扣件式脚手架计算书
脚手架计算书 (3)精选全文
可编辑修改精选全文完整版脚手架计算书一．计算条件：本工程脚手架采用扣件式钢管脚手架，用于地上及地下室部分，双排脚手架用在外墙的施工，悬挑脚手架用在裙楼的施工，满堂脚手架用于顶板支撑。
脚手架立杆横距b=1.05m，立杆纵距l=1.50m，脚手架步距h=1.80m。
内立杆距建筑物外墙皮距离为0.5米，铺设5cm 厚木脚手板。
连墙件的竖向距离H=2h=3.60m，水平距离L1=3l=4.5m。
脚手架钢管规格为Ф48×3.5，钢管、挡脚板、安全网、护拦等自重查阅相关建筑结构荷载规范，施工荷载Q k=3.0KN/m2。
二．扣件式钢管脚手架荷载的传递与计算简图该工程脚手架的受力均可简化为：脚手板---横杆---立杆---基础，扣件是脚手架的连接件和传力杆，因脚手架在纵向设有足够的剪刀撑，因而脚手架的纵向刚度比横向抗弯刚度大得多，故可将扣件式钢管脚手架的验算简化为由横向两立柱与小横杆组成的一榀脚手架为计算单元，若上下步脚手架传递荷载的横杆分别装于立柱的不同侧面。
则有利于减小因扣件联结对立柱所产生的偏心受荷影响，使偏心减小至最小限度。
因此荷载的偏心影响可以忽略不计，因此，脚手架的计算简图可简化为：三．验算脚手架的整体稳定性脚手架结构的整体稳定性验算按下公式计算：N /（ΦA）≦K A K Hƒ其中：N——压杆的轴心压力，按N=1.2（n.N GK1+N GK2）+1.4N QK计算N GK1——脚手架一步一纵距自重产生的轴心力，查相关规范。
（取值为0.442KN）N GK2——脚手板、栏杆、安全网等一步一纵距产生的轴心力，查相关规范。
（取值为2.95KN）N QK——一个纵距内脚手板上堆积物、各操作人员等标准荷载所产生的轴力，查相关规范。
（取值为6.3KN）———脚手架的步距数。
A———脚手架内、外排立杆的毛截面积之和。
Ф———压杆整体稳定性系数，换算长细比λoX= λXK H———高度调整系数：K H=1/[1+（H/100）]。
单排扣件式钢管脚手架计算书
鄂尔多斯大饭店单排扣件式钢管脚手架计算书根据规范5.1节要求，纵、横向水平杆应验算抗弯强度、扣件抗滑承载力和变形；立杆应验算稳定性和容许长细比。
抗弯强度、扣件抗滑以及立杆稳定性计算应采用荷载的设计，变形计算应采用荷载的标准值。
1.横向水平杆计算(按受均布荷载的简支梁计算见图1)１）横向水平杆所受线荷载的标准值及设计值q k=(3+0.3)×0.6+0.038=2.02KN/mq=1.2×(0.3×0.6+0.038)+1.4×3×0.6=2.78KN/m２）抗弯强度计算简支梁计算跨度Ｌ＝Ｌｂ＋０.１２＝１.４＋０.１２＝１.５２ｍ跨中弯距最大设计值：Ｍｍａｘ＝ｑL２／８＝１／８×２.７８×１.５２＝０.８ＫＮ·ｍб=M max/W=0.8×106/5.08×103=157N/mm2＜f=205N/mm23)变形计算跨中最大挠度:ν= 5qkL4/384EI=5×2.02×(1.52×103)4/384×2.06×105×12.19×104=5.6mm＜l/150=1520/150=10.1mm及10mmL b=1.4m b）K m=- 0.311 Kv=2.533F k F kK V = 2.716a)q、L=1.52m单排扣件式钢管脚手架的计算简图横向水平杆强度、变形满足要求。
2.纵向水平杆计算(按受集中荷载的三跨连续梁计算见例图1)1)由横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值和设计值为F K=0.5L b q k=0.5×1.4×2.02=1.41KNF=0.5L b q=0.5×1.4×2.78=1.95KN2)抗弯强度计算可能的最大弯距应按例图1b荷载分布计算,M max=0.311FL a=0.311×1.95×1.8=1.09KN·mб=M max/W=215N/mm2＞205(,215-205)/205×100%=5%虽超过f但在5%范围之内。
扣件式钢管满堂脚手架计算书
扣件式钢管满堂脚手架计算书本计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006版)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)以及本工程的施工图纸等编制。
脚手架搭设体系剖面图10001000脚手架搭设体系平面图一、参数信息钢管类型：Φ48.3 × 3.6mm ，搭设高度：24m 。
高宽比：高宽比≤2，纵向最少跨数：k ＞5。
立杆步距h ：1.5m 。
立杆间距：纵距la=1m ，横距lb=1m 。
作业层支撑脚手板的水平杆：采用纵向水平杆间距1/2跨距。
作业层施工均布荷载标准值：3KN/m 2。
脚手板：木脚手板，脚手板自重：0.35KN/m 2。
扣件抗滑承载力折减系数：1。
脚手架类型：密目安全网全封闭。
密目安全网：2300目/100cm2，A0=1.3mm2，自重：0.01KN/m 2。
全封闭脚手架背靠建筑物的状况：背靠敞开、框架和开洞墙1.3φ。
本工程地处北京，基本风压0.3 kN/m 2； 地面粗糙度类别：C 类(有密集建筑群市区)。
立杆支撑面：脚手架放置在地面上。
二、纵向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算作用在纵向水平杆上的荷载标准值：恒荷载标准值q k1=0.040+0.35×1/2.000=0.215kN/m；活荷载标准值q k2=3×1/2.000=1.500kN/m；作用在纵向水平杆上的荷载设计值：恒荷载设计值q1=1.2q k1=0.258kN/m；活荷载设计值q2=1.4q k2=2.100kN/m；2.强度验算最大弯距M max=0.10q1l a2+0.117q2l a2=0.10×0.258×12+0.117×2.100×12=0.271kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.271×106/5.260×103=51.609N/mm2；纵向水平杆强度验算：实际弯曲应力计算值σ=51.609N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度ν=(0.677q k1+0.990q k2)l a4/100EI=(0.677×0.215+0.990×1.500)×10004/(100×2.06×105×127100)=0.623mm；纵向水平杆挠度验算：实际最大挠度计算值:ν=0.623mm小于最大允许挠度值min （1000/150，10）=6.667mm，满足要求！三、横向水平杆的计算：纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆把荷载以集中力的形式传递给横向水平杆，横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。
2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书基本参数架子基本尺寸：本脚手架准备搭设总高度为37.3m ，立杆纵距b=1.5m ，立杆横距l=1.05m ，内立杆距外墙皮距离b1=0.4m,脚手架步距h=1.8m ；铺设钢脚手板层数4层，同时进行施工层数2层；脚手架与建筑结构连接点布置：竖向间距H1=5.1m ，水平距离L1=4.5m ，均布施工荷载：Qk=2kN/m 2。
一、立杆计算1、立杆计算长度h k l μ=0（m ）k 为计算长度附加系数，取1.155；μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，立杆横距为1.05m 、连墙件按二步三跨布置时查规范JGJ130-2001表5.3.3可得μ＝1.50；h 为立杆步距，在此取1.8m ；m h k l 638.38.175.1155.10=⨯⨯==∴μ2、杆件长细比i l /0=λ的验算查规范JGJ130-2001附录B 可知48φ钢管的回转半径i ＝1.58cm ；2101990158.0 1.81.751)1(<=⨯⨯==∴取k i h k μλ 查规范JGJ130-2001表5.1.9，因此立杆长细比满足要求。
3、轴心受压构件稳定系数ϕ2300158.03.638===∴i h k μλ可查规范JGJ130-2001附录C 表C 得138.0=ϕ； 4、计算Af ϕ（KN ）A 为48φ钢管截面积，查规范JGJ130-2001附录B 表B 可知289.4cm A =； f 为235Q 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值，查规范JGJ130-2001表5.1.6可得2/205mm N f =；KN Af 65.182051089.4186.02=⨯⨯⨯=∴ϕ5、计算构配件自重标准值产生的轴向力k G N 2（KN ）a p p ab k G l Q Q l a l N 2112)(5.0+∑+=a l 为立杆纵距，此处取1.5m 。
b l 为立杆横距，此处取1.05m 。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
工字钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.3×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.26kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.3×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.91kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.26×1.52=0.28kN·mσ=M max/W=0.28×106/4490=62.94N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.91×15004/(100×206000×107800)=1.41mm νmax＝1.41mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.26×1.5=2.07kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.91×1.5=1.51kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.07kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.51kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/4490=122.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.235mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.09kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.07/2=1.04kN≤R c=0.8×8=6.4kN横向水平杆：R max=2.09kN≤R c=0.8×8=6.4kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 17.4 脚手架钢管类型Ф48×30.12每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.4=2.62kN单内立杆：N G1k=2.62kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/4/2=(17.4/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/4/2=0.49kN 单内立杆：N G2k1=0.49kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/9=(17.4/1.8+1)×1.5×0.17×1/9=0.31kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×17.4=0.27kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.49+0.31+0.27=1.06kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.49kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+1.06)+0.9×1.4×1.8=6.68kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.62+0.49)+0.9×1.4×1.8=5.99kN七、钢丝绳卸荷计算第N次卸荷卸荷点位置高度h x(m)卸荷点净高h j(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离l s(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)1 1 16.7 3 200 1000 1.5钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1000)=71.57°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×5.99×16.7/17.4×1.5/1.5=6.78kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×6.68×16.7/17.4×1.5/1.5=7.56kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=6.78/sin86.19°=6.8kNT2=P2/sinα2=7.56/sin71.57°=7.97kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=7.97kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.97/(2×15.19)=1个≤[n]=4个满足要求！P g=k×[F g]/α=8×7.97/0.85=75.01kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(75.01/0.5)1/2=12.25mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×7.97×103/(65π))1/2=13mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径12.25mm，必须拉紧至7.97kN，吊环最小直径为13mm。
扣件式钢管脚手架计算书
扣件式钢管脚手架计算书扣件式钢管脚手架在建筑施工中被广泛应用，其设计和计算的合理性直接关系到施工安全和工程质量。
以下是对某扣件式钢管脚手架的详细计算过程。
一、工程概况本工程为_____，建筑高度为_____m，脚手架搭设高度为_____m，立杆横距为_____m，立杆纵距为_____m，步距为_____m。
二、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值为_____kN/m。
脚手板自重标准值为_____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值为_____kN/m。
2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值为_____kN/m²。
3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz ＝＿____。
风荷载体型系数μs ＝＿____。
三、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：G1 ＝＿____kN/m。
均布活载：Q1 ＝＿____kN/m。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
四、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝＿____kN。
集中活载：P2 ＝＿____kN。
2、强度计算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝＿____N/mm²，小于钢材的抗弯强度设计值 f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度νmax ＝＿____mm，小于容许挠度ν ＝＿____mm，满足要求。
五、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R1 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
横向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值 R2 ＝＿____kN，小于单扣件抗滑承载力 8kN，满足要求。
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扣件式脚手架计算书文稿归稿存档编号：[KKUY-KKIO69-OTM243-OLUI129-G00I-FDQS58-扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003二、计算参数（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1，按简支跨进行计算，取b=1m宽板带为计算单元。
Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+κQDK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=14.527 kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Qk+κQDK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1= 14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m（图4）面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图Mmax=0.166kN·mσ=Υ0×Mmax/W=1×0.166×106/24000=6.915N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k =(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×1=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）挠度图ν=0.572mm≤[ν]=300/400=0.75mm四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
由可变荷载控制的组合：q 1=1.2×(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×a+1.4×(Q k +κQ DK )×a=1.2×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.358kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35×(G 1k +(G 3k +G 2k )×h)×a+1.4×0.7×(Q k +κQ DK )×a=1.35×(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×300/1000=4.425kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(4.358,4.425)=4.425kN/m（图8）次楞计算简图1、强度验算（图9）次楞弯矩图(kN ·m)M max =0.266kN·mσ=Υ0×M max /W=1×0.266×106/(54×103)=4.917N/mm 2≤[f]=15N/mm 2 满足要求 2、抗剪验算（图10）次楞剪力图(kN) V max =1.991kN τmax =Υ0×V max S/(Ib 0)=1×1.991×103×40.5×103/(243×104×4×10)=0.83N/mm 2≤[τ]=2N/mm 23、挠度验算挠度验算荷载统计，qk =(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×350/1000)×300/1000=2.696kN/m（图11）挠度计算受力简图（图12）次楞变形图(mm)νmax=0.239mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：Rmax=3.762kNRkmax=2.291kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=37.65/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=1.2gk=1.2×37.65/1000=0.045kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图13）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图14）主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15）主楞弯矩图(kN·m)Mmax=1.007kN·mσ=Υ0×M max /W=1×1.007×106/(5.08×1000)=198.142N/mm 2≤[f]=205N/mm 2满足要求 2、抗剪验算（图16）主楞剪力图(kN)V max =6.989kN τmax =Υ0×Q max S/(Ib 0)=1×6.989×1000×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=28.446N/mm 2≤[τ]=120N/mm 2满足要求 3、挠度验算（图17） 主楞变形图(mm)νmax =0.999mm ≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm 满足要求 4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：R zmax =12.164kN 六、立杆验算 1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C 取用 l 01=kμ1(h1+2a)=1×1.358×(1.1+2×500/1000)=2.853m l 02=kμ2h1=1×2.523×1.1=2.775m 取两值中的大值l 0=max(l 01,l 02)=max(2.853,2.775)=2.853mλ=l 0/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538≤[λ]=210 满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)λ1=l 01/i=2.853×1000/(1.58×10)=180.538 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.219 A 不考虑风荷载根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：N 1=1.2×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.4(Q k +κQ DK )×l a ×l b=1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=10.459kN由永久荷载控制的组合：N 2=1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.4×0.7×(Q k +κQ DK )×l a ×l b =1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=10.621kNN=max(N 1，N 2)=max(10.459,10.621)=10.621kNΥ0×N/(φA)= 1×10.621×1000/(0.219×(4.89×100))=99.211N/mm 2≤f=205N/mm 2满足要求 B 考虑风荷载在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段) λ2=l 02/i=2.775×1000/(1.58×10)=175.652 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.231A 不考虑风荷载 由可变控制的组合：N 3=1.2×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.2×H×g k +1.4(Q k +κQ DK )×l a ×l b =1.2×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.2×3.3×0.176+1.4×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=11.156kN由永久荷载控制的组合：N 4=1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×l a ×l b +1.35×H×g k +1.4×0.7×(Q k +κQ DK )×l a ×l b=1.35×(0.2+(24+1.1)×350×0.001)×0.9×0.8+1.35×3.3×0.176+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.9×0.8=11.404kNN=max(N 3，N 4)=max(11.156,11.404)=11.404kNΥ0×N/(φA)=1×11.404×1000/(0.231×(4.89×100))=101.09N/mm 2≤f=205N/mm 2满足要求 B 考虑风荷载根据《建筑结构荷载规范》（GB50009）中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡（模板）的风荷载标准值ωmk 和计算模板支撑架架体风荷载标准值ωfk 时，μz 均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m 时按5m 高取值。