门式支架承载力计算书
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
门式支架验算
附件4：满堂支架计算书一、满堂支架承载力计算A、E匝道箱梁相比较，A匝道箱梁结构较大，现对A匝道箱梁支架进行验算：1、荷载①在支承中心线两侧共1.5m的范围内，砼自重：2.2m×25KN/m3=55Kpa梁高2.2m，取钢筋砼容重为25kn/m3②腹板两侧及倒角处共1.65m范围内，砼自重：该范围每延米混凝土数量为1.13m3，故砼自重1.13m×25KN/m3=28.25Kpa③一般箱梁处砼厚度为0.53m，故砼自重：0.53m×25KN/m3=13.25Kpa④翼缘板最大厚度0.48m，故砼自重：0.48m×25KN/m3=12Kpa⑤模板自重荷载：2.0kpa⑥施工人员、施工料具，运输，堆放荷载：2.5kpa⑦倾倒砼时产生的冲击荷载:2.0 kpa⑧振捣砼产生的荷载:2.0 kpa2、竖向荷载组合A、①+⑤+⑥+⑦+⑧=55+2+2.5+2+2=63.5kpaB、②+⑤+⑥+⑦+⑧=28.25+2+2.5+2+2=36.75kpaC、③+⑤+⑥+⑦+⑧=13.25+2+2.5+2+2=21.75kpaD、④+⑤+⑥+⑦+⑧=12+2+2.5+2+2=20.5kpa3、立杆的稳定性计算：1、门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）、每米高度脚手架自重产生的轴向力NGK1:Ngk1=0.35 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—11（2）、每米高度附件产生的轴心力标准值NGK2：Ngk2=0.1 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—12则静荷载标准值总计：Ng=0.450 KN/m。
2、托梁传递荷载：最高支架高度取A匝道第二联上跨E匝道处，高度10m，则作用在支架上荷载总和：Q1=组合荷载A+10×0.450=68kPaQ2=组合荷载B+10×0.450=41.25kPaQ3=组合荷载C+10×0.450=26.25kPaQ4=组合荷载D+10×0.450=25kPa托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数二、荷载参数三、设计简图落地门架_门架简图落地门架_门架平面图四、门架稳定性计算1、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/2+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/2+ 0.006×2+ 0.0090×2) /1.950 =0.308 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/2表示脚手板设置2步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l×h) /h=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=(n zj×Q kzj )×b×l=(2×2 )×1.2×1.83=8.784 kN门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk=μz×μs×ωo =0.65×1×0.3=0.195 kN/m2q k= ωk× l=0.195×1.83=0.357 kN/ m风荷载产生的弯矩：M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1q k H12)=0.9×0.9×1.5×(0.05×0.25×0.357×3.92)=0.082k N·m2、作用于门架的轴向力设计值N=γG(N Gk1+ N Gk2)H+γLγQ N Qk =1.3×(0.308+0.15)×30+0.9×1.5×8.784=29.707 kN 3、门架的稳定承载力设计值参数计算：I=I0+I1·h1/h0=121899+14199×1550/1900=133482 mm4i=(I/A1)0.5=(133482/489)0.5=16.522 mmλ=kh0/i=1.13×1900/16.522=129.95由λ查规范表B.0.6，得φ=0.401γ0(N/(φA)+ M wd/W)=1×(29.707×103/(0.401×489×2)+0.082×106 /5080)= 91.977N/mm2≤ f=205 N/mm2门架的稳定性，满足要求！五、最大搭设高度计算λ=kh0/i=1.22×1900/16.522=140.3由λ查规范表B.0.6，得φ=0.349不组合风荷载时：H d=(φAf-1.5γ0γL N Qk)/[1.5γ0(N Gk1+ N Gk2)]=(0.349×489×2×205×10-3-1.5×1×0.9×8.784)/[1.5×1×(0.308+0.15)]=84.651 m组合风荷载时：H w d=[φA(f-γ0M wd/W)-1.5γ0γL N Qk]/[1.5γ0(N Gk1+ N Gk2)]=[0.349×489×2×(205-1×0.082×106/5080)×10-3-1.5×1×0.9×8.784]/[1.5×1×(0.308+0.15)]=76.583 m按照稳定性计算的可搭设高度 H s= min[H d ,H w d ]=76.583 m。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，每榀门架内的方木数量4根。
梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度120mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一）、梁底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 =833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 24.000×0.900×0.407=8.784kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 5.000×0.407=2.033kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m2.强度计算最大弯矩的计算公式如下:M = ql2/8最大弯矩 M = 0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m截面应力=1.473×106/166666.7=8.84N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.900×14.549/2=6.547kN截面抗剪强度计算值 T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:v = 5ql4/384EI最大变形 v =5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!二）、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算计算简图梁底托梁弯矩图(kN.m)0.034梁底托梁变形图(mm)梁底托梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.678kN.m最大变形 vmax=0.479mm最大剪力 Qmax=2.738kN截面应力=0.678×106/288000.0=2.355N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!三）、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门式刚架计算书
目录2 荷载计算 (2)2．1荷载取值计算 (2)2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） (2)2.1.2 可变荷载标准值 (2)2.1.3 风荷载标准值 (2)2.1.4 吊车资料 (2)2.1.5 地震作用 (3)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (3)3 内力计算 (5)3.1在恒荷载作用下 (6)3.2在活荷载作用下 (7)3.3在风荷载作用下 (8)3.4在吊车荷载作用下 (9)3.5内力组合 (10)4 刚架设计 (14)4.1截面形式及尺寸初选 (14)4.2构件验算 (14)4.2.1 构件宽厚比验算 (15)4.2.2 有效截面特性 (15)4.2.3 刚架梁的验算 (18)4.2.4 刚架柱验算 (19)4.2.5 位移计算 (21)4.3节点设计 (21)4.3.1 梁柱节点设计 (21)4.3.2 梁梁节点设计 (23)4.3.3 刚接柱脚节点设计 (26)5 吊车梁及牛腿设计 (28)5.1吊车梁设计 (28)5.2牛腿设计 (31)6 其它构件设计 (34)6.1隅撑设计 (34)6.2檩条设计 (34)6.2.1 基本资料 (34)6.2.2 荷载及内力 (34)6.2.3 截面选择及截面特性 (34)6.2.4 强度计算 (36)6.2.5 稳定性验算 (37)6.3墙梁设计 (37)6.3.1 基本资料 (37)6.3.2 荷载计算 (37)6.3.3 内力计算 (37)6.3.4 强度计算 (37)7 基础设计 (38)7.1刚架柱下独立基础 (38)7.1.1 地基承载力特征值和基础材料 (38)7.1.2 基础底面内力及基础底面积计算 (38)7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 (39)7.1.4 基础底面配筋计算 (39)7.2山墙抗风柱下独立基础 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (44)1 绪论2 荷载计算2．1 荷载取值计算2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板0.13 KN/m250mm厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2檩条及支撑0.10 KN/m2合计0.3 KN/m22.1.2 可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 KN/m2。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。
本文将详细介绍该结构的设计计算。
一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。
1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。
1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。
二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。
采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。
按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。
通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。
2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。
按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。
通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。
2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。
三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。
通过有限元分析，检验结果满足设计要求。
四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。
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戴港互通现浇箱梁支架计算书
一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算
根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：
N d----门架稳定承载力设计值
i-----门架立杆换算截面回转半径
I-----门架立杆换算截面惯性矩
h 0----门架高度，h
o
=1900mm
I 0、A
1
----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
h 1、I
1
----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h
1
=1700mm
A——门架立杆的毛截面积，A=2A
1
=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2
D 1、d
1
——分别为门架立杆的外径和内径D
1
=57mm，d
1
=52mm
D 2、d
2
——分别为门架加强杆的外径和内径D
2
=27mm.d
2
=24mm
φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6
λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh
/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13
I 0=π（D
1
4-d4
1
）/64=15.92*104mm4
I 1=π（D
2
4-d4
2
）/64=0.98*104mm4
I=I
0+I
1
×h
1
/h
=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4
i=√I/A
1
=√16.8×104/428=19.8mm
λ=Kh
/i=1.13×1900/19.8=108.43
按λ查规范表B.0.6，φ=0.53
N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN
根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
二、HR型可调重型门式支架承载力验算
1、恒载
（1）箱梁砼自重
a、腹板（实体处）：
钢筋砼重：26×1.4=36.4 KN/m2
b、梁端腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.72=18.72 KN/m2
c、跨中腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.52=13.52 KN/m2
d、翼缘板：
钢筋砼重：26×0.29=7.54 KN/m2
（2）模板、钢托架自重取0.75 KN/m2
（3）支架自重计算：
单榀门架自重24KG,两付拉杆重5KG，合计290N/榀
支架自重按5层门架计，自重290×5×10-3=1.45 KN
2、活荷载
（1）施工人员及施工设备荷载 1.5KN/m2，浇筑砼时产生的对水平模板冲击力2KN/m2，合计3.5KN/m2
（2）风荷载计算
本工程门式支架最大高度10m左右，作用于支架的水平荷载按
ω
K =0.7×μ
z
×μ
S
×ω
O
计算。
式中基本风压ω
O ----按象山石浦地区，地面粗糙系数B时，取ω
O
=0.70KN/m2
风压高度变化系数μ
z ----按建筑结构荷载规范，10m高度时取μ
z
=1.00
风荷载体型系数μ
S
----参照JGJ128-2000条文说明算例，取
μ
S
=（0.093×2）× 1.2=0.223
故ω
K
=0.7×1.0×0.223×0.70=0.109 KN/m2
风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：
M K =0.85×1.4×ω
K
×H2×b/10=0.85×1.4×0.109×102×b/10=1.297b KN*M
三、支架稳定性验算。