大型双层壳体卧式容器加强圈设计

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JBT4731-2005钢制卧式容器讲稿

JBT 4731-2005 钢制卧式容器讲稿1.适用范围JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》相对于原来GB l50—1989第8章作了部分修订，如：取消圈座支承，增加鞍座轴向弯曲强度校核及附录A《有附加载荷作用时卧式容器的强度汁算》等。

JB/T 4731适用于设计压力不大于35MPa，在均布载荷作用下，由两个对称的鞍式支座支承的常压及受压卧式容器，它不适用于：——直接火焰加热及受核辐射作用的卧式容器；——经常搬运的卧式容器；——带夹套的卧式容器；一一作疲劳分析的卧式容器：卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外压)确定壁厚，再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校核轴向、剪切、周向应力及稳定性，卧式容器设计还包括支座位置的确定及支座本身的设计。

2.术语和定义.操作压力.设计压力.计算压力.试验压力设计温度工作温度试验温度计算厚度设计厚度名义厚度有效厚度3设计的一般规定3.1 设计压力的确定：（a）设计压力值应不低于操作压力；（b）装有超压泄放装置时，设计压力按GB150附录B确定设计压力；(c)液化气体，液化石油气的卧式容器，按《容规》规定确定设计压力；(d)真空容器的设计压力按承受外压考虑，当装用安全控制装置时，设计压力取 1.25倍的最大内外压差或0.1Mpa两者的较低值；当无安全控制装置时，设计压力取0.1Mpa。

3．2设计温度的确定：(a)设计温度不低于元件金属在工作时可能达到的最高温度。

对于0度以下的金属温度,设计温度不应高于元件金属在工作时可能达到的最低温度。

铭牌上应标志设计温度。

(b)低温卧式容器的设计温度按GB150附录C规定确定。

3．3元件金属温度确定（a）传热计算；(b)在已使用的同类容器上测定；(C)在使用过程中，金属温度接近介质温度时按内部介质温度确定。

3．4 对于有不同工况的卧式容器，应按最苛刻的工况设计，并在图样或技术文件中注明各工况的操作压力和操作温度。

3.5设计载荷（a）.长期载荷设计压力——内压、外压；液体静压力；容器质量载荷——自身质量，容器所容纳的物料质量，保温层、梯子平台、接管等附件质量载荷。

关于大型储罐加强圈设计计算的探讨

关于大型储罐加强圈设计计算的探讨唐悦影(中国石油集团工程设计有限责任公司华北分公司) 在立式圆筒形储罐设计中,储罐罐壁除应满足强度要求外,还应具有足够的抗风能力,以避免储罐在风载作用下失稳。

随着储罐大型化和高强度钢的采用,使储罐罐壁减薄,储罐的抗风稳定性设计越趋重要。

对于大型储罐来说,为防止储罐抗风圈以下的罐壁局部被风吹,通常需要在罐壁适当的位置上设置一道或数道加强圈。

加强圈和功能是在罐壁上形成节线圈,以提高储罐的抗外压能力。

当两个加强圈之间(或加强圈与抗风圈、包边角钢、罐底等加强截面之间)的罐壁许用临界压力大于设计外压时,就可以认为罐壁具备了足够的抗风能力。

对于加强圈的设计计算,各国标准中都有详细的计算方法,我国标准SH3046《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》中也对加强圈的计算做了详细的描述,但在该标准中,对于罐壁筒体的临界压力和各圈罐壁板当量高度的计算中,所采用的罐壁板厚度为规格厚度,而未考虑使用中介对材料的腐蚀影响。

本文通过计算实例说明采用不同的罐壁厚度(规格厚度、有效厚度),其计算出的加强圈数量是不相同的。

11问题分析举例分析,如一台10000m 3钢制拱项储罐,储罐内径31120mm ,高度13490mm (至包边角钢),罐壁圈数为7圈,自下而上罐壁名义厚度分别为16、14、12、10、8、6、6mm ,顶部壁板高度1580mm ,其余各圈壁板高度均为1980mm ,罐壁腐蚀裕度为1mm 、底层壁板材料为16MnR ,其余材料为Q235-A ,基本风压值600Pa ,风压高度变化系数取1,罐顶呼吸阀负压取500Pa 。

111　以罐壁规格厚度进行的计算按照SH3046《石油化工立式圆筒形钢制焊接储罐设计规范》进行加强圈计算,在计算各圈罐壁板当量高度H ei 时所引用的顶层罐壁板厚度t min和第i 圈的罐板厚度t i 均为规格厚度。

计算出的各圈的H ei 值,见表1。

表1　以罐壁规格厚度进行计算的H ei 值圈次h i (m )t i (mm)t min (mm )H ei (m )底圈 1.981660.17第2圈 1.981460.24第3圈 1.981260.35第4圈 1.981060.55第5圈 1.98860.97第6圈 1.9866 1.98第7圈1.58661.58 罐壁筒体的当量高度H E =ΣH ei =5184m 。

卧式容器设计

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卧式容器设计
二、筒体的应力计算与校核
(二)筒体的切向剪应力
2.筒体被封头加强，筒体上无加强圈，但鞍座靠近封头，封头对筒体支座截面起加强作用。大部分剪力先由支座的右侧跨过支座传至封头，然后又将载荷传回到支座靠封头的左侧筒体，切向切应力的分布呈图所示的状态，最大切应力位于的支座角点处。最大切应力：封头的最大切应力：
卧式容器设计
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卧式容器设计前言
卧式容器广泛应用在石油化工、医药、食品等工业
领域，卧式是相对于立式而言的，其筒体轴线一般为水平。设计所遵循的主要标准有…
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卧式容器设计
前言
卧式容器设计的特点

卧式压力容器的设计由于其支承方式的特点决定了其设计的特殊性，按JB/T4731-2005 《钢制卧式容器》，其设计步骤为： 1）卧式容器设计是先根据操作压力(内压、外压或常压)确定壁厚； 2）再依据自重、风、地震及其他附加载荷来校核轴向、剪切、周向应力及稳定性；
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卧式容器设计
二、筒体的应力计算与校核
（二）筒体的切向剪应力剪力在支座截面处最大，在筒体中引起的切向剪应力，有下列三种情况： 1、筒体有加强圈，但未被封头加强，筒体不存在扁塌效应，在水平中心线处有最大值。
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二、筒体的应力计算与校核
(二)筒体的切向剪应力
2.筒体被封头加强，筒体上无加强圈，但鞍座靠近封头，封头对筒体支座截面起加强作用。
当P为正压或外压时，分别为拉应力或压应力
跨中截面
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二、筒体的应力计算与校核
(一)筒体的轴向应力
2.支座截面上筒体的最大轴向应力如果筒体横截面上既无加强圈又不被封头加强(即A>0.5Ri)，该截面在轴向弯矩作用下，筒体的上半部分截面发生变形，使该部分截面实际上成为不能承受纵向弯矩的“无效截面”，而剩下的下半部分截面才是承受弯矩的“有效截面”，这种情况称为“扁塌效应”。支座截面

过程装备设计课后题

1、一壳体成为回转薄壳轴对称问题的条件是什么?答：几何形状、承受载荷、边界支承、材料性质均对旋转轴对称。

2、推导无力矩理论的基本方程时，在微元截取时，能否采用两个相邻的垂直于轴线的横截面代替教材中与经线垂直、同壳体正交的圆锥面？为什么？答：不能。

如果采用两个相邻的垂直于轴线的横截面代替教材中与经线垂直、同壳体正交的圆锥面，这两截面与壳体的两表面相交后得到的两壳体表面间的距离大于实际壳体厚度，不是实际壳体厚度。

建立的平衡方程的内力与这两截面正交，而不是与正交壳体两表面的平面正交，在该截面上存在正应力和剪应力，而不是只有正应力，使问题复杂化。

3、试分析标准椭圆形封头采用长短轴之比2的原因。

答：2时，椭圆形封头中的最大压应力和最大拉应力相等，使椭圆形封头在同样壁厚的情况下承受的内压力最大，因此150称这种椭圆形封头为标准椭圆形封头4、何谓回转壳的不连续效应？不连续应力有哪些特征，其中β与√两个参数的物理意义是什么？答：①回转壳的不连续效应：附加力和力矩产生的变形在组合壳连接处附近较大，很快变小，对应的边缘应力也由较高值很快衰减下来。

②不连续应力有两个特征：局部性和自限性。

③β：反映了材料性能和壳体几何尺寸对边缘效应影响范围。

越大，边缘效应影响范围越小。

④√：该值与边缘效应影响范围的大小成正比。

反映边缘效应影响范围的大小。

5、预应力法提高厚壁圆筒屈服承载能力的基本原理是什么？答：使圆筒内层材料在承受工作载荷前，预先受到压缩预应力作用，而外层材料处于拉伸状态。

当圆筒承受工作压力时，筒壁内的应力分布按拉美公式确定的弹性应力和残余应力叠加而成。

内壁处的总应力有所下降，外壁处的总应力有所上升，均化沿筒壁厚度方向的应力分布。

从而提高圆筒的初始屈服压力，更好地利用材料。

6、承受横向均布载荷的圆形薄板，其力学特征是什么？其承载能力低于薄壁壳体的承载能力的原因是什么？答：承受横向均布载荷的圆形薄板，其力学特征是：①承受垂直于薄板中面的轴对称载荷；②板弯曲时其中面保持中性；③变形前位于中面法线上的各点，变形后仍位于弹性曲面的同一法线上，且法线上各点间的距离不变；④平行于中面的各层材料互不挤压。

sw6卧式容器计算

卧式容器计算计算单位sw6
计算方法：NB/T 47042-2014《卧式容器》
计算条件简图
压力腔排列型式A-B -
附加集中质量个数 3 个
附加均布质量个数1个
筒体段数2段
鞍座个数 2 个
均布于设备全长的附件(隔热层、小
172kg
接管等)重量
设计基本地震加速度七度(0.15g) m/s2
压力腔数据压力腔A压力腔B
设计压力0.65 0.20 MPa 设计温度220 125 ℃压力试验压力0.869 0.869 MPa 压力试验类型水压试验水压试验- 工作物料密度744.9 914.8 kg/m3工作物料充装系数 1.00 1.00 - 筒体数据筒体一筒体二筒体三
内直径500 1000 mm 轴线到基础的高度458 708 mm 名义厚度10 8 mm 焊接接头系数0.85 0.85 - 腐蚀裕量 2 0 mm 厚度负偏差0.3 0.3 mm 筒体材料名称Q345R S31603 - 筒体材料类别(板材/管材/锻件) 板材板材- 筒体长度543 3000 mm 筒体材料设计温度下许用应力176.60 118.50 MPa 筒体材料常温下许用应力189.00 120.00 MPa 筒体材料设计温度下屈服限265.00 138.50 MPa 筒体材料常温下屈服限345.00 180.00 MPa
注: 带#的材料数据是设计者给定的，下同。

a。

JBT4731-2005钢制卧式容器讲稿

(c)鞍座垫板材料应与壳体材料相同；
(d)地脚螺栓宜选用符合 GB/T700 规定的 Q235 或符合 GB/T1591 规定的 Q345。
如采用其他碳素钢，则 ns=1,6; 如采用其他低合金钢，则 ns≥2.0。
3．14 鞍式支座
卧式容器支座采用 JB/T4712 标准鞍座时，在满足 JB/T4712 所规定的条件时，可免去对鞍座的强度校核；否则应按 JB/T4731－7.4 进行强度校核。
a）对有腐蚀或磨损的元件，应根据预期的设计寿命和介质对金属材料的腐蚀速率确定腐蚀裕量；
b）卧式容器各元件受到的腐蚀程度不同时，可采用不同的腐蚀裕量；c）碳素钢或低合金钢卧式容器，腐蚀裕量不小于 1mm。 3．7 卧式容器筒体加工成形后不包括腐蚀裕量的最小厚度按下列规定： a）对碳素钢或低合金钢制卧式容器，不小于 3 mm； b）对高合金钢制卧式容器，不小于 2 mm。 3．8 不锈钢复合钢板的许用应力：
3．13 材料
(a) 卧式压力容器材料应 GB150 规定；卧式常压容器材料应 JB/T4735 规定
(b) 鞍座，焊在受压壳体上的重要内件，加强圈等非受压元件用钢应符合下列表中规定:
使用温度℃
选用材料
许用应力 [σ]sa Mpa
0~250
Q235-B
147
-20~250
Q345
170
≤-20
16MnR
3.6 厚度附加量 C C=C1+C2 C1----钢材厚度负偏差， mm; C2----腐蚀裕量， mm.
钢板或钢管的厚度负偏差按相应钢材标准的规定。当钢材的厚度负偏差不大于 0.25mm,且不超过名义厚度的 0.6%时，在计算中负偏差可忽略不计。 3．6．1 腐蚀裕量 C2

过程设备设计5-8章思考题及答案

第三版过程设备设计思考题及答案（5-8）5.储存设备5.1 设计双鞍座卧式容器时，支座位置应该按照那些原则确定？试说明理由。

5.2 双鞍座卧式容器受力分析与外伸梁承受均布载荷有何相同何不同，试用剪力图和弯距图比较。

5.3 “扁塌”现象的原因是什么？如何防止这一现象出现？5.4 双鞍座卧式容器设计中应计算那些应力？如何产生的？5.5 鞍座包角对卧式容器筒体应力和鞍座自身强度有何影响？5.6 在什么情况下应对卧式容器进行加强圈加强？5.7 球形储罐有哪些特点？设计球罐时应考虑那些载荷？各种罐体型式有何特点？5.8 球形储灌采用赤道正切柱式支座时，应遵循那些准则？5.9 液化气体存储设备设计时如何考虑环境对它的影响？6.换热设备6.1换热设备有哪几种主要形式？6.2间壁式换热器有哪几种主要形式？各有什么特点？6.3管壳式换热器主要有哪几种形式？6.4换热器流体诱导震动的主要原因有哪些？相应采取哪些防震措施？6.5换热管与管板有哪几种连接方式？各有什么特点？6.6换热设备传热强化可采用哪些途径来实现？7.塔设备7.1塔设备由那几部分组成？各部分的作用是什么？7.2填料塔中液体分布器的作用是什么？7.3试分析塔在正常操作、停工检修和压力试验等三种工况下的载荷？7.4简述塔设备设计的基本步骤。

7.5塔设备振动的原因有哪些？如何预防振动？7.6塔设备设计中，哪些危险界面需要校核轴向强度和稳定性？8.反应设备8.1反应设备有哪几种分类方法？简述几种常见的反应设备的特点。

8.2机械搅拌反应器主要由哪些零部件组成？8.3搅拌容器的传热元件有哪几种？各有什么特点？8.4 搅拌器在容器内的安装方法有哪几种？对于搅拌机顶插式中心安装的情况，其流型有什么特点？8.5常见的搅拌器有哪几种？简述各自特点。

8.6涡轮式搅拌器在容器中的流型及其应用范围？8.7 生物反应容器中选用的搅拌器时应考虑的因素？8.8搅拌轴的设计需要考虑哪些因素？8.9搅拌轴的密封装置有几种？各有什么特点？思考题答案：5.储存设备思考题5.1根据JB4731规定，取A小于等于0.2L，最大不得超过0.25L，否则容器外伸端将使支座界面的应力过大。

sw6卧式容器计算

卧式容器——精选推荐

卧式容器JB/T4731-2005 <<钢制卧式容器>>1.适⽤范围JB/T 4731—2005《钢制卧式容器》相对于原来GB l50—1989第8章作了部分修订，如：取消圈座⽀承，增加鞍座轴向弯曲强度校核及附录A《有附加载荷作⽤时卧式容器的强度汁算》等。

JB/T 4731适⽤于设计压⼒不⼤于35MPa，在均布载荷作⽤下，由两个对称的鞍式⽀座⽀承的常压及受压卧式容器，它不适⽤于：——直接⽕焰加热及受核辐射作⽤的卧式容器；——经常搬运的卧式容器；——带夹套的卧式容器；⼀⼀作疲劳分析的卧式容器：卧式容器设计是先根据操作压⼒(内压、外压)确定壁厚，再依据⾃重、风、地震及其他附加载荷来校核轴向、剪切、周向应⼒及稳定性，卧式容器设计还包括⽀座位置的确定及⽀座本⾝的设计。

2.术语和定义.操作压⼒.设计压⼒.计算压⼒.试验压⼒设计温度⼯作温度试验温度计算厚度设计厚度名义厚度有效厚度3设计的⼀般规定3.1 设计压⼒的确定：（a）设计压⼒值应不低于操作压⼒；（b）装有超压泄放装置时，设计压⼒按GB150附录B确定设计压⼒；(c)液化⽓体，液化⽯油⽓的卧式容器，按《容规》规定确定设计压⼒；(d)真空容器的设计压⼒按承受外压考虑，当装⽤安全控制装置时，设计压⼒取1.25倍的最⼤内外压差或0.1Mpa两者的较低值；当⽆安全控制装置时，设计压⼒取0.1Mpa。

3．2设计温度的确定：(a)设计温度不低于元件⾦属在⼯作时可能达到的最⾼温度。

对于0度以下的⾦属温度,设计温度不应⾼于元件⾦属在⼯作时可能达到的最低温度。

铭牌上应标志设计温度。

(b)低温卧式容器的设计温度按GB150附录C规定确定。

3．3元件⾦属温度确定（a）传热计算；(b)在已使⽤的同类容器上测定；(C)在使⽤过程中，⾦属温度接近介质温度时按内部介质温度确定。

3．4 对于有不同⼯况的卧式容器，应按最苛刻的⼯况设计，并在图样或技术⽂件中注明各⼯况的操作压⼒和操作温度。

卧式容器吊耳计算

计算容器重量W lb 冲击系数IF -吊耳材料屈服强度YSL psi 容器材料屈服强度YSV psi 吊耳孔径DH in 外圆半径R in 吊耳宽度B in 吊耳板厚TL in 吊耳加强圈厚TW in 吊孔高度H in 角焊缝尺寸——吊耳与筒体LW in 理论角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LR in 实际角焊缝尺寸——加强圈与吊耳LP in 加强圈外径= 2 x (R - LP - 0.125)DW in每个吊耳上所受的垂直负载每个吊耳的设计负载 (FV1或FV2中的较大值)FV lb 推荐的吊钩型式 - Crosby type -推荐的吊钩轴直径DP in校核吊耳横向受力FH lb 弯曲应力 = FH x H / (TL x B 2 / 6)OK 许用弯曲应力= 0.66 x SYL 剪应力= FH / (TL x B)OK 许用剪应力 = 0.577 x Sa 组合应力 = (Sb 2+ 4 x Ss 2)0.5OK 许用组合应力 = 0.66 x SYL16,6001.0000.0000.375吊耳计算书1,50016,6001.800.0006.0002.0000.3752.0000.0003.7501,350G21307790.3125吊耳校核计算理论最小吊耳半径 = 1.5 x DH Rminin 实际吊耳半径R in OKH1 = R - DH / 2H1in H2 = (DW - DH) / 2H2in 实际吊耳截面积 = H1 x TLA1in 2实际加强圈截面积 = 2 x H2 x TW A2in 2总截面积 = A1 + A2A in 2至中心轴的半径Term 1 = (2 x TW + TL) x ln[(H2 + DH/2) / (DH/2)]tr1in Term 2 = TL x ln[(H1 + DH/2) / (H2 + DH/2)]tr2in 半径 = A / ( tr1 + tr2)NR in 偏心距 = [A1x(H1+DH) + A2x(H2+DH)] / (2xA) - NR e in 弯矩 = FV x NR / 2MB in-lb 单位负载 = FV + MB x (R - NR) / (R x e)UL lb 所需的最小截面积 = UL / (0.66 x YSL)ALmin in 2所需的最小加强圈截面积 = Almin - A1AWmin in 2理论加强圈最小板厚 = Awmin / (2 x H2)实际加强圈板厚OK 实际应力 = UL / (TL x H1 + 2 x TW x H2)OK 许用应力= 0.66 x YSL撕裂应力 = 0.5 x FV / [H2 x (TL + 2 x TW)]OK 许用应力 = 0.577 x Sa支承应力 = FV / [DP x (TL + 2 x TW)]OK 许用支承应力 = 0.85 x YSL0.001.502.001.501.380.567300.560.500.021.080.1733460.310.00加强圈角焊缝校核作用在加强圈处的负载 = FV x TW / (TL + 2 x TW)FW lb 剪应力 = FW / (p x DW x LP)OK 容许剪应力= 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间焊缝校核焊缝高度 = 0.7071 x LW WTin 焊缝面积 = 2 x WT x B AW in 2焊缝阻力模数SWin 3吊耳与容器壳体间的剪应力校核剪应力 = FH / AWSsw OK 容许剪应力 = 0.577 x Sa Sasw吊耳与容器壳体间的弯曲应力校核最大弯曲应力 = FH x H / AW OK 容许剪应力 = 0.66 x SYL Sasw 吊耳与容器壳体间的组合应力校核组合应力 = (Sbw 2 + 4 x Ssw 2)0.5OK 容许组合应力 = 0.66 x SYL0.273.182.2500.00焊接校核吊耳弯曲应力吊耳剪应力吊耳当量应力吊耳/壳体焊缝弯曲应力吊耳/壳体焊缝剪应力吊耳/壳体焊缝当量应力吊耳曲面所受的应力吊耳撕裂应力吊耳支承应力加强圈焊缝剪应力设计：_____________________校核：_____________________审定：_____________________版本：_____________________日期：_____________________24534669398010,9568495948应力计算值 (psi)693位置13090.00115206321.61210,9566,32210,956109566321.61210,9566321.61214110描述计算值容许值。

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大型双层壳体卧式容器加强圈设计
杨国强，杨子辉
（１．上海森松压力容器有限公司，上海２．湖南大学化学化工学院，湖南长沙２０１３２３；４１００８２）
摘要：根据双层容器的结构特点，把加强圈设置在内容器内，通过垫板同时支撑内、外壳体。根据内、外容器的工况变化，分别计算了内、外容器受外压和防止鞍座处筒体出现扁塌所需加强图的惯
ｌａｙｅｒｅｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｖｅｓｓｅｌｓｉｓｂｒｉｅｆｌｙｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｖｅｓｓｅｌ；ｄｏｕｂｌｅｌａｙｅｒｓ；ｓｔｉｆｆｅｎｉｎｇｒｉｎｇ；ｓａｄｄｌｅ；ｉｎｔｅｒｔｉａｌｍｏｍｅｎｔ；ｄｅ —
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ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１０００ — ７４６６．２０１５．０３．０１０
ＤｅｓｉｇｎｏｆＳｔｉｆｆｅｎｉｎｇＲｉｎｇｓｏｆＬａｒｇｅ－ｓｃａｌｅＨｏｒｉｚｏｎｔａｌＶｅｓｓｅｌｓｗｉｔｈ
ＤｏｕｂｌｅＬａｙｅｒｓＳｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙｔｈｅＳａｄｄｌｅｓ
ＹＡＮＧＧｕｏ－ｑｉａｎｇ．ＹＡＮＧＺｉ — ｈｕｉ
（１．ＳｈａｎｇｈａｉＭｏｒｉｍａｔｓｕＰｒｅｓｓｕｒｅＶｅｓｓｅｌＣｏ．Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ２０１３２３，Ｃｈｉｎａ：
性矩，进行叠加得到了双层容器鞍座上加强圈所需最大惯性矩，根据最大惯性矩设计了加强圈。简
要介绍了大型双层壳体卧式容器的制作过程。
关键词：卧式容器；双层壳体；加强圈；鞍座；惯性短；设汁；制作中图分类号：ＴＱ０５０；ＴＨ４９文献标志码：Ｂ
第４４卷
第３期
２０１５年ＰＥＴＲ（）￣ＣＨＥＭＩＣＡＩＥＱＵＩＰＭＥＮＴ
Ｖｏ１．４４Ｎｏ．３Ｍａｙ２０１５
文章编号：１０００ — ７４６６（２０１５）０３ — ００４２ — ０５
ｓｔｉｆｆｅｎｉｎｇｒｉｎｇｓｆｏｒｄｏｕｂｌｅｌａｙｅｒｓ’ ｓａｄｄｌｅｓｃａｎｂｅａｃｑｕｉｒｅｄｂｙｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｉｎｇ．Ｔｈｕｓ，ｓｔｉｆｆｅｎｉｎｇ
２．ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＣｈｅｍｉｓｔｒｙａｎｄＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＨｕｎａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，
Ｃｈａｎｇｓｈａ４１００８２，Ｃｈｉｎａ）