型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书1
悬挑梁钢丝绳参与计算(规范要求是不参与计算),安全系数取5
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书(建议增设一道钢丝绳作为安全储备，直径建议不小于20mm)架体验算一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架搭设高度H(m) 20 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 30立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距l a(m) 1.5立杆横距l b(m) 1 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数n 2 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩I(mm 4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb ×l a /(n+1))+1.4×G k ×l a /(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb ×l a /(n+1))+G k ×l a /(n+1)=(0.033+0.35×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.71kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=max[ql b2/8，qa12/2]=max[2.35×12/8，2.35×0.152/2]=0.29kN·mσ=M max/W=0.29×106/4490=65.42N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q'l b4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.71×10004/(384×206000×107800)，1.71×1504/(8×206000×107800)]=1.002mmνmax＝1.002mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[1000/150，10]＝6.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=q(l b+a1)2/(2l b)=2.35×(1+0.15)2/(2×1)=1.55kN正常使用极限状态R max'=q'(l b+a1)2/(2l b)=1.71×(1+0.15)2/(2×1)=1.13kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.55kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.13kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.63×106/4490=139.39N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝3.306mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=3.58kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：R max=1.55kN≤R c=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：R max=3.58kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+(l b+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(1+0.15)×2/2×0.033/1.8)×20=2.83kN 单内立杆：N G1k=2.83kN2、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×(l b +a 1)×G kjb ×1/3/2=(20/1.8+1)×1.5×(1+0.15)×0.35×1/3/2=1.22kN 单内立杆：N G2k1=1.22kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb ×1/3=(20/1.8+1)×1.5×0.17×1/3=1.03kN 4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.22+1.03+0.3=2.55kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=1.22kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la×(l b +a 1)×(n jj ×G kjj )/2=1.5×(1+0.15)×(2×3)/2=5.18kN 内立杆：N Q1k =5.18kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.83+2.55)+ 0.9×1.4×5.18=12.97kN单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.83+1.22)+ 0.9×1.4×5.18=11.37kN七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H 20 立杆截面抵抗矩W(mm 3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆抗压强度设计值[f](N/mm 2) 205 立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l 0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l 0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l 0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13查《规范》表A得，υ=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(2.83+2.55)+1.4×5.18=13.69kNσ=N/(υA)=13693.35/(0.188×424)=171.79N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9×1.4N Q1k=1.2×(2.83+2.55)+0.9×1.4×5.18=12.97kN M w=0.9×1.4×M wk=0.9×1.4×ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.29×1.5×1.82/10=0.18kN·m σ=N/(υA)+M w/W=12968.85/(0.188×424)+177803.62/4490=202.3N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×2×l a=1.4×0.35×2×1.8×2×1.5=5.35kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，υ=0.9(N lw+N0)/(υAc)=(5.35+3)×103/(0.9×489)=18.91N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=5.35+3=8.35kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数n z 1 主梁材料规格16号工字钢 主梁截面积A(cm 2) 26.1 主梁截面惯性矩I x (cm 4) 1130 主梁截面抵抗矩W x (cm 3)141 主梁自重标准值g k (kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125主梁弹性模量E(N/mm 2)206000q=1.2×g k =1.2×0.205=0.25kN/m 第1排：F 1=F 1/n z =13.69/1=13.69kN 第2排：F 2=F 2/n z =13.69/1=13.69kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=M max/W=3.79×106/141000=26.87N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=10.19×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.0 4N/mm2τmax=12.04N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.3mm≤[ν]=2×l x/250=2×1750/250=14mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.41kN,R2=11.19kN,R3=17.63kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1550 钢丝绳直径(mm) 14 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 5 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×17.63=17.63kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=17.63/tan72.35°=5.61kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=17.63/sin72.35°=18.5kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=18.5kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=112kN[F g]=α× F g/k=0.85×112/5=19.04kN≥N S=18.5kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×19.04/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =[(N SZ1)]/n z=[(5.61)]/1=5.61kN压弯构件强度：σmax=M max/(γW)+N/A=3.79×106/(1.05×141×103)+5.61×103/2610=27.74N/mm2≤[f]=215N/m m2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=2.8由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.97。
高层住宅楼型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算架体部分同前述型钢悬挑扣件式，不再重复计算。
悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm) 18 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 3000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 3800梁/楼板混凝土强度等级C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 上拉2850 5800 0 是作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm)号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm)1 8.29 10.66 2100 15002 8.29 10.66 2900 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 荷载标准值：q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.29/1=8.29kN第2排：F'2=F2'/n z=8.29/1=8.29kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=10.66/1=10.66kN第2排：F2=F2/n z=10.66/1=10.66kN1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=5.17×106/141000=36.68N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.79×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.2N/mm2 τmax=9.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.93mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.01kN,R2=4.54kN,R3=18.49kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850 钢丝绳直径(mm) 18.5 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 4主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 8焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(5800/2850)=63.83°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×18.49=18.49kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=18.49/tan63.83°=9.08kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=18.49/sin63.83°=20.6kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.6kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=238kN[F g]=α× F g/k=0.85×238/9=22.48kN≥N S=20.6kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×22.48/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！钢丝绳与型钢悬挑梁采用兜设方式，距离最外端不小于50。
主次梁型钢悬挑脚手架-1.doc(1)
悬挑扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010二、脚手架参数（图1）架体立面图三、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的故，横向水平杆的距离为l a/(n+1），横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。
承载能力极限状态q=1.2×(g+g K1×l a/(n+1))+1.4×Q K×l a/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/ (2+1)=2.35kN/m正常使用极限状态q K=g+g K1×l a/(n+1)+Q K×l a/(n+1)=0.033+0.35×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.708kN/m 根据规范要求横向水平杆按简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：1、抗弯验算（图4）承载能力极限状态的受力简图（横杆）（图5）弯矩图M max=0.232kN·mσ=M max/W=0.232×106/4490=51.688N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图6）正常使用极限状态的受力简图（横杆）（图7）挠度图νmax=0.638mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=6mm满足要求3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为纵向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1.306kN正常使用极限状态V K=0.949kN四、纵向水平杆验算由上节可知F=V,F K=V Kq=1.2×0.033=0.04kN/mq K=g=0.033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。
悬挑支撑结构(扣件式)计算书
悬挑支撑结构计算书一、计算依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计规范》GB50017-20033、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011二、计算参数及施工简图（图1）立面图1（图2）立面图2三、悬挑部分竖向荷载验算架体按三角形架体每单位横截面面积上的自重值为计算基本单元，包括扣件、钢管下式中的w g为钢管自重标准值。
对于悬挑支撑结构横断面单位平米自重值为：g={[2(l a+l b+h)+(l a2+h2)0.5+(l b2+h2)0.5](w g+18.4/6)+2×13.2+1×14.6}/(l a h)=((2×(0.9+0.9+0.5)+(0.92+0.52)0.5+(0.92+0.52)0.5)×(2.43+18.4/6)+2×13.2+1×1 4.6)/(0.9×0.5)=172.451N/m2自重荷载标准值G=B t H t g k/(2l a l b)=2×2.4×172.451/(2×0.9×0.9)=510.966 N/m2p t=1.2(G+G1+G3)+1.4Q=1.2×(510.966/1000+2+0.35)+1.4×2=6.233 kN/m2≤p t,max=29.25kN/m2满足要求四、落地部分稳定验算1、悬挑部分竖向荷载引起的附加轴力n t=2Bt/la=2×2/0.9=4.444根据nt查JGJ300-2013表6.1.2得ηt=0.717N t=ηt p t l a B t=0.717×6.233×0.9×2=8.041kN2、落地部分长细比验算为方便计算立杆计算长度l0,按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)中的公式5.4.6-1和5.4.6-1进行计算。
悬挑脚手架计算书(完整版)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.45m。
拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.31.429，1.429 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.429，0.429风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 4横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.8/(4+1))+1.4×2×0.8/(4+ 1)=0.542kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.8/(4+1))=0.078kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.542×1.52=0.122kN·mσ=γ0M max/W=1×0.122×106/4120=29.584N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.078×15004/(100×206000×98900)=0.131mmνmax＝0.131mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.542×1.5=0.894kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.078×1.5=0.129kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=0.894kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.129kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.432×106/4120=104.854N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.212mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.802kN五、扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=1×0.894/2=0.447kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.802kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.13+1.5×4/2×0.03/1.8)×20=3.603kN 单内立杆：N G1k=3.603kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(20/1.8+1)×1.5×0.8×0.3×1/1/2=2.18kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=2.18kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(20/1.8+1)×1.5×0.16×1/1=2.907kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×20=0.3kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=2.18+2.907+0.3=5.387kN单内立杆：N G2k=N G2k1=2.18kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.8×(1×2)/2=1.2kN内立杆：N Q1k=1.2kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+ 1.4×1.2=12.468kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(3.603+2.18)+ 1.4×1.2=8.62kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=3.603+5.387=8.99kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(3.603+5.387)+1.4×1.2=12.468kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.429×1.5×3.62)=0.21kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[12468/(0.191×384)+210161.952/4120]=221.004N/mm2>[f]=205N/mm2 不满足要求，减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(9.73+3)×103/(0.896×384)=36.999N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=9.73+3=12.73kN>0.9×12=10.8kN不满足要求，增设连墙件！九、脚手架材料用量计算悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.99/1=8.99kN第2排：F'2=F2'/n z=8.99/1=8.99kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=12.47/1=12.47kN第2排：F2=F2/n z=12.47/1=12.47kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×20.144×106/141000=142.867N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×25.247×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=29.837N/mm2τmax=29.837N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.882mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-12.393kN,R2=38.034kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb'值为0.93。
(完整版)悬挑架计算书
4#楼工字钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.40 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.400；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.4 m。
型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑脚手架计算书编者：一、参数信息:1.脚手架参数底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为18m、17.2 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；吉工注:1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米；2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即：立杆横距0.8m立杆纵距1.5m内立杆与墙面的间距0.2m连墙，竖向每层、水平小于6m3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根；4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；5、“椒建规[2009]45号”，脚手架（一）严格执行钢管、扣件分色管理制度;（二）严禁不同受力性质的脚手架混搭；（三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。
（四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。
从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。
本案就是尊从上述第(四)条的做法;6、“台建规转[2003]17号” 按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书_20221124_102954041
型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.85/(2+1))+1.5×2×0.85 /(2+1)=0.93kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.85/(2+1))+2×0.85/(2+1)=0.628kN/ m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.93×1.22=0.134kN·mσ=γ0M max/W=1×0.134×106/4490=29.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.628×12004/(100×206000×107800)=0.397mmνmax＝0.397mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.93×1.2=1.228kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.628×1.2=0.829kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.228kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.829kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=γ0M max/W=1×0.351×106/4490=78.278N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.823mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.246kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆：R max=1×1.228/2=0.614kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.246=1.246kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 20 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.2×2/2×0.033/1.8)×20=2.844kN 单内立杆：N G1k=2.844kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×0.85×0.1×1/2/2=0.309kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.309kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.309+1.235+0.24=1.784kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.309kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×0.85×(2×2)/2=2.04kN内立杆：N Q1k=2.04kN不组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+ 1.5×2.04=9.077kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+0.309)+ 1.5×2.04=7.159kN 七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.844+1.784+2.04=6.668kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+1.5×2.04=9. 077kNσ=γ0N/(φA)=1×9076.617/(0.188×424)=113.868N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.5得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(4.491+3)×103/(0.896×424)=19.718N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=4.491+3=7.491kN≤0.9×12=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算1主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.67/1=6.67kN第2排：F'2=F2'/n z=6.67/1=6.67kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.205=0.267kN/m第1排：F1=F1/n z=9.08/1=9.08kN第2排：F2=F2/n z=9.08/1=9.08kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×13.375×106/141000=94.855N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×18.494×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.856N/mm2τmax=21.856N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=4.614mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-8.146kN,R2=27.066kN四、悬挑主梁整体稳定性验算受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。
扣件式脚手架计算书
扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2０1１2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》ＧＢ5１210－２01６3、《建筑施工模板安全技术规范》JＧJ162－2０084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JＧＪ30０-20１35、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018－2０025、《混凝土结构设计规范》GB50０10-２0106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》ＧB500１7-2０03ﻬ二、计算参数主楞合并根数 １ 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 40×90 次楞合并根数 ／ 钢管类型Ф48×3.5荷载参数可调托座承载力容许值（ｋN ） 30 地基承载力特征值ｆak (kPa) / 架体底部垫板面积Ａ(ｍ＾２) 0.２ 模板（不含支架）自重标准值Ｇ１k (kN/m^２)0．2 新浇筑混凝土自重标准值G 2k (ｋN ／m^3)2４ 钢筋自重标准值G ３ｋ（kN/m ＾３) 1.1 施工荷载标准值Ｑｋ（ｋN ／m^2) 2 脚手架上震动、冲击物体自重ＱDK (ｋN/ｍ＾2） 0．５ 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ1．3５ 脚手架安全等级 2级 脚手架结构重要性系数γ0 1是否考虑风荷载是 省份、城市四川（省)绵阳市(市）地面粗糙度类型C 类指有密集建筑群的城市市区基本风压值W o (kN/ｍ^2) 0.２ 沿风荷载方向架体搭设的跨数n 6 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度H m (mm) 1000 模板支撑架顶部模板高度H b (m ｍ） 700 模板荷载传递方式可调托座简图：（图１) 平面图（图2）ﻩ纵向剖面图1（图3)ﻩ横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》５.２．1,按简支跨进行计算,取b=１m宽板带为计算单元。
W m=bｈ2/6＝100０×１2２／6=240０0mm３I=ｂh３/１２=100０×123/12=１44０0０mm4由可变荷载控制的组合:ｑ1=1.２［Ｇ1k+（G2k+G3ｋ）h］b+1.4(Q k+κＱＤK)b=1.２×(０.２＋(24+1.1）×3５0／1０00）×１+1.４×(2+1.３5×0.5）×１=１4.５２7kN/ｍ由永久荷载控制的组合:q2＝1.３5［G１k+（G2k+G3ｋ)h］b+1.4×0.7（Ｑｋ+κQ DK)b＝１.35×(0.2＋(2４+1.1)×350/10０0)×1+1.４×0.7×(2＋1.35×0.5)×1=１４.７５１kＮ／m 取最不利组合得：q=max[q1,q2］=mａx(14.527,14．７51）=１4.751ｋN／m（图4）ﻩ面板计算简图1、强度验算（图5）面板弯矩图M max=0.166kN·ｍσ=Υ0×Mｍaｘ/W=１×0.166×106/２4000=6.915N／ｍm２≤[f]＝３1N／ｍm2满足要求2、挠度验算q k＝(G1k+(G３k＋G２k)×h)×ｂ=（０.2+(2４+1.1）×350/1000)×1＝8.9８５kN/m(图６)ﻩ挠度计算受力简图(图7）ﻩ挠度图ν=0.５72mm≤［ν]＝30０/400=０.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
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型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计)结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3 地区陕西西安市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.250.555，0.51 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.139，0.128风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 98900 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4120纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.03+0.3×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+ 1)=1.404kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.3×0.9/(2+1))=0.12kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.404×1.52=0.316kN·mσ=γ0M max/W=1×0.316×106/4120=76.681N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.12×15004/(100×206000×98900)=0.202mm νmax＝0.202mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.404×1.5=2.317kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.12×1.5=0.198kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.317kNq=1.2×0.03=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.198kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.698×106/4120=169.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.264mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.333kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×2.317/2=1.158kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×2.333kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.03/1.8)×13.5=1.959kN 单内立杆：N G1k=1.959kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(13.5/1.8+1)×1.5×0.9×0.3×1/1/2=1.721kN 1/1表示脚手板1步1设单内立杆：N G2k1=1.721kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/1=(13.5/1.8+1)×1.5×0.17×1/1=2.167kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×13.5=0.203kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.721+2.167+0.203=4.091kN 单内立杆：N G2k=N G2k1=1.721kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.5×0.9×(1×3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.959+4.091)+ 1.4×2.025=10.095kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+1.4×N Q1k=1.2×(1.959+1.721)+1.4×2.025=7.251kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=1.959+4.091=6.05kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2×(1.959+4.091)+1.4×2.025=1 0.095kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.4×(0.05×0.6×0.128×1.5×3.62)=0.063kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[10094.85/(0.191×384)+62705.664/4120]=152.857N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×2×h×3×l a=1.4×0.139×2×1.8×3×1.5=3.153kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.153+3)×103/(0.896×424)=16.196N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！σ=(N lw+N0)/(π×d2/4)=(3.153+3)×103/(3.14×182/4)=24.18N/mm2≤f t=170N/mm2满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm)1/250荷载标准值：q'=g k=0.205=0.205kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.05/1=6.05kN第2排：F'2=F2'/n z=6.05/1=6.05kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/n z=10.09/1=10.09kN第2排：F2=F2/n z=10.09/1=10.09kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×2.537×106/141000=17.992N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×10.177×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=12.028N/mm2τmax=12.028N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.05mm≤[ν]=2×l x/250=2×1350/250=10.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=4.147kN,R2=16.371kN四、上拉杆件验算上拉杆材料类型钢筋上拉杆截面类型18 上拉杆截面积A(cm2) 2.545 上拉杆材料抗拉强度设计值f(N/mm2) 205 上拉杆弹性模量E(N/mm2) 206000 对接焊缝抗拉强度设计值f t w(N/mm2) 185 焊缝厚度h e(mm) 15 焊缝长度l w(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3000/1000)=71.565°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×16.371=16.371kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=16.371/tan71.565°=5.457kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1×16.371/sin71.565°=17.256kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=17.256kN轴心受拉稳定性计算：σ=N S/A=17.256×103/254.5=67.805N/mm2≤0.5×f=102.5N/mm2符合要求！角焊缝验算：σf=N S/(h e×l w)=17.256×103/(15×120)=9.587N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！对接焊缝验算：σ=N S/(l w t)=17.256×103/A=17.256×103/254.5=67.805N/mm2≤f t w=185N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(-N SZ1))]|/n z=|[(-(-5.457))]|/1=5.457kN压弯构件强度：σmax=γ0[M max/(γW)+N/A]=1×[2.537×106/(1.05×141×103)+5.457×103/2 610]=19.226N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。