污水处理厂设计计算书
污水厂设计计算书
目录第一章设计任务书01.1设计题目 01.2设计原始资料 01.3设计容 (1)1.4成果 (1)1.5设计时间 (2)1.6评分标准3第二章设计指导书42.1设计准备 (4)2.2设计步骤 (4)2.3设计进度计划〔不含周末〕...................... 错误!未定义书签。
2.4主要设计参考资料.............................. 错误!未定义书签。
第三章设计容计算说明书53.1 污水厂设计的一般原那么53.2污水厂的设计规模63.2.1 水量确实定63.2.2 水质确实定73.3污水处理厂工艺流程83.3.1 工艺方案分析83.3.2工艺类型的介绍 (9)3.3.3工艺流程确实定 (10)3.4 污水处理构筑物的计算与说明103.4.1格栅113.4.2 污水提升泵房173.4.3 旋流沉砂池183.4.4配水井 (20)3.4.5 A2/O反响池213.4.6 曝气系统工艺计算213.4.7 二沉池错误!未定义书签。
3.4.8消毒设施计算263.4.9 污水计量设备293.5 污泥处理构筑物的计算与说明323.5.1 剩余污泥量计算错误!未定义书签。
3.5.2 污泥井333.5.3污泥浓缩333.5.4 污泥脱水373.6 污水处理厂平面布置403.6.1 平面布置原那么403.6.1厂区平面布置形式说明413.7 污水处理厂高程布置423.7.1 高程布置原那么423.7.2 高程布置计算433.8主要设计参考资料43评分：第一章设计任务书1.1设计题目某城市污水处理厂工艺设计。
1.2设计原始资料〔一〕工程概况拟建污水处理厂地处某城市郊，总占地依据场地情况确定。
〔二〕设计根底资料污水厂设计水量以近期人口和工业污水排放量为依据。
厂区平面布置度预留远期建设用地。
1、设计人口近期设计人口：〔班级人数〕×300+〔学号后四位数-600〕×40〔人〕城镇人口平均综合生活用水定额250L/〔人٠天〕，生活污水排放系数一般为0.8-0.9。
污水处理厂计算书
污水处理厂计算书设计参数：近期Q=2.5 ×104 m 3/d ，远期Q=4.5 ×104 m 3/d ，K Z =1.47。
污水厂按照近期设计，预留远期用地。
最高日最大时流量：1531.25 m 3/h平均日平均时流量：1041.66m 3/h1、粗格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=1531.25 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=75°；栅前水深：h=0.85m ；栅条间隙：b=20mm ；栅条宽度s=10mm 。
格栅间隙数n==⨯NbhvSINA Q 30.74个，取整31个。
格栅宽度：B==+-⨯bn n s )1(0.01×（31-1）+0.02×31=0.92m 格栅宽度设计值取1m 。
（2）设备选择格栅：选择回转式格栅清污机2套，设备宽度0.94m ，功率2.5kw ，格栅渠道深度8.5m ，排渣高度1m 。
格栅前闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 格栅后闸板：铸铁镶铜材质，大小0.8m ×1.2m ，配手动启闭机； 螺旋输送机：输送能力3m 3/h ，长度3.2m ，配用电机功率1.5kW2、提升泵房设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；水泵台数：5；旱季四用一备，雨季全部工作。
泵房水池内最低水位标高-3.5m ，提升后水位8.95m ，水泵进口及出口损失1.5m ，管道损失约0.5m ，富裕水头1m 。
水泵扬程为：8.95+3.5+1.5+0.5+1=15.45m水泵选择：Q=592 m 3/h ，扬程h=16m ，功率47kw （参考上海凯泉样本，P66页WQ2445-617型号）3、细格栅（1）尺寸计算设计流量：Q=2958.33 m 3/h ；栅槽道数：N=2道；过栅流速：v=0.80m/s ；安装角度：A=60°；栅前水深：h=1.0m ；栅条间隙：b=5mm ；栅条宽度s=10mm 。
污水处理厂设计计算书 (2)
第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。
1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。
Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。
在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。
3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。
污水处理厂计算书(计算式)
四、曝气池1.设计条件曝气池采用平均日流量作为设计基准，并配合检验尖峰小时流量时情形。
依平均日质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =24,459CMDTSS =2,069Kg/d =84.6mg/LBOD5 =3,530Kg/d =144.3mg/LTP =183.8Kg/d =7.5mg/L依尖峰小时质量平衡计算结果，初沉池出流水性质：Q =48,763CMDTSS =4,138Kg/d =84.9mg/LBOD5 =7,062Kg/d =144.8mg/LTP =367.6Kg/d =7.5mg/L二沉池设计面积：二沉池面积 ＝1,257m2 =13,526ft22.计算结果摘要回流污泥(RAS)Q = 3.95MGD =14,962CMD废弃污泥(WAS)Q =287.5CMD =0.076MGDTSS =2,300Kg/dBOD5 =2,002Kg/d反应槽出流水Q =38,581CMDTSS =3,107mg/L二沉池出流水Q =23,331CMD = 6.16MGDTSS =20.0mg/L总非溶解性 BOD5 ＝ 6.7mg/L溶解性 BOD5 ＝ 1.8mg/L总磷 ＝0.5mg/L3.设计生物反应槽(1)原进流水水质特性基本假设(参考"Theory, Design and Operation of Nutrient Removal-Activated Sludge Process"一书)A.污染负荷平均日流量时：流量，Qin，MGD＝24,459CMD BOD5 ，lb/d＝144.3mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.6mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/L 尖峰小时流量时：流量，Qin，MGD＝48,763CMD BOD5 ，lb/day＝144.8mg/L 总悬浮固体物，TSS，lb/d＝84.9mg/L 总凯氏氮，TKN，lb/d＝40.0mg/L 总磷，TP，lb/d＝7.5mg/L 碱度，lb/d as CaCO3＝200.0mg/L 硫化氢，lb/d＝ 1.0mg/LB.进流水质特性总 BOD/BOD5, R1 =难分解性总凯氏氮(%), TKN1 =难分解溶解性COD(%), COD1 =总悬浮固体物(TSS)挥发性固体物(VSS) (%), VSS1难分解之挥发性固体物(%), VSS2Volatile content of nonbiodegradable VSS (%), VSS3COD/VSS , R2VSS之氮含量 (%,N/VSS), N1VSSVSS之磷含量 (%,P/VSS), P1VSSCOD/BOD之估计值, R3 2.21溶解性 BOD5/总 BOD5之估计值 (%), R475初沉池中各污染物去除率：TSS 去除率 (%),R TSSBOD5,RBOD = RTSSx进流水TSS/进流水BOD5xVSS1x(1-VSS2)xR2/R1 =总凯氏氮,RTKN = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TKN x VSS1 x N1VSS =总磷,RTP = RTSS x 进流水 TSS/ 进流水TP x VSS1 x P1VSS =(2)曝气池中之生化反应机制常数及水质特性A.喜气槽μmax 20 =-1，Φ forμmax 20 =μmax T =-1Ks =Y g =5Kd 20 =-1，Φ for Kd 20 =Kd T =-1挥发性TSS (%),VSS4 =难分解性VSS (%), VSS5 =VSS之氧当量数 (mg COD/mg VSS) , CODVSS =VSS中之氮含量 (%, N/VSS) N2VSS =BOD5/总磷 (mg BOD5/mg TP-P), R5 =B.硝化槽μmax T =0.28day-1Kn =K DO =Yn =3Kdn T =-1挥发性TSS (%), VSS6 =VSS中之氮含量 (%, N/VSS), N3VSS ＝VSS中之磷含量 (%, P/VSS), P3VSS ＝硝化菌之 MCRT ,MCRT N ＝ 4.3dayC.硝化作用单位需氧量(mg O2/mg NO3 generated) =碱度消耗量(mg as CaCO3/mg NO3) =D.脱硝作用单位需氧量 (mg O2/mg NO3 denitrified) =碱度产生量 (mg as CaCO3/mg NO3) =E.硫化氢氧化作用单位需氧量 (lb O2/lb H2S) =(3)操作参数 由于设计一VIP生物处理法所须考虑之设计参数相当多，除一般活性污泥法所常采用之MLSS、F/M及HRT外，尚考虑硝化液回流率(NRCY)，厌气池回流率(ARCY)，回流污泥(RAS)等，西图公司以多年发展VIP系统之经验，建议各参数之设计准则如下：A.基本设计条件假设水中溶氧 =细胞停留时间(MCRT) = pH =水温 =MLSS =好氧槽脱硝率ANR =废弃污泥浓度NRCY =B.反应槽体积计算依前述设计准则，假设好氧槽之HRT = 6.0hours缺氧槽之HRT = 1.0hours厌氧槽之HRT = 1.0hours则可得好氧槽总体积 (AER Vol)＝Qin x TAER ＝ 6.46MGD x 6.0hours＝ 1.62MG 缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝Qin x TANX ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG 厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝Qin x TANA ＝ 6.46MGD x 1.0hours＝0.27MG已知初沉池出流水 =24,459CMDRAS =(Q in x MLSS - Q 2nd x BOD out - Q was x WAS) / (WAS - MLSS)= 3.73MGD =14,122CMD总进流量 ＝24,459CMD +14,122CMD ＝10.19MGD 选择反应槽池数 =选择反应槽水深 =已知各槽体之体积如下:总体积 (TOT Vol) ＝ 2.15MG =8,153m 3好氧槽总体积 (AER Vol) ＝ 1.62MG =6,115m 3厌氧槽总体积 (ANA Vol) ＝0.27MG =1,019m 3缺氧槽总体积 (ANX Vol) ＝MG =1,019m 3选择四个反应槽总宽度 ＝m 每一反应槽宽度 =m /4=8.0 选择反应槽的渠道数 =每一渠道宽度 =8.0 m /1=8.0每一反应槽之好氧槽长度 =＝6,115m 3/ 6.0m /8.0m /4＝31.8m 选择好氧槽之长度 ＝m好氧槽每一分区长度＝28.0/4=7.0缺氧槽及厌氧槽长度＝1,019.1m 3 /6.0m /4.0m /12＝ 3.5m选择厌氧槽或缺氧槽之长度为m每一反应槽总长度 =＝28.0m + 3.5m + 3.5m + 3.5＝38.5m每一渠道长度 =38.5m /1=38.5m厌氧槽总体积 (ANA Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG缺氧槽总体积 (ANX Vol)＝ 3.50m x 4.00m x 6.00m x12＝1,008m3 =0.27MG好氧槽总体积 (AER Vol)＝7.00m x8.00m x 6.00m x16＝5,376m3 = 1.42MG反应槽总体积 (TOT Vol)＝7,392m3 = 1.95MGCheck :厌氧槽之HRT ＝ANA Vol/ Q in =0.99hours缺氧槽之HRT ＝ANX Vol/ Q in =0.99hours好氧槽之HRT ＝AER Vol/ Q in = 5.27hours反应槽之总 HRT =7.25hoursMLSS = (Total TSS x MCRT)/(8.34 x Total Vol)=3,107mg/L(其中Total TSS系指废弃污泥中之TSS量，请见4.固体物产量)F/M = BOD Loading/ (TOT Vol x MLSS ) =0.11缺氧槽之 F/M =0.81day-1好氧槽之 MCRT AER = (AER Vol/TOT Vol) x MCRT =7.27C.脱氮计算 脱氮速率常数 (Specific Denitrification Rate, SDRN) 系指单位时间之单位MLSS所能去除之氮量，其计算式为：SDNR20 = 0.03 x F/M + 0.029 (在 20o C下)SDNR T = SDNR20 x 1.06 (T-20)因此本反应槽之SDNR15 = 1.87mg/g/hrNOX-N (mg/L)浓度计算:无脱硝反应时DNo＝(1+MCRT x Kdn T) x nitrifier TSS/(Qin x 8.34 x Yn) =20.2 (其中 Nitrifier TSS 系指废弃污泥中由硝化反应产生之TSS量,请见(4)固体物产量)考虑好氧槽脱硝反应时DN1＝(1- ANR) x DN o =18.2考虑缺氧槽脱硝反应时＝DN1 - SDNR x ANX HRT x MLSS / 1000 =12.4考虑回流NRCY时＝DN1 /(1+ RAS/Qin + NRCY/100) =8.3D.回流污泥量计算已知假设回流污泥浓度 =mg/LRAS =(Q in x MLSS - Q2nd x BOD out - Q was= 3.95MGD =14,962CMDArea =13,5262SOR =477.7CMD/m2RAS Cap = =19.4SLR =12.4lb/sf-day= 2.52Kg/m2-hr(4)固体物产量，SOLIDS PRODUCTION (lb/d)A.初沉污泥，Primary SludgeTSS = 进流水TSS x RTSS=6,834lb/d =3,107Kg/dVSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1=5,126lb/d =2,330Kg/d生物可分解性VSS = 进流水TSS x RTSS x VSS1 x (1-VSS2)=3,075lb/d =1,398Kg/dB.废弃污泥，Waste Activated Sludge (WAS)(a)进流之难分解固体物VSSA= 进流水 TSS x (1-RTSS) x VSS1 x VSS2=1,367lb/d =621.3Kg/dTSS = 进流水 TSS x(1-RTSS)x(1-VSS1/VSS3x(1-VSS2))=2,278lb/d =1,036Kg/d(b)好氧槽之固体物活性TSS = 进流水 BOD5 x (1-RBOD)-Qin x BODeff x 8.34) xYg /(MCRT + (1/MCRT+KdT)=1,849lb/d =840.4Kg/d非活性TSS = 活性TSS x Kd T x VSS5 x MCRT ==823.5lb/d =374.3Kg/d(c)硝化槽TSS = Yn x (1- N3VSS x VSS6) x ( 进流水TKN x (1-RTKN)-VSSA x N1VSS - 好氧槽固体物 x VSS4 x N2VSS - Qin x NH3eff x 8.34 -TKN x TKN1) / (MCRT x (1/MCRT+Kdn T))=108.8lb/d =49.4Kg/d总固体物，Total TSS =5,059lb/d =2,300Kg/d净污泥产生率 = Total TSS / (进流BOD5x(1- RBOD))＝0.91lb TSS/lb BOD5 Applied总 BOD5 = 总固体物 / 净污泥产生率＝5,578lb/d =2,535Kg/d废弃污泥所含BOD5 =＝总固体物 x 0.9 x 1.42 x 0.68 + 液体中所含 BOD5＝1,999Kg/d + 2.5Kg/d＝2,002Kg/d挥发性固体物比率 =＝(VSSA+好氧槽固体物xVSS4+硝化槽TSSxVSS6)/ (Total TSS)＝76.5%活性TSS比率 = 活性TSS / Total TSS =36.5%硝化槽污泥比率 = 硝化槽 TSS / Total TSS = 2.2% N-Content = (VSSA x N1VSS+好氧槽固体物 x N2VSS x VSS4+硝化槽TSS x VSS6 x N3VSS) / (硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝10.6%，N/VSSP-Content = ( 进流水TP x(1-RTP)- Qin x 出流水之TP) /(硝化槽挥发性固体物比率 x Total TSS)＝8.6%，P/VSS(5)出流水水质预估水质项目平均日流量尖峰时流量BOD5 (mg/L)难分解性 6.77.6溶解性 1.8 2.7TSS (mg/L)，假设值20.020.0 TKN-N (mg/L) 4.013.1 NH3-N (mg/L)0.89.9NO X-N (mg/L)12.47.9TN (mg/L)16.421.0 Total-P (mg/L)0.50.5 Alkalinity (mg/L as CaCO3)82.6123.2 Note: Residual Alkalinity Less Than 50 mg/L as CaCO3 Indicate Need for Supplemental Alkalinity.附注 :BOD eff=出流水之溶解性BOD=Ks x (1/MCRT+Kd T)/(μmaxT-1/MCRT-Kd T)=＝ 1.8mg/LNH3eff = 出流水之NH3=Knx(1/MCRT AER+Kdn T)/(μmaxT-1/MCRT AER-Kdn T)=＝0.8mg/LTKNeff = 出流水之TKN=NH3eff +进流水TKN x TKN1 / (Qin x 8.34) + (硝化槽之挥发性固体物比率 x N-Content x 出流水TSS) =＝ 4.0mg/LPeak NO X Possible =23.36Max F/M = 1.62SRDN = 2.72NO X w/ Sim Denite =12.1NO X Based on Denite =7.9NO X Based on Recycle =7.54.空气需求量理论需氧量为碳水化合物分解、硝化作用及硫化氢氧化各项需氧量之和，再扣除脱硝之释氧量，由下表计算：OXYGEN REQUIREMENTS (lb/day)Item日平均值每日尖峰值(Average)(Diurnal Peak) Carbonaceous5,81711,695 Nitrogeneous5,0046,640 Denitrification Credit1,1961,701H2S108215Net9,73316,849 Carbonaceous Oxygen Demand 1.04lb O2/lb BOD5 Applied Total Oxygen Demand 1.74lb O2/lb BOD5 Applied Diurnal Peaking Factor 1.73理论需氧量(取每日尖峰值)TOR =16,849lb/d =7,649Kg/d依下式计算标准需氧量SOR =TORAlpha x (Beta x Cw x Dc)- CL x Theta (Tw-20)C20 x Dc其中：Alpha=Dc=Beta =CL=Cw =C20 =Theta= 1.024Tw =20计算标准需氧量SOR =7,649 /0.64=11,995Kg/d传氧效率OTE设为0.28空气密度为 1.20Kg/m3空气中氧含量为23%(重量比)计算空气量 ＝11,995Kg/d0.28x 1.20Kg/m3x0.23x1,440＝105.6CMM各曝气池需要空气量 ＝105.6CMM /4=26.428.3 19.0 11.3天℃% %ANA ANX ANXmmmOK ! OK ! OK ! OK !OK ! Days峰值(Diurnal Peak)min/dCMM。
(完整版)污水处理厂设计计算书
式中一一格栅槽宽度（m）;
S――每跟格栅条的宽度（m）。
设计中取S=0.01m。
3.进水渠道渐宽部分的长度
式中——进水渠道渐宽部分的长度（m）;
进水明渠宽度（m；
渐宽处角度（°），一般采用10°〜30
设计中=1.27m,=20°，此时进水渠道内的流速为0.67m/s，介于0.4〜0.9m/s之间。
1.格栅间隙数
式中一一格栅栅条间隙数（个）；
3
Q――最大设计流量（m /s）;
――格栅倾角（°）;
b――栅条净间距（m）；
h——栅前水深（m）;
v――过栅流速（m/s）,宜采用0.6〜1.0m/s。
栅前水深：根据水力最优断面公式计算得，0.57=X0.7/2,=1.28m ,/2=0.64m
设计中取=0.64m,0.9m/s,0.02m,60°。
4.出水渠道渐窄部分的长度
式中一一出水渠道渐窄部分的长度（m；
——渐窄处角度（°）,。
设计中=1.27m,=20°。
5.通过格栅的水头损失
式中——水头损失（m；
――格栅条的阻力系数；
――格栅受污染物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用=3。
因栅条为矩形截面，取=2.41o
6.栅后明渠总高度
式中 一一栅后明渠总高度（m）;
（三）平面布置67
十七、污水处理厂高程布置68
（一）主要任务68
（二）高程布置的原则68
（三）污水处理构筑物的高程布置68
参考文献72
第一部分污水处理
一、
格栅按照远期规划进行设计。
3
Q=8.16万m/d=944.4L/s
总变化系数=1.2,Qmax=944.4X1.2=1133.28 L/s
污水处理厂工程(细格栅、提升泵站及平流沉砂池)计算书
集中区污水处理厂及配套管网工程计算书子项名称:--细格栅、提升泵站及平流沉砂池专业:计算:校对:审核:一、设计规模本次厂区近期规模（2020年）0.1×104m3/d，Kz=2.11，远期期工程总规模（2030年）0.2×104m3/d，Kz=1.93。
二、设计计算1、近期处理水量：最大时处理水量：0.1×104×2.11=2110m3/d=87.91m3/h=0.024m3/s平时处理水量：0.1×104m3/d=41.67m3/h=0.012m3/s2、远期期处理水量：最大时处理水量：0.2×104×1.93=3860 m3/d=160.83m3/h=0.045m3/s平时处理水量：0.2×104m3/d=83.33m3/h=0.023m3/s三、设计计算本工程设一组细格栅，采用提篮格栅。
1.细格栅远期最大处理水量：Q max=3860m3/d，分两格，每格Q1=1930m3/d＝0.022m3/s远期平时处理水量：Q平时=2000m3/d，分两格，每格Q2=1000m3/d＝0.012m3/s近期最大时处理水量：Q max =2110 m3/d，单格运行，每格=0.024 m3/s近期平时处理水量：Q平时=1000 m3/d，单格运行，每格=0.012m3/s所以每格过水流量为1000～2110m3/d，据此选型号为HF700回转式格栅除污机机，格栅间隙b=20mm，允许过栅流量800～2600m3/d，过栅流速v=0.5～1.0m/s，安装角度α=75º，电机功率1.1kW，渠宽700mm，栅前水位1.00m，过栅水头损失取0.10m。
粗格栅：栅条间隙b=20mm，栅条宽度S=10mm，渠宽B’=700mm；栅槽有效宽度B=700-100＝600mm，格栅安装角度75o，经计算得：B=S(n-1)+bn，B Sns b+=+=20.3取栅条间隙数：n=21，栅前水深：h=1.0m；校核栅前渠道内实际流速：v=Q max√sin∝bnℎ=0.55m/s根据厂家提供资料，取h1=0.1m，则栅后水深为：1.0-0.1＝0.9m；设栅渣量为每1000m3污水产0.05m3，估算每日栅渣量（近期）W =Q max ×W 1×86400K z ×1000=0.05m 3/d ；2. 提升泵站水泵选型出水采用水泵进行提升，进入旋流沉砂池出水端。
污水处理站计算书
1。
设计污水流量1.1城市每天的平均污水量—-——城市每天的平均污水量(m³/d）---—各区的平均生活污水量定额[m³/（人·d）]----各区人口数（人）--—-工厂平均废水量(m³/d)=3125×0.08=250m³/d=2。
89L/s1.2设计秒流量---—设计秒流量（L/s)-———工业废水设计秒流量（L/s)——--各区的平均生活污水量（m³/s）---—总变化系数总变化系数根据《室外排水设计规范》（GB50014-2006）=2。
32。
污水的一级处理2。
1格栅计算设计中选择二组格栅,N=2，每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为0。
0033m³/s2。
2.1栅条的间隙数过栅流量Q=0.0033 m³/s栅条间隙数--考虑格栅倾角的经验系数2.2。
2栅槽宽度B=S—-——栅条宽度设计中取S=0。
01m2.2。
3进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B1=0。
08m ，其渐宽部分展开角度=30o————进水渠道渐宽部分的长度（m)--——进水明渠宽度（取1.0m)----渐宽处的角度（°)，一般采用10°～30°2。
2。
4栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度-——-出水渠道渐窄部分的长度（m）-—--渐窄处角度，取30°。
=0.5=0.015m2.2.5通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面=2。
42——-—水头损失（m）—-——格栅条的阻力系数,矩形断面为2。
42。
—--—格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用32。
2。
6栅后槽总高度设栅前渠道超高h2=0.1mH=h+h1+h2=0.05+0。
1+0.1=0。
25（m)2。
2。
7栅槽总长度L-———格栅的总长度(m）H1——格栅明渠的深度（m)2.2.8每日栅渣量应采用机械除渣及皮带输送机或无油输送机输送栅渣，采用机械栅渣机打包机将栅渣打包,汽车送走。
污水处理厂计算书【范本模板】
污水厂设计计算书一、粗格栅1.设计流量a.日平均流量Q d =30000m 3/d ≈1250m 3/h=0.347m 3/s=347L/s K z 取1.40b 。
最大日流量Q max =K z ·Q d =1。
40×30000m 3/d=42000 m 3/d =1750m 3/h=0.486m 3/s 2。
栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0。
8m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数4.319.08.002.060sin 486.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α（取n=32)3.栅槽宽度（B) 设：栅条宽度s=0。
015m则：B=s （n-1）+en=0.015×（32-1）+0。
02×32=1。
11m 4.进水渠道渐宽部分长度设:进水渠宽B 1=0.9m ，渐宽部分展开角α1=20°m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2111=︒-=-=α5。
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2）m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2221=︒-=-=α6.过格栅的水头损失(h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 18.060sin 81.929.0)02.0015.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0——计算水头损失，mε—-阻力系数,与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2。
4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7。
栅后槽总高度（H)设：栅前渠道超高h 2=0。
4m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.8+0。
4=1.2m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0。
8+0。
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第二篇设计计算书１、污水处理厂处理规模1、１处理规模污水厂得设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水得总与：近期1、０万m3/d，远期2、０万m３／d。
１、２污水处理厂处理规模ﻩ污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。
最高日水量为生活污水最高日设计水量与工业废水得总与。
Q设=Q1+Ｑ2 = 5000+5０00 = 1００0０m³/d总变化系数:ＫＺ＝Ｋh×Kｄ=1、6×1＝1、62、城市污水处理工艺流程污水处理厂CASＳ工艺流程图3、污水处理构筑物得设计3、1泵房、格栅与沉砂池得计算3.１。
1 泵前中格栅格栅就是由一组平行得得金属栅条制成得框架,斜置在污水流经得渠道上,或泵站集水井得井口处,用以截阻大块得呈悬浮或漂浮状态得污物。
在污水处理流程中，格栅就是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用得处理设备。
3。
1.1、1 设计参数:（1)栅前水深0．4m,过栅流速0、6~1.０m／s，取v=0。
8m／ｓ，栅前流速0、4~０。
9 ｍ/s;(2)栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ ４0mm, 取b=21mｍ;(3)栅条宽度s=０．０1m ；（4)格栅倾角45°~７5°,取α=65°，渐宽部分展开角α1＝２０°；（5)栅前槽宽B1=0.82m，此时栅槽内流速为0。
55m/s；（６)单位栅渣量:W1 =0。
05m3栅渣／1０３m3污水；3。
1.1、２格栅设计计算公式（1）栅条得间隙数n,个式中, -最大设计流量,；-格栅倾角，(°)；b－栅条间隙,m;h－栅前水深,ｍ;v－过栅流速,ｍ/s;（2）栅槽宽度B，ｍ取栅条宽度s=0．01mB=Ｓ(n-1)+ｂn(3)进水渠道渐宽部分得长度L1,m-进水渠宽,m;式中，B１α1－渐宽部分展开角度,(°）；,m（4）栅槽与出水渠道连接处得渐窄部分长度Ｌ２（５)通过格栅得水头损失h1，m式中:ε—ε=β(ｓ/b)4/3；ｈ0 —计算水头损失，ｍ；k —系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数,取ｋ=3;ξ- 阻力系数,与栅条断面形状有关；设栅条断面为锐边矩形断面，β=2、42v２—过栅流速,ｍ／s；α—格栅安装倾角,（°);（6)栅后槽总高度Ｈ，ｍ取栅前渠道超高(7)栅槽总长度L，m式中，Ｈ1为栅前渠道深,，m(８)每日栅渣量W,m3／d式中,-为栅渣量，(污水)，格栅间隙为１6~25mm时为0、１~０、05,格栅间隙为３0~５０mm时为0、03~0、01；KＺ-污水流量总变化系数3．１。
1、3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用。
(1）格栅间隙数n，个=(个)；(2）栅槽宽度Ｂ，mB＝0、0１（26—1)+0、021２6+0、２=１.01m ;校核槽内流速:Vc＝m/s，在0、4~0。
9ｍ/s范围之内，符合。
（3)进水渠道渐宽部分长度L1,mＬ1m(4)栅槽与出水渠连接得渐窄部分长度L２,mL2 ｍ（5）过栅水头损失h，ｍ１设栅条断面为锐边矩形断面β=2、42hm１（6）栅后总高度H，m=0、4+0、3＋0、08=0、78≈０.８m(７)栅槽总长度L，mL = 0、26＋0、13+0、5+1、０＋=２。
22m（８)每日栅渣量Ｗ,m3/dW宜采用机械清渣。
(9）计算草图如下：３、1、１、4 设备选型中格栅选用ＢＬQ型格栅除污机,两共四台。
3。
1。
1、５粗格栅栅槽尺寸确定3.1。
2 进水泵房得确定3。
1。
2、1设计参数设计流量:最大设计流量为２000０m³/d，平均日设计流量为１0０00m³/d。
3。
１.2、2设计计算3。
1。
3 细格栅3．1。
3、1 设计参数(1）栅前水深0.４m,过栅流速0、６~１.0m/s, 取v=0。
８m/s,栅前流速0、4~0、9;(2)栅条净间隙，中格栅ｂ= 3~ １０ｍm，取ｂ=１０ｍm ;(3）栅条宽度ｓ=0.０1m ;(4）格栅倾角45°~７5°,取α=６５°,渐宽部分展开角α１=20°；(5)栅前槽宽Ｂ1=0.8ｍ,此时栅槽内流速为0.５8 ｍ/s；=0.1 m３栅渣/103m3污水。
（6）单位栅渣量:Ｗ１3。
１.3、2 设计计算(1）格栅得间隙数n,个(个)(2)格栅得建筑宽度B,m取栅条宽度s=０。
01ｍ校核槽内流速:Vｃ=m／s，在０、４~0。
9ｍ/s范围之内,符合.(3)进水渠道渐宽部分长度L1,m(4)栅槽与出水渠道连接处得渐窄部位长度L２,mL2 m(5)通过格栅得水头损失ｈ1,m取栅条断面为锐边矩形断面(6)栅后槽总高度H,ｍ取栅前渠道超高(7）栅槽得总长度L,m(8)每日栅渣量W,m3／d取污水宜采用机械清栅.(９）计算草图如下：3.1.１、４设备选型细格栅选用ＴGS型回转式格栅除污机，型号TGS-800,电机功率0、７５ｋW,格栅间隙1０mm，共两台。
３。
1。
1、5粗格栅栅槽尺寸确定３、２调节池得设计计算3.2．1 调节池得选择为了保证后续处理构筑物或设备得正常运行,需对废水得水量与水质进行调节,常用得水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管得设计水位,有效水位一般为2~3m，最低水位为死水位。
此外,酸性废水与碱性废水还可以在调节池内混合以达到中与得目得，短期排出得高温废水也可以利用调节池来降低水温。
因此,调节池具有下列功能:a减少或防止冲击负荷对处理设备得不利影响;b使酸性废水与碱性废水得到中与；c调节水温;d当处理设备发生故障时，可起到临时得事故贮水池得作用。
欲曝气可以有效地去除一定得CＯD、BOD等。
调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构。
目前常用得就是利用调节池特殊得结构形式进行差时混合,即水利混合。
主要有对角线出水调节池与折流调节池。
对角线出水调节池,其特点就是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内得废水,由池得左、右两侧，经过不同时间流到出水槽。
从而达到自动调节、均与调节、均与得目得。
折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流。
配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池得各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡。
[11］3.２。
２设计参数(1) 调节池有效水深为2、0~5.0m,取h=４.0m;（２) 调节池停留时间4~8 小时,取T=5h;(３) 调节池保护高度0、３~0.5m,取h′=０。
3ｍ；(4)设计流量Q ＝３000m3/d = 125m3/ｈ;＝０。
3ｍ;（5)超高部分:h1(６)设池底为正方形，即长宽尺寸相等；3。
2。
3池体设计(1)池体容积V(m3)V= （１+k）•Qmax ×T式中：ｋ—池子扩充系数,一般为１０～20％，本设计池子扩充系数采用２0％Ｖ－-—－————调节池容积，m3T—－-－---－调节池中污水停留时间,取５h池容积为:Ｖ=(1+20％）×416、7×5=2500m3池面积为:A = V／h =2５０0/3=6２5m2式中: V-—————-—调节池得有效容积,ｍ3A—－—————－调节池面积,m2ｈ-－---——-有效水深,m，取4。
0m(2)设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等，则池长: L===25m，池长取L=25m,池宽取B=25ｍ池总高度:H＝h+ ｈ′＝4+0、3=4．3m式中Ｈ-——-－---调节池总高，mh-——-—-——有效水深，m,取3。
０m--—－--—-保护高,mh1(3）池子总尺寸为:L×B×H ＝ 25×25×４。
３ｍ３(4）在池底设集水坑，水池底以i＝０、01 得坡度坡向集水坑.3、3 平流沉砂池得设计目前,应用较多得陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池与钟式沉砂池.本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点。
3.3.1 设计参数=0。
１85m3/s;(１)按最大设计流量设计，Ｑmax(２）设计流量时得水平流速:最大流速为0。
3m/s,最小流速0.１5m/ｓ,取ｖ=0.20ｍ/s;(3）最大设计流量时，污水在池内停留时间不少于30s一般为30—６0s,取ｔ＝30s; （4)设计有效水深不应大于1。
2m一般采用０、２5-1。
0m每格池宽不应小于0.6ｍ取ｂ=０。
８ｍ;（5）沉砂量得确定,城市污水按每１0万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60％,容重１、5t/立方米，贮砂斗容积按２天得沉砂量计,斗壁倾角55-6０度，取6０0;＝0。
3m；（6)沉砂池超高不宜小于0.3m,取h1(7)沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作。
当污水流量较少时，可考虑一个工作,一个备用。
当污水流量大时两个同时工作，本设计取两座；3。
3。
2 设计计算(1）沉砂池水流部分得长度L,m沉砂池两闸板之间得长度为流水部分长度:式中,L—水流部分长度,ｍV——最大流速，m／st——最大流速时得停留时间，ｓ(2）水流断面积A,式中,—－单个池体最大设计流量,A——水流断面积，3）池总宽度B,m设n=２，每格宽b=0.８mB=nb=20、8=1.6ｍ介于０、2５-1ｍ之间(合格）式中，—-设计有效水深4）沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日，城市污水沉砂量=,T=2日,式中，-—城市污水含沙量,—-流量总变化系数,1、65）沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗Ｖ‵=６）沉砂斗各部分尺寸设斗底宽=０.4m,斗壁水平倾角60,斗高=0.４ｍ 沉砂斗上口宽，m沉砂斗容积V 0 ，m)4.024.086.0286.02(64.0)222(622112/30⨯+⨯⨯+⨯=++=ααααh V＝0．１7m ＞0.1５ m (符合要求） 7）沉砂室高度h 3，m采用重力排砂,设池底坡度为０、06,坡向排砂口m 63.022.086.025.706.04.006.02/33=-⨯-⨯+=+=L h h式中:-—斗高,mＬ２—－ 由计算得出8)沉砂池总高度——超高，0。
3m 9)验算最小流量在最小流量时,用一格工作，按平均日流量得一半核算符合流速要求3。
3.3 沉砂池设计计算草图见图３、3图３、4沉砂池设计计算草图３、4 ＣＡSS池(1)CASS工艺就是将序批式活性污泥法(ＳBＲ)得反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。
在预反应区内,微生物能通过酶得快速转移机理迅速得吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷得基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH与有害物质起到较好得缓冲作用,同时对丝状菌得生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀;在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。