横管初冷器计算书
横管式煤气初冷器热工特性分析(1)
❖ 1.2工艺特点
❖ 被初步冷却到82℃左右的焦炉煤气，经气液分离器 后进入横管式初冷器，焦炉煤气在初冷器内被冷却 到21℃。煤气内焦油、萘等杂质会随着煤气温度的 降低冷凝下来并附着在冷却水管上。为此，冷凝器 设有喷洒管喷洒冷凝液冲刷凝结在管外的萘、焦油 等杂质。涟钢焦化厂初冷器分为一段上，一段下和 二段(下段)。在煤气入口和一段上之间设有1层喷 洒管，视阻力情况间歇喷洒热氨水；在一段上和一 段下之间设有1层喷洒管，称为上段冷凝液喷洒管。 这2层喷淋液经断塔盘进入上段冷凝液槽，槽内冷 凝液又经上段冷凝液泵送到上段冷凝液喷洒管喷洒 循环使用。在断塔盘的下面设有1层喷洒管，称为 下段冷凝液喷洒管，其喷淋的冷凝液从位于初冷器 底部的下段冷凝液出口经水封槽进入下段冷凝液槽， 然后又经下段冷凝液泵送入下段冷凝液喷洒管喷洒 循环使用。
6300
6300
6300
进/出温 流量
度
/M3*
/℃
h-1
35.6 54.2 2
1200
35.6 41.0 3
1200
35.6 61.0 5
1200
进/出温 度 /℃
26.08 31.2 0
26.08 30.4 8
26.08 27.4 0
表2 换热系数与冷却水吸热量的计算
一段
二段
初冷 器编 号
1
2
横管三段间冷工艺（带断塔盘）流程 1—气液分离器；2—横管式间接冷却器；3—余热水槽；4-水封槽；5-冷凝液槽
测试内容和方法
❖ 热工测试以现场测试和热工参数统计分析相 结合的方式进行。现场测试包括对焦炉煤气 流量、煤气成分、初冷器外表面温度、初冷 器前后的煤气温度、冷却水的流量和进出口 温度以及冷凝液的流量和成分等相关参数的 检测。
煤气主要设备计算选择
4、焦炉煤气冷凝鼓风主要设备及工艺管道计算与选择4．1主要设备计算选择4.1.1煤气初冷器计算依据：选择横管初冷器一段冷却，第二段采用空喷塔冷却第一段粗煤气进口温度：82℃粗煤气出口温度：45℃循环冷却水进口温度：32℃循环冷却水出口温度：45℃△t1=（37-13）/㏑(37/13)=22.97℃第二段粗煤气进口温度：45℃粗煤气出口温度：25℃低温冷却水进口温度：23℃低温冷却水出口温度：43℃△t1=(2+2)/2=2℃第一段煤气放出热量：实际煤气处理量：Q0=95000*（273+64）101.325/273(101.325-1.96)=119500m3/h Q1=119500（2324.16-284.32）=243800000KJ/h冷凝液量：G1=119500（3481.104-351.538）/1000=379500Kg/h第一段的冷凝液的平均温度为43℃，所需冷却水量W1=（243800000-70337×43）/1000×(45-32)=18521.19m3/h冷却面积：F1=Q/K△t1=243800000/22.97×836=12696m2初冷器三台，两用一备。
根据面积选择6200m2的第二段采用直冷塔冷却，分一段冷却，处理煤气量为9.5万m3/h煤气实际处理量为：Q=95000*（273+35）101.325/273(101.325-3.92)=109600m3/h 1、换热量的计算，煤气在此过程中放热为Q2=109600（67.83-37.68）=3310000KJ/h67.83——45℃时煤气的焓值，KJ/m337.68——25℃时煤气的焓值，KJ/m32、所需冷却水量W2=3310000/4.174*20*1000=39.650KJ/h4.174——30℃时水的比热容，KJ/Kg.k3、塔径计算取空塔气速为1m/s，则塔径为：D=√(109600/3600*1*0.785)=6.2m所以直冷塔直径取 6.2m，塔截面积为S1=30.37m2，塔内缺口面积为：S2=S1/4=7.59m24、传热系数计算K=Ki*λ/deKi=C0*Re^0.76*Pr^0.33喷洒密度系数C0，U=W2/S1=0.3254m/h 查得C0=0.0904Re=duρ/μ=8.71*109600*0.4953/3.6*7.59*0.01172=37790035℃时煤气的密度为0.4953Kg/m3,粘度为0.01172cp,C=0.6725千卡/kg*℃,λ=0.06852千卡/m*h*℃Pr=3.6Cμ/λ=3.6*0.6725*0.01172/0.06852=0.4141De=4S2/2.09D=2.23mKi=0.0904(377900)^0.76*0.4141^0.33=1171.169千卡/m3*h*℃K=1171.169 *0.06852*1.478/2.23=35.986KJ/m2*h*℃5、传热面积计算：F2=Q2/K△t2=331000/35.986*2=45990m24.1.2煤气鼓风机煤气处理量为95000m3/h，鼓风机放在电捕焦油器后脱硫工段前。
横管式煤气初冷器检修规程
横管式煤气初冷器维护检修规程第一章设备结构及主要技术参数一、设备结构（一）概述（1）、横管式煤气初冷器属于固定管式换热器设备，呈立式长方体形，外部尺寸为4536×2952×20300，它主要完成焦炉荒煤气的冷却任务；（2）、冷却器内横插4688根长为4500mm的换热管（Φ57×2.5）,换热管以四排为一组与水平成3°夹角管头在管板上胀接，管板外侧有管箱，管箱与冷却管连接，构成冷却水道。
（3）、按换热管把内部分为上、中、下三部分，由上到下分别为采暖热水、循环水、低温水，其进口公称直径分别为DN250、DN450、DN300;（4）、壳体中部与下部有冷凝液出口，公称直径为DN200；（5）、壳体底部有蒸汽入口，公称直径为DN80；（6）、壳体内分别在循环水冷却水管上部有喷洒液入口，公称直径为DN125，喷洒液由喷头喷出；（7）、煤气进出、口公称直径为DN1000，人孔公称直径为DN500。
（二）、冷却原理横管初冷器主要是间接冷却焦炉荒煤气。
冷却水自上而下在横管内流动，煤气从上到下穿过横放的水管外壁，由于管内外的温度差，煤气热量通过横管壁，由作热量交换的水带走。
由于水自下而上折流，与煤气成逆向错流，从而提高了热传导的温度差，另外煤气被横放的水管阻挡而产生湍流，使煤气与水管外壁充分接触，从而提高了传热效率。
另外用轻质焦油、热氨水的混合液分上下两段喷洒冷却水管壁，以吸收煤气中结晶萘，并溶解管壁上的沉积物起到了减少阻力，提高传热效率的作用。
荒煤气在冷却过程中，大部分焦油气冷凝成轻质焦油，萘大部分呈片状析出并溶于焦油中，少部分漂浮在煤气中，随煤气一起流走。
煤气中一定数量的NH3、CO2、H2S、HCN等溶于煤气冷凝水中形成冷凝氨水。
轻质焦油与冷凝氨水组成煤气冷凝液。
冷凝液穿过横排的冷却水管外壁，在壁上形成很薄的液膜从上往下流动，由排液管流入水封槽，再汇集到冷凝液槽。
二、主要技术参数外形尺寸：4890×3322×20644 重量：149190Kg每台处理煤气量：25000m3/h设计压力：管程0.5MPa 壳程0.035MPa管程数：上/中/下为4/22/10；管数144/3124/1420介质、温度、流量：壳程内：荒煤气上段 82—80℃中段 80—45℃下段 45—22℃煤气出口温度22℃管程内：上段热水 50—55℃ 250t/h中段循环水 30—45℃ 600t/h 0.3—0.4MPa下段低温水 16—25℃ 40t/h 0.5MPa初冷器阻力： 800—1800Pa，操作时1000Pa操作时初冷器前压力（表压）-2500Pa操作时初冷器后压力（表压）-3500Pa热态轻质焦油氨水 75—82℃蒸汽 0.4—0.6MPa（表）冷却后煤气焦油含量 1.5—2.0g/m3 萘含量＜0.7g/m3第二章检修周期及检修内容一、检修周期外部及附属设备、管线检查修理周期 6月内部检查修理（包括外部）并试压 24月二、检修内容（一）、作好基础检查（1）、检查基础有无裂纹、下陷情况并定期测量；（2）、基础如有异常，定期测量发展情况，必要时处理；（3）、检查基础螺栓、螺母、垫铁有无松动、锈蚀情况。
横管式煤气初冷器的换热管胀接工艺研究
横管式煤气初冷器的换热管胀接工艺研究横管式煤气初冷器是煤气净化系统中的重要设备之一，其功能是将高温的煤气通过换热器进行冷却，以达到净化煤气的目的。
换热器的换热管是横置于煤气流道内的，由于管子在高温高压的煤气环境下工作，会受到热膨胀的影响，容易导致管子的变形和破裂，从而影响设备的正常运行。
因此，对换热管的胀接工艺进行研究和优化，对于提高设备的运行稳定性和安全性具有重要的意义。
一、横管式煤气初冷器的结构和工作原理横管式煤气初冷器是一种典型的换热器，其主要由壳体、管束、管板、进出口管道等组成。
煤气从进口管道进入换热器，通过管束内的换热管进行换热，然后从出口管道排出。
在换热过程中，煤气的温度逐渐降低，达到净化煤气的要求。
二、换热管的热膨胀问题换热管在高温高压的煤气环境下工作，会受到热膨胀的影响。
热膨胀会导致管子的长度和直径发生变化，从而影响设备的正常运行。
为了解决这个问题，需要对换热管的胀接工艺进行研究和优化。
三、换热管胀接工艺的研究1、胀接形式胀接形式包括机械胀接和化学胀接两种。
机械胀接是指将管子插入胀接管内，然后通过机械力的作用将管子与胀接管紧密连接起来。
化学胀接是指在管子和胀接管之间涂上一层化学胀接剂，通过化学反应将管子与胀接管紧密连接起来。
2、胀接材料胀接材料包括高温合金、不锈钢、铜合金等。
这些材料具有高强度、高耐腐蚀性、高耐热性等特点，可以满足换热管在高温高压环境下的工作要求。
3、胀接工艺胀接工艺包括管子预处理、涂胀接剂、机械胀接等步骤。
在进行胀接之前，需要对管子进行预处理，包括去污、打磨等。
然后在管子和胀接管之间涂上一层化学胀接剂，待胀接剂干燥后，将管子插入胀接管内，然后通过机械力的作用将管子与胀接管紧密连接起来。
四、结论横管式煤气初冷器是煤气净化系统中的重要设备之一，其换热管在高温高压的煤气环境下工作，容易受到热膨胀的影响，从而影响设备的正常运行。
通过对换热管的胀接工艺进行研究和优化，可以提高设备的运行稳定性和安全性。
横翅片管计算
风加热器设计换热及空气阻力计算一、已知参数空气流量 G Nm3/h12200空气比热容 Cp kcal/kg.℃0.2467空气密度ρkg/m3 1.293入口风温 T1℃-25出口风温 T2℃30.0进水温度 t1℃80出水温度 t2℃60水流量 W t/h10.70185水密度ρkg/m3968水比热容 Cp kcal/kg.℃1二、传热计算暖风器所需换热量 Q kcal/h214037对数温差计算ΔTm℃66.0ΔT1=t1-T250.0ΔT2=t2-T185传热系数 K kcal/m2.h. ℃30传热面积 F m2108.1暖风器换热面积(25%的裕量)m2135三、设计参数(固定式)暖风器截面高 H m1暖风器截面宽 B m2换热管外径 d mm19翅片宽 b mm13翅片厚δmm0.6翅片间距 S O mm 2.5换热管轴向中心距 S mm46母管长度 Lm mm2000母管中心距 Sm mm1120母管外径 dm mm40每米翅片管截面积 F J m2/m0.025每米翅片管表面积 F B m2/m 1.124暖风器所需排数 n3换热管总数 N125单排换热管数 N141.6暖风器风道截面积 F F m22暖风器流通截面积 F L m20.79进出水口直径 Ds mm(按1.8m/s)45四、阻力计算流经暖风器空气流速ωm/s 4.2定性温度 T℃3雷诺数 Re=d dl*ω/γ1275.084空气运动黏度γ×106m2/s14.21 Re＞180×103时阻力计算Δp=Δp0Zz式中: Δp0 — 一排管基本阻力(Pa) Δp0=ξ0*ω2*ρ/2 5.987ξ0 — 一排管阻力系数ξ0=0.26(l/d dl)^0.3Cz0.525 Zz—管排数3Cz—管排系数 1.05d dl — 流道当量直径(m)0.004311 l — 流道长度(m) l=H1/H*d+H2/H*(H3/2n)1/20.038187 H — 翅片管全表面积(m2)135H1 — 翅片间光管表面积(m2)-7.603 H2 — 翅片表面积(m2)142.603 H3 — 不计端部翅片表面积(m2)141.145 n — 翅片数54000Δp— 排管阻力(Pa)17.961 H2Omm 1.72 Re≤180×103时阻力计算Δp=C dl C l CzΔp0Zz式中： C dl — 系数（按l、dl查得） 1.2C l —系数（按l、dl查得）`0.94Δp0 — 一排管基本阻力(Pa)40Δp— 排管阻力(Pa)142.1 H2Omm14.2。
初冷器计算
横管初冷器计算书1.原始资料1.1煤气处理量：35000m3/h1.2两段冷却，带断液盘，上段：循环水段，煤气82℃→40℃，循环水32℃→45℃下段：低温水段，煤气40℃→21℃，低温水16℃→23℃1.3进口煤气总焓556kcal/Nm31.4当地大气压力89.7kPa（9142mmH2O），煤气露点80℃（按当地大气压力计算）2.横管初冷器的计算2.12.22.2.1上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度82℃●输入热量a)煤气带入热量Q1=35000X556.02=19460700kcal/hb)热水带入热量Q2=925X1000X32=55500000kcal/hQ入= Q1+Q2 =91641300kcal/h●输出热量c)煤气带出热量Q3=65000X387.62=25195300kcal/hd)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/he)冷凝液带出热量Q6上段的冷凝液量为65000X（832.8-571.3）/1000=16997.5Kg/h（22693.5Kg/h），温度75℃Q5=16997.5X75=1274812.5kcal/h（1702012.5kcal/h）Q出= Q4+Q5+Q3=91220112.5 kcal/h（91647312.5kcal/h）误差：（91641300-91220112.5）/91220112.5=0.46%（0.007%）2.2.2上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度78.5℃，煤气进口总热焓按602kcal/Nm3●输入热量a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/hb)热水带入热量Q2=925X1000X60=55500000kcal/hc)煤气中水蒸汽含量为65000X(18/22.4)X4828/(9143-100-4828)=59828Kg/hQ入= Q1+Q2 =94630000kcal/h●输出热量d)煤气带出热量Q3=65000X430.36=27973400kcal/he)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/hf)冷凝液带出热量Q6上段的冷凝液量为59828-65000X637.5/1000=18390.5Kg/h，温度76.5℃Q5=18390.5X76.5=1406873kcal/hQ出= Q4+Q5+Q3=94130273 kcal/h误差：（94630000-94130273）/94130273=0.53%●温差△t=（17-10）/ln（17/10）=13.19℃（14.355℃）[13.817] 80（82）→77[78.5]传热系数K=350 kcal/m2.h 70 ←6010（12）17[18.5]●面积=925X1000X10/（350X13.19）=2004m2（1841 m2）[1913m2]2.2.3中段●输入热量a)煤气带入热量Q1=27973400kcal/hb)循环水带入热量Q2=28G1kcal/hc)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）d)冷凝液带入热量Q3=1406873kcal/hQ入=Q1+Q2+Q3=29380273+28G1 kcal/h●输出热量e)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/hf)循环水带出热量Q4=45G1kcal/hg)冷凝液带出热量Q5上段的冷凝液量为18390.5Kg/h中段的冷凝液量为65000X（637.5-56.43）/1000=37769.55Kg/h温度36℃Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/hQ出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h{12373821+45G1 kcal/h}Q入=Q出29380273+28G1 =5159962+45G1●循环水量G1=1424724 Kg/h≈1425m3/h●温差△t=（33.5-10）/ln（33.5/10）=19.438℃78.5→38传热系数K=200 kcal/m2.h[210 kcal/m2.h] 45.0←2833.5 10●面积=1424724X17/（200X19.438）=6230m2 [5934m2]2.2.4下段●输入热量a)煤气带入热量Q1=3138200kcal/hb)低温水带入热量Q2=16G2kcal/hc)喷洒液带入热量（31.78℃）Q3=65X1000X31.78=2065700kcal/hQ入=Q1+Q2+Q3=5203900+16G2kcal/h●输出热量d)煤气带出热量Q4=65000X26.14=1699100kcal/he)低温水带出热量Q5=23G2kcal/hf)冷凝液及喷洒液带出热量Q6下段的冷凝液量为65000X（56.43-27.65）/1000=1870.7Kg/h，温度24℃Q6=（1870.7+65000）X24=1604897kcal/hQ出= Q4+Q5+Q6=3303997+23G2kcal/hQ入=Q出5203900+16G2=3303997+23G2●低温水量G2=271415Kg/h≈271m3/h●温差△t=（15-10）/ln（15/10）=12.33℃38→26传热系数K=70 kcal/m2.h 23←1615 10●面积=271415X7/（70X12.33）=2201m2●所需总面积：1913+6230+2201=10344m2，共三台，每台5200 m22.3冷凝液槽：初冷器来的冷凝液：1870.7Kg/h；56.6293Kg/h去初冷器的喷洒液：上下段65000X1/1000=65 m3（65 t/h），其中焦油65X0.5=32.5 t/h 对入焦油量（石家庄为补充含水焦油占喷洒量5%）65X10%=6.5m2（6.5 t/h）45←2835 50.5●面积=544X1000X17/（350X42.77）=618m2 [865m2]2.5按两段计算2.5.1循环水段●输入热量a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/hb)循环水带入热量Q2=28G1kcal/hc)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）Q入=Q1+Q2=39130000+28G1 kcal/h●输出热量d)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/he)循环水带出热量Q4=45G1kcal/hf)冷凝液带出热量Q5 温度36℃Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/hQ出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/hQ入=Q出39130000+28G1 =5159962+45G1●循环水量G1=1998238 Kg/h≈1998m3/h●温差△t=（35-10）/ln（35/10）=19.956℃80→38传热系数K=200 kcal/m2.h[250 kcal/m2.h]{ 220 kcal/m2.h } 45←2835 10●面积=1998238X17/（200X19.956）=8511m2[6809 m2]{ 7737 m2}2.5.2低温水段：同上2.5.3所需总面积：8511+2201=10712m2，共三台，每台5000 m2。
初冷器计算公式
初冷器计算公式
初冷器的计算公式涉及到多个因素，具体如下：
1. 过热度：实际温度 - 压力对应饱和温度。
例如，吸气压力所对应的饱和温度是度，则此时的吸气过热度是30 - = 度。
2. 过冷度：冷凝压力对应饱和温度 - 冷媒实际温度。
例如，冷凝器出液压力是，所对应的饱和温度是度，则阀前过冷度为 - 45 = 度。
请注意，以上计算是以汽车空调最常用的制冷剂R134a为例计算出来的，
如果制冷剂类型不同，则最终计算结果就完全不同。
如需更多初冷器的相关计算公式和具体操作，建议咨询相关行业的专业人士。
横 管 式 煤 气 冷 却 器
序号
使用单位
规格及名称
数量(台)
供货时间
1
南京钢铁厂
FN2100㎡立管式煤气冷却器
3
1979年
2
景德镇炼焦制气厂
FN900㎡横管式煤气冷却器
1
1986年
3
景德镇煤制气厂
FN1400㎡横管式煤气冷却器
3
1986年
4
重庆钢铁公司
FN2000㎡横管式煤气冷却器
2
1988年
5
镇江焦化厂
FN840㎡横管式煤气冷却器
26
江苏徐州矿务局焦化厂
FN1400㎡横管式煤气冷却器
3
1992年
27
陕西省焦化厂
A=642㎡横管式煤气冷却器
4
1992年
28
四川泸县焦化厂
FN360㎡横管式煤气冷却器
1
1992年
29
四川泸县焦化厂
FN300㎡横管式煤气冷却器
1
1992年
横管式煤气冷却器
序号
使用单位
规格及名称
数量(台)
供货时间
30
江西东乡磷肥厂
山西五矿梗阳煤焦化工股份有限公司
FN3100㎡横管终冷器
2
2002年
132
湘潭钢铁公司焦化厂
FN4580㎡横管式煤气初冷器
2
2002年
133
霍州中治(北京首钢设计院)
FN3000㎡横管式煤气初冷器
2
2002年
134
霍州中治(北京首钢设计院)
FN3000㎡横管式煤气终冷器
1
2002年
135
山西孝义金岩电力煤化工有限公司
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横管初冷器计算书
1.原始资料
1.1煤气处理量：35000m3/h
1.2两段冷却，带断液盘，
上段：循环水段，煤气82℃→40℃，循环水32℃→45℃
下段：低温水段，煤气40℃→21℃，低温水16℃→23℃
1.3进口煤气总焓556kcal/Nm3
1.4当地大气压力89.7kPa（9142mmH2O），煤气露点80℃（按当地大气压力计算）
2.横管初冷器的计算
2.1
2.2热量平衡
2.2.1上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度82℃
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=35000X556.02=19460700kcal/h
b)热水带入热量Q2=925X1000X32=55500000kcal/h
Q入= Q1+Q2 =91641300kcal/h
●输出热量
c)煤气带出热量Q3=65000X387.62=25195300kcal/h
d)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h
e)冷凝液带出热量Q6
上段的冷凝液量为65000X（832.8-571.3）/1000=16997.5Kg/h（22693.5Kg/h），温度75℃Q5=16997.5X75=1274812.5kcal/h（1702012.5kcal/h）
Q出= Q4+Q5+Q3=91220112.5 kcal/h（91647312.5kcal/h）
误差：（91641300-91220112.5）/91220112.5=0.46%（0.007%）
2.2.2上段（按露点80℃核算），设煤气出口温度78.5℃，煤气进口总热焓按602kcal/Nm3
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/h
b)热水带入热量Q2=925X1000X60=55500000kcal/h
c)煤气中水蒸汽含量为65000X(18/22.4)X4828/(9143-100-4828)=59828Kg/h
Q入= Q1+Q2 =94630000kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q3=65000X430.36=27973400kcal/h
e)热水带出热量Q4=925X1000X70=64750000kcal/h
f)冷凝液带出热量Q6
上段的冷凝液量为59828-65000X637.5/1000=18390.5Kg/h，温度76.5℃
Q5=18390.5X76.5=1406873kcal/h
Q出= Q4+Q5+Q3=94130273 kcal/h
误差：（94630000-94130273）/94130273=0.53%
●温差△t=（17-10）/ln（17/10）=13.19℃（14.355℃）[13.817] 80（82）→77[78.5]
传热系数K=350 kcal/m2.h 70 ←60
10（12）17[18.5] ●面积=925X1000X10/（350X13.19）=2004m2（1841 m2）[1913m2]
2.2.3中段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=27973400kcal/h
b)循环水带入热量Q2=28G1kcal/h
c)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）
d)冷凝液带入热量Q3=1406873kcal/h
Q入=Q1+Q2+Q3=29380273+28G1 kcal/h
●输出热量
e)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/h
f)循环水带出热量Q4=45G1kcal/h
g)冷凝液带出热量Q5
上段的冷凝液量为18390.5Kg/h
中段的冷凝液量为65000X（637.5-56.43）/1000=37769.55Kg/h
温度36℃
Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/h
Q出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h{12373821+45G1 kcal/h}
Q入=Q出
29380273+28G1 =5159962+45G1
●循环水量G1=1424724 Kg/h≈1425m3/h
●温差△t=（33.5-10）/ln（33.5/10）=19.438℃78.5→38
传热系数K=200 kcal/m2.h[210 kcal/m2.h] 45.0←28
33.5 10
●面积=1424724X17/（200X19.438）=6230m2 [5934m2]
2.2.4下段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=3138200kcal/h
b)低温水带入热量Q2=16G2kcal/h
c)喷洒液带入热量（31.78℃）Q3=65X1000X31.78=2065700kcal/h
Q入=Q1+Q2+Q3=5203900+16G2kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q4=65000X26.14=1699100kcal/h
e)低温水带出热量Q5=23G2kcal/h
f)冷凝液及喷洒液带出热量Q6
下段的冷凝液量为65000X（56.43-27.65）/1000=1870.7Kg/h，温度24℃
Q6=（1870.7+65000）X24=1604897kcal/h
Q出= Q4+Q5+Q6=3303997+23G2kcal/h
Q入=Q出
5203900+16G2=3303997+23G2
●低温水量G2=271415Kg/h≈271m3/h
●温差△t=（15-10）/ln（15/10）=12.33℃38→26
传热系数K=70 kcal/m2.h 23←16
15 10
●面积=271415X7/（70X12.33）=2201m2
●所需总面积：1913+6230+2201=10344m2，共三台，每台5200 m2
2.3冷凝液槽：
初冷器来的冷凝液：1870.7Kg/h；56.6293Kg/h
去初冷器的喷洒液：上下段65000X1/1000=65 m3（65 t/h），其中焦油65X0.5=32.5 t/h 对入焦油量（石家庄为补充含水焦油占喷洒量5%）65X10%=6.5m2（6.5 t/h）
66.8707X24+56.6293X36+6.5X75=130t
t=31.78℃
初冷器自流去机械化氨水澄清槽的冷凝液：64.5407t/h
传热系数K=350 kcal/m2.h[250 kcal/m2.h] 45←28
35 50.5
●面积=544X1000X17/（350X42.77）=618m2 [865m2]
2.5按两段计算
2.5.1循环水段
●输入热量
a)煤气带入热量Q1=65000X602=39130000kcal/h
b)循环水带入热量Q2=28G1kcal/h
c)喷洒液带入热量，因喷洒液进出口温度接近，其热量忽略不计（按石家庄消化报告）
Q入=Q1+Q2=39130000+28G1 kcal/h
●输出热量
d)煤气带出热量Q3=65000X48.28=3138200kcal/h
e)循环水带出热量Q4=45G1kcal/h
f)冷凝液带出热量Q5 温度36℃
Q5=（18390.5+37769.55）X36=2021762kcal/h
Q出= Q3+Q4+Q5=5159962+45G1 kcal/h
Q入=Q出
39130000+28G1 =5159962+45G1
●循环水量G1=1998238 Kg/h≈1998m3/h
●温差△t=（35-10）/ln（35/10）=19.956℃80→38
传热系数K=200 kcal/m2.h[250 kcal/m2.h]{ 220 kcal/m2.h } 45←28
35 10 面积=1998238X17/（200X19.956）=8511m2[6809 m2]{ 7737 m2}
2.5.2低温水段：同上
2.5.3所需总面积：8511+2201=10712m2，共三台，每台5000 m2。