矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图三、桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.00×5.00×(1.25×25.00+0.00×19.00)=781.25kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×781.25=937.50kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.802+3.802)0.5=5.37m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(687.95+781.25)/4=367.30kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4+(797.79+37.44×1.25)/5.37=524.46kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(687.95+781.25)/4-(797.79+37.44×1.25)/5.37=210.14kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4+(1172.02+24.74×1.25)/5.37=667.60kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(837.54+937.50)/4-(1172.02+24.74×1.25)/5.37=219.92kN四、桩承载力验算桩身周长：u= 4d=4×0.45=1.8m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.452/4=0.20 m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.8×(2.00×6.00+1.20×10.00+1.50×7.00+3.00×7.00+1.20×18.00+3.00×35.0)+1400.00×0.2= 480.10kNQ k=293.84kN≤R a=607.78kNQ kmax=451.00kN≤1.2R a=1.2×607.78=729.336kN满足要求！1.8(12+12+10.5+21+21.6+105)+280=1.8*182.1+280=327.78+280=607.78 2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=136.68kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第4.1.1条。
推荐-矩形板式基础计算书1 精品 精品
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20XX2、《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20XX一、塔机属性塔机型号TC5013B塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40.8塔机独立状态的计算高度H(m) 50塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.61、塔机自身荷载标准值k三、基础验算基础布置基础长l(m) 5 基础宽b(m) 5 基础高度h(m) 1基础参数基础混凝土强度等级C30 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 200 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.3 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19G k=blhγc=5×5×1×25=625kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2)=686.59kN·mF vk''=F vk/1.2=22.12/1.2=18.43kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(650+0.5×22.12×50/1.2) =1023.86kN·mF v''=F v/1.2=30.97/1.2=25.81kN基础长宽比：l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
矩形板式桩基础计算书
矩形板式桩基础计算书一、参数信息二、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）桩配筋图（图3）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×50)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.063kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(330+843.75)/4=293.438kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4+(1292+14.1×1.35)/5.091=550.94 9KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(330+843.75)/4-(1292+14.1×1.35)/5.091=35.926K N2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4+(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.09 1=723.956kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(366.2+1139.063)/4-(1.35×1292+14.1×1.35×1.35)/5.091 =28.675kN三、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.5=1.571m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.5×0.5/4=0.196m2承载力计算深度：min(b/2,5)=2.5m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(5×5-4×0.196)/4=6.054m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+εc f ak A c=1×1.571×534.78+1651.568×0.196+0.1×6.054×120.09 2=1237.014kNQ k=293.438kN≤R a=1237.014kNQ kmax=550.949kN≤1.2R a=1.2×1237.014=1484.417kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 35.926KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=10×3.14159×14/1000×14/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.956kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1800kNQ=723.956kN<=R=1800kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=35.926kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。
5710矩形板式基础计算书
3#5710矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k矩形板式基础布置图G k=blhγc=5.5×5.5×1.25×25=945.31kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×945.31=1134.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1-G3R G3-G4R G4+0.5F vk'H/1.2=32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6+0.5×85.97×43/1.2=692.98kN·mF vk''=F vk'/1.2=85.97/1.2=71.64kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.5F vk'H/1.2=1.2×(32.8×20.8-17.6×5.6-135×10.6)+1.4×0.5×85.97×43/1.2=1139.63kN·mF v''=F v'/1.2=120.36/1.2=100.3kN基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.5×5.52/6=27.73m3W y=bl2/6=5.5×5.52/6=27.73m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1001.04×5.5/(5.52+5.52)0.5=707.84kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(454.2+945.31)/30.25-707.84/27.73-707.84/27.73=-4.79<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
中联TC6012-6 QTZ80矩形板式基础计算书
矩形板式基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图G k=blhγc=5.8×5.8×1.3×25=1093.3kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=1677.3kN·mF vk''=F vk'/1.2=80.4/1.2=67kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=2264.355kN·mF v''=F v'/1.2=108.54/1.2=90.45kN基础长宽比：l/b=5.8/5.8=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
W x=lb2/6=5.8×5.82/6=32.519m3W y=bl2/6=5.8×5.82/6=32.519m3相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：M kx=M k b/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·mM ky=M k l/(b2+l2)0.5=1677.3×5.8/(5.82+5.82)0.5=1186.03kN·m1、偏心距验算(1)、偏心位置相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：P kmin=(F k+G k)/A-M kx/W x-M ky/W y=(443.9+1093.3)/33.64-1186.03/32.519-1186.03/32.519=-27.249<0偏心荷载合力作用点在核心区外。
T6515-8B塔吊矩形板式桩基础计算书15米
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20115、《预应力混凝土管桩技术标准》JGJ/T406-2017一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算承台底标高d1(m) -4基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=6.5×6.5×(1.4×25+0×19)=1478.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1478.75=1996.312kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(4.82+4.82)0.5=6.788m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(558+1478.75)/4=509.188kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4+(2322+86×1.4)/6.788=868.987kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(558+1478.75)/4-(2322+86×1.4)/6.788=149.388kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4+(3134.7+116.1×1.4)/6.788=1173.132kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(753.3+1996.312)/4-(3134.7+116.1×1.4)/6.788=201.674kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.571mh b/d=1×1000/500=2<5λp=0.16h b/d=0.16×2=0.32空心管桩桩端净面积：A j=π[d2-(d-2t)2]/4=3.14×[0.52-(0.5-2×0.125)2]/4=0.147m2 空心管桩敞口面积：A p1=π(d-2t)2/4=3.14×(0.5-2×0.125)2/4=0.049m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6.5/2,5)=3.25mf ak=(0.55×260)/3.25=143/3.25=44kPa承台底净面积：A c=(bl-n(A j+A p1))/n=(6.5×6.5-4×(0.147+0.049))/4=10.366m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·(A j+λp A p1)+ηc f ak A c=0.8×1.571×(2.7×12+1.5×70+6.1×40+0.7×80)+350 0×(0.147+0.32×0.049)+0.1×44×10.366=1164.715kNQ k=509.188kN≤R a=1164.715kNQ kmax=868.987kN≤1.2R a=1.2×1164.715=1397.658kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1173.132kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=1500kNQ=1173.132kN≤1500kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=149.388kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、裂缝控制计算Q kmin=149.388kN≥0不需要进行裂缝控制计算！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=753.3/4+3134.7/6.788=650.11kNF min=F/n-M/L=753.3/4-3134.7/6.788=-273.46kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.mM y= F max (a l-B)/2=650.11×(4.8-1.8)/2=975.165kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-273.46×(4.8-1.8)/2=-410.19kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1400-50-22/2=1339mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=753.3/4 + 3134.7/6.788=650.11kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1339)1/4=0.879塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25ma1l=(a l-B-d)/2=(4.8-1.8-0.5)/2=1.25m剪跨比：λb'=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl'= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.934+1)=0.905αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.934+1)=0.905βhsαb f t bh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNβhsαl f t lh0=0.879×0.905×1.57×103×6.5×1.339=10873.203kNV=650.11kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10873.203kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.8+2×1.339=4.478ma b=4.8m>B+2h0=4.478m，a l=4.8m>B+2h0=4.478m角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1mc l=(l-a l+d)/2=(6.5-4.8+0.5)/2=1.1m角桩冲跨比：：λb''=a1b/h0=1250/1339=0.934，取λb=0.934；λl''= a1l/h0=1250/1339=0.934，取λl=0.934；角桩冲切系数：β1b=0.56/(λb+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494β1l=0.56/(λl+0.2)=0.56/(0.934+0.2)=0.494[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=[0.494×(1.1+1.25/2)+0.494×(1.1+1.25/2)]×0.95×157 0×1.339=3403.902kNN l=V=650.11kN≤[β1b(c b+a lb/2)+β1l(c l+a ll/2)]βhp·f t·h0=3403.902kN满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.997A S1=M y/(γS1h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=15824mm2≥A1=13056mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=975.165×106/(1×16.7×6500×13392)=0.005ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.005)0.5=0.005γS2=1-ζ2/2=1-0.005/2=0.997A S2=M x/(γS2h0f y1)=975.165×106/(0.997×1339×300)=2434mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(2434,0.0015×6500×1339)=13056mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=15824mm2≥A2=13056mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5×15824)=13056mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=15824mm2≥A3=13056mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=410.19×106/(1×16.7×6500×13392)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=410.19×106/(0.999×1339×300)=1023mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(1023,0.0015×6500×1339,0.5 ×15824)=13056mm2承台顶面短向配筋：A S4'=15824mm2≥A4=13056mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HPB300 10@500。
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书.
QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2) =922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
6015矩形板式桩基础计算书
6015矩形板式桩基础计算书矩形板式桩基础计算书⼀、塔机属性⼆、塔机荷载1、塔机传递⾄基础荷载标准值2、塔机传递⾄基础荷载设计值三、桩顶作⽤效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上⼟的⾃重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.6×4.6×(1×25+0×19)=529kN承台及其上⼟的⾃重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×529=714.15kN 桩对⾓线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合轴⼼竖向⼒作⽤下：Q k=(F k+G k)/n=(681+529)/4=302.5kN荷载效应标准组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4+(4647+156.2×1)/4.53=1363.87kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(681+529)/4-(4647+156.2×1)/4.53=-758.87kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏⼼竖向⼒作⽤下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4+(6273.45+210.87×1)/4.53=1841.22kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(919.35+714.15)/4-(6273.45+210.87×1)/4.53=-1024.47kN 四、桩承载⼒验算1、桩基竖向抗压承载⼒计算桩⾝周长：u=πd=3.14×0.7=2.2m桩端⾯积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.38m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=2.2×(7.79×35+2×50+5.73×54+1.48×55)+500×0.38=1871.38kN Q k=302.5kN≤R a=1871.38kNQ kmax=1363.87kN≤1.2R a=1.2×1871.38=2245.66kN满⾜要求！2、桩基竖向抗拔承载⼒计算Q kmin=-758.87kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔⼒：Q k'=758.87kN桩⾝的重⼒标准值：G p=l t A pγz=17×0.38×25=163.56kNR a'=uΣλi q sia l i+G p=2.2×(0.7×7.79×35+0.7×2×50+0.7×5.73×54+0.7×1.48×55)+163.56 =1338.83kN Q k'=758.87kN≤R a'=1338.83kN满⾜要求！3、桩⾝承载⼒计算纵向普通钢筋截⾯⾯积：A s=nπd2/4=12×3.14×182/4=3054mm2(1)、轴⼼受压桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向压⼒设计值：Q=Q max=1841.22kN桩⾝结构竖向承载⼒设计值：R=2050kN满⾜要求！(2)、轴⼼受拔桩桩⾝承载⼒荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉⼒设计值：Q'=-Q min=1024.47kNf y A S=360×3053.63×10-3=1099.31kNQ'=1024.47kN≤f y A S=1099.31kN满⾜要求！4、桩⾝构造配筋计算A s/A p×100%=(3053.63/(0.38×106))×100%=0.79%≥0.65%满⾜要求！五、承台计算1、荷载计算承台有效⾼度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1841.22+(-1024.47))×4.53/2=1848.09kN·mX⽅向：M x=Ma b/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·mY⽅向：M y=Ma l/L=1848.09×3.2/4.53=1306.8kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=919.35/4 + 6273.45/4.53=1616.09kN受剪切承载⼒截⾯⾼度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘⾄⾓桩内边缘的⽔平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25ma1l=(a l-B-d)/2=(3.2-2-0.7)/2=0.25m 剪跨⽐：λb'=a1b/h0=250/940=0.27，取λb=0.27；λl'= a1l/h0=250/940=0.27，取λl=0.27；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.27+1)=1.38αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.27+1)=1.38βhsαb f t bh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNβhsαl f t lh0=0.96×1.38×1.57×103×4.6×0.94=9013.53kNV=1616.09kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=9013.53kN满⾜要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×0.94=3.88ma b=3.2m≤B+2h0=3.88m，a l=3.2m≤B+2h0=3.88m⾓桩位于冲切椎体以内，可不进⾏⾓桩冲切的承载⼒验算！4、承台配筋计算(1)、承台底⾯长向配筋⾯积αS1= M y/(α1f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS1=1-δ1/2=1-0.019/2=0.991A S1=M y/(γS1h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1,ρbh0)=max(3899,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=9347mm2≥A1=8648mm2满⾜要求！(2)、承台底⾯短向配筋⾯积αS2= M x/(α2f c bh02)=1306.8×106/(1.03×16.7×4600×9402)=0.019δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.019)0.5=0.019γS2=1-δ2/2=1-0.019/2=0.991A S2=M x/(γS2h0f y1)=1306.8×106/(0.991×940×360)=3899mm2最⼩配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.2)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674,ρlh0)=max(9674,0.002×4600×940)=8648mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=9347mm2≥A2=8648mm2满⾜要求！(3)、承台顶⾯长向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S3'=6108mm2≥0.5A S1'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(4)、承台顶⾯短向配筋⾯积承台顶长向实际配筋：A S4'=6108mm2≥0.5A S2'=0.5×9347=4674mm2满⾜要求！(5)、承台竖向连接筋配筋⾯积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
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矩形板式桩基础计算书计算依据：1 、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092 、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103 、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084 、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20111、塔机属性二、塔机荷载1 、塔机传递至基础荷载标准值2 、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算X1.5)/7.267=988.069kNXG k =bl(h 丫 c +h'丫 ')=7.7 X 8.75 X (1.5 X 25+0X 19)=2526.562kN承台及其上土的自重荷载设计值： G=1.35G=1.35 X 2526.562=3410.859kN桩对角线距离:2 2 0.5 2 2、0.5L=(a +a ) =(4.75 +5.5 ) =7.267m 1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Q=(F k '+G k )/n=(449+2526.562)/4=743.891kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Q kmaF (F k ' + G k )/n + (M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4+(1668+71 Q kmin = (F k ' + G k )/n-(M k ' + F Vk 'h)/L =(449+2526.562)/4-(1668+71 2、荷载效应基本组合承台及其上土的自重荷载标准值:荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q ma=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4+(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=1333.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(606.15+3410.859)/4-(2251.8+95.85 X 1.5)/7.267=674.611kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3.14 X 0.8=2.513m桩端面积：A p= n d2/4=3.14 X 0.8 2/4=0.503m2承载力计算深度：mi n(b/2,5)=mi n(7.7/2,5)=3.85m ak=(3.85X 50)/3.85=192.5/3.85=50kPa承台底净面积：A=(bl-n-3Ap)/n=(7.7 X 8.75-4-3 X 0.503)/4=15.466m复合桩基竖向承载力特征值:R a=t u 艺 q sia ・l i+q pa・ A+n c f akA=0.8 X 2.513 X (12.8 X 8+10.15 X 20+3.24 X 26+32.31 X 80)+900 X 0.503+0.1 X 50X 15.466=6510.499kNQ k=743.891kN<R=6510.499kNQ kmaF988.069kN W 1.2R a=1.2 X 6510.499=7812.599kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=499.712kN>0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积： A=n n d2/4=12 X 3.142 X 252/4=5890mr n(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q a=1333.893kN书c f c A p+0.9f y'A s'=(0.75 X 16.7 X 0.503 X 106 + 0.9 X (360 X 5890.486)) X 10-3=8208.593kNQ=1333.893kN c f c A p+0.9f y'A s'=8208.593kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=499.712kN>0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算A s/A p X 100%=(5890.486/(0.503 X 106)) X 100%=1.171% 0.65% 满足要求！5、裂缝控制计算Q kmin=499.712kN>0不需要进行裂缝控制计算!五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重F maX=F/n+M/L=606.15/4+2251.8/7.267=461.395kNF min=F/n-M/L=606.15/4-2251.8/7.267=-158.32kN承台底部所受最大弯矩：M x= F max (a b-B)/2=461.395 X (4.75-1.6)/2=726.696kN.mM y= F max (a l-B)/2=461.395 X (5.5-1.6)/2=899.719kN.m承台顶部所受最大弯矩：M'x= F min (a trB)/2=-158.32 X (4.75-1.6)/2=-249.353kN.mM'y= F min (a i-B)/2=-158.32 X (5.5-1.6)/2=-308.723kN.m计算底部配筋时：承台有效高度： h0=1500-50-25/2=1438mm计算顶部配筋时：承台有效高度： h0=1500-50-22/2=1439mm2 、受剪切计算V=F/n+M/L=606.15/4 + 2251.8/7.267=461.395kN受剪切承载力截面高度影响系数：B hs=(800/1438) 1/4=0.864塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离： a1b=(a b-B-d)/2=(4.75-1 .6-0.8)/2=1 .1 75ma 1l=(a l-B-d)/2=(5.5-1.6-0.8)/2=1.55m剪跨比：入b'=a1b/h 0=1175/1438=0.817，取入b=0.817 ;入l'= a 1l/h 0=1550/1438=1.078，取入l=1.078 ;承台剪切系数：a b=1.75/(入b+1)=1.75/(0.817+1)=0.963a l=1.75/(入l+1)=1.75/(1.078+1)=0.8423B hs a b f t bh0=0.864X0.963X1.57X103X7.7X1.438=14459.043kN3B hs a l f t lh0=0.864X0.842X1.57X103X8.75X1.438=14368.641kNV=461.395kN <min( B hs a b f t bh o, B hs a f t lh o)=14368.641kN满足要求！3 、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2X1.438=4.476ma b=4.75m>B+2h0=4.476m， a l=5.5m>B+2h0=4.476m 角桩内边缘至承台外边缘距离：c b=(b-a b+d)/2=(7.7-4.75+0.8)/2=1.875mc l=(l-a l +d)/2=(8.75-5.5+0.8)/2=2.025m角桩冲跨比：：入b''=a 1b/h 0=1175/1438=0.817 ,取入b=0.817 ;入l''= a 1l/h0=1550/1438=1.078，取入I=1;角桩冲切系数：B 1b=0.56/(入b+0.2)=0.56/(0.817+0.2)=0.551B 1i =0.56/(入I +0.2)=0.56/(1+0.2)=0.467[ B 1b(c b+a ib/2)+ B 1i (c I +a ii /2)] B hp • f t • h o=[0.551 X (1.875+1.175/2)+0.467 (2.025+1.55/2)] X 0.942 X 1570X 1.438=5660.319kNN i=V=461.395kN<[ B 仆(5+比/2)+ B ii(C i+a/2)] B hp • f t • h o=566O.319kN 满足要求！4、承台配筋计算(1) 、承台底面长向配筋面积a S1= M y/( a 1f c bh02)=899.719 X 106/(1 X 16.7 X 7700X 1438*0.003Z 1=1-(1-2 a S1)0.5=1-(1-2 X 0.003) 0.5=0.003丫S1=1- Z 1/2=1-0.003/2=0.998A s1=M/( 丫S1h°f y1)=899.719 X 106/(0.998 X 1438X 360)=1741mrm最小配筋率：P =0.15%承台底需要配筋：A=max(A1, p bh°)=max(1741,0.0015 X 7700X 1438)=16609mm2承台底长向实际配筋：阳'=25690口吊》A=16609mFn满足要求！(2) 、承台底面短向配筋面积a S2= M x/( a 2f c lh 02)=726.696 X 106/(1 X16.7X8750X14382)=0.002Z 2=1-(1-2 a S2)0.5=1-(1-2 X 0.002) 0.5=0.002丫S2=1- Z 2/2=1-0.002/2=0.999A S2=M I/(丫S2h°f y1)=726.696 X 106/(0.999 X 1438X 360)=1406mrm最小配筋率：P =0.15%承台底需要配筋： A2=max(A S2, P lh 0)=max(1406,0.0015 X 8750X21438)=18874mm2承台底短向实际配筋：人2'=29126口吊》A^=18874mm满足要求！(3) 、承台顶面长向配筋面积a S1= M'y/( a 1f c bh02)=308.723 X106/(1 X16.7X7700X 14392)=0.001Z 1=1-(1-2 a S1)0.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫si=1- Z 1/2=1-0.001/2=0.999A s3=M'y/( 丫si h°f yi)=308.723 X 106/(0.999 X 1439X 360)=597mrm最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋： A=max(A3, p bh o,0.5A sf)=max(597,0.0015 X 7700X21439,0.5 X 25690)=16621mm承台顶长向实际配筋：A S3'=19894mm》A3=16621mm满足要求！(4) 、承台顶面短向配筋面积a S2= M'x/( a 2f c lh 02)=249.353 X 106/(1 X 16.7 X 8750X 1439^)=0.001Z 2=1-(1-2 a S2)O.5=1-(1-2 X 0.001) 0.5=0.001丫S2=1- Z 2/2=1-0.001/2=1A S4=M'x/( 丫S2h°f y1)=249.353 X 106/(1 X 1439X 360)=482m^最小配筋率：P =0.15%承台顶需要配筋：A i=max(A B4, p lh o,0.5A s* )=max(482,0.0015 X 8750X21439,0.5 X 29126)=18887mm承台顶面短向配筋：A e4'=22555mnn>Ai=18887mm满足要求！(5) 、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB400 12@50。