盘扣式移动操作平台计算书
移动式施工操作平台计算书
移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。
立杆横向间距或排距l a(m):，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距l b(m):，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):Φ48×，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重(kN/m):；材料堆放最大荷载(kN/m2):；施工均布荷载(kN/m2):；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩W = 5.08 cm3；截面惯性矩I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + ×= kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 2×= kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = ×= kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = ×q11+ ×q12 = ×+ ×= kN/m；均布活载：q2 = ×= kN/m；最大弯距M max = ××+ ××= ；最大支座力N = ××+ ××= kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×121900)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = ；最大变形V max = 4.069 mm ；最大支座力Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
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盘扣计算书1. ⼯程概况禄丰⽴交主线K74+066.5和BK0+779匝道桥是昆明⾄楚雄⾼速公路扩建⼯程SJ-2标5合同段的建设内容，其中K74+066.5为左右双幅，每幅共5联，总共10联，跨径为：左幅：（20+21+19）+（3*17）+（27+36+27）+2*（3*20）；右幅：（20+21+19）+（2*20）+（27+36+27）+（3*17）+（4*20），箱梁⾼为1.8⽶，顶板、底板厚度均为0.25⽶，腹板厚度为0.55⽶，翼板宽度为2.25⽶，下部结构为三柱墩，桥墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台均采⽤重⼒式桥台。
BK0+779匝道为1联，跨径为（18+20+18）⽶，箱梁⾼1.4⽶，顶板、底板厚度均为0.25⽶，腹板厚度为0.55⽶，翼板宽度为2.25⽶，下部结构构造为双柱墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台采⽤肋板式桥台。
梁桥均为现浇钢筋混凝⼟连续箱梁和现浇预应⼒混凝⼟连续箱梁。
主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采⽤盘扣式满堂⽀架法施⼯。
图1.1 K74+066.5主线桥盘扣脚⼿架纵断⾯图图1.2 K74+066.5主线桥盘扣脚⼿架平⾯图图1.3 BK0+779匝道桥盘扣脚⼿架纵断⾯图2. ⽀架基本结构主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采⽤盘扣脚⼿架⽀撑，采⽤⽅易⿍M60模板⽀撑系统⽀架，钢管材质为Q345B低合⾦钢，外径60mm，壁厚3.2mm，纵向间距⼀般为150cm，重要部位采⽤90+60cm间距。
横向间距采⽤150cm、90cm、60cm。
在端横梁、中横梁处加密。
⽀架上、下均采⽤可调顶托和底座进⾏调整，原则上底座调平，顶托与顶杆调节桥梁横坡与⾼度。
⽀架上部布置主龙⾻，主龙⾻上布置次龙⾻，次龙⾻上布置多层胶⽊板作为模板。
主龙⾻为16#标准⼯字钢，次龙⾻为50×70mm⽅钢管，模板为15mm厚多层胶⽊板。
竖向斜拉杆按照⽀架排列图进⾏搭设，⽔平剪⼑撑（或⽔平斜拉杆）沿⾼度⽅向每4.5⽶设置⼀道，所⽤材料为φ48*3.2钢管，长度为6⽶，⽤转卡⼦与架体⽔平横杆联接。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
移动式施工操作平台计算书
移动式施工操作平台计算书移动式施工操作平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.基本参数移动式施工操作平台平面尺寸为4.8m×3.6m，高度8m。
立杆横向间距或排距l a(m):，立杆步距h(m)：；立杆纵向间距l b(m):，平台支架计算高度H(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):，平台底钢管间距离(mm)：；钢管类型(mm):Φ48×，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):；栏杆自重(kN/m):；材料堆放最大荷载(kN/m2):；施工均布荷载(kN/m2):；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):；立杆基础底面面积(m2):；地基承载力调整系数:。
4.风荷载参数施工操作平台计算中不考虑风荷载作用。
二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = + × = kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q 12 = 2× = kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = × = kN/m2.强度验算:依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:均布荷载：q1 = × q11+ × q12 = ×+ × = kN/m；均布活载：q2 = × = kN/m；最大弯距 M max = ×× + ×× = ；最大支座力 N = ×× + ×× = kN；最大应力σ = M max / W = ×106 / (5080) = N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下:均布恒载:q = q11 + q12 = kN/m；均布活载：p = kN/m；ν = ×+××12004/(100××105×)=0.837 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.837 mm 小于纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P = kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = ；最大变形 V max = 4.069 mm ；最大支座力 Q max = kN ；最大应力σ= N/mm2；横向钢管的计算应力 N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 4.069 mm 小于支撑钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。
板模板(盘扣式)计算书
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f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度
D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm； 悬 臂 端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
盘扣式脚手架计算书
引言：盘扣式脚手架是一种常用的施工辅助设备，它具有搭设简便、稳定牢固、适用性强等特点，广泛应用于建筑施工中。
本文是盘扣式脚手架计算书（二）的详细解析，旨在帮助读者更好地理解盘扣式脚手架的结构和计算方法。
概述：盘扣式脚手架计算书的主要目的是确定脚手架的稳定性和安全性。
计算书通常包括脚手架的静力学计算、结构材料计算、脚手架组件的选型与数量计算等内容。
本文将按照五个大点进行阐述。
正文：一、静力学计算1.脚手架的受力分析：通过分析脚手架的受力情况，确定各个结构组件的受力状态。
2.垂直荷载计算：根据设计要求和施工负荷，计算脚手架各个水平横梁的垂直荷载。
3.水平荷载计算：考虑施工过程中的风荷载等外力，计算脚手架水平横梁的水平荷载。
4.脚手架的稳定性计算：分析脚手架的倾覆和滑移可能性，并采取相应的措施确保其稳定性。
5.脚手架的变形计算：根据静力学原理，计算脚手架在荷载作用下的变形情况，以保证施工安全。
二、结构材料计算1.钢管的强度计算：根据标准规范，计算钢管的强度，确保脚手架的承载力。
2.扣件的强度计算：根据扣件的材料和尺寸，计算扣件的强度，以确保脚手架的连接牢固。
3.脚手架板材的强度计算：根据板材的材料和尺寸，计算脚手架板材的强度，以满足脚手架的使用要求。
4.脚手架横梁的强度计算：根据横梁的材料和尺寸，计算横梁的强度，以确保脚手架的稳定性和安全性。
5.脚手架立杆的强度计算：根据立杆的材料和尺寸，计算立杆的强度，以保证脚手架的稳定承载能力。
三、脚手架组件的选型与数量计算1.脚手架板材的选型与数量计算：根据施工要求和脚手架的使用情况，选定适当的板材类型和数量。
2.脚手架横梁的选型与数量计算：根据脚手架的跨度和荷载要求，选定合适的横梁类型和数量。
3.脚手架立杆的选型与数量计算：根据脚手架的高度和荷载要求，选定合适的立杆类型和数量。
4.扣件的选型与数量计算：根据脚手架的结构特点和设计要求，选定适当的扣件类型和数量。
盘扣式移动操作平台计算书
盘扣式移动操作平台计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、构造参数每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m) 0.17 脚手板自重标准值G1k(kN/m2) 0.3横杆自重标准值G2k(kN/m) 0.028 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)2平台堆放荷载标准值F k(kN) 1 非工作状态下产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m)0.1工作状态下产生的水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.2 是否考虑风荷载是基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs0.35 风荷载高度变化系数μz0.65 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.068 附图如下：立面图(平台纵向)立面图(平台横向)平面图三、材料参数中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：承载能力极限状态q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/mp=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN正常使用极限状态q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN计算简图（抗弯不利）计算简图（抗剪不利）1、抗弯验算M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·m M max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m满足要求！2、抗剪验算V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kNV max＝1.174kN≤[V]＝10kN满足要求！3、挠度验算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×12003/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN正常使用极限状态：R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN五、横杆验算脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p=R1/j=1.648/2=0.824kN横杆自重设计值：q=γ0γG G2k=1×1.2×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态：脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN横杆自重标准值：q'=γG G2k=1×0.028=0.028kN/m计算简图如下：1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.621kN·mσ＝M max/W＝0.621×106/3860＝160.931N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=2V max/A=2×2.487×1000/357＝13.934N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算变形图(mm) 跨中νmax=2.008mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态：R max=2.487kN正常使用极限状态：R max'=1.798kN六、工作状态立杆验算l0=μh=1.45×1500=2175mm查表得：φ=0.276λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210满足要求！2、立杆轴力计算将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R max=2.256kNN=R max+γ0γG g k H =2.256+1×1.2×0.17×4.5=3.174kN3、可刹脚轮验算N=3.174kN≤[N]=20kN满足要求！4、立杆稳定性计算M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[1.2,0.9]×1.52/10=0.023kN.mσ=N/(φA)+M w/W=3.174×103/(0.276×4.5×102)+0.023×106/4.55×103=30.642N/mm2≤[f]= 300N/mm2满足要求！5、架体高宽比实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=4.5×103/min[3×1200，2×900]=2.5≤[Ж]=36、施工过程抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×3×1.2×4.5=1.102kNF=Q3k nl a=0.2×3×1.2=0.72kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(1.102×4.5/2+0.72×4.5)= 7.205kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×3×2×4.5+0.3×3×1.2×2×0.9=6.534kNM R=γ0γG G(ml b/2+Bsinθ) =1×0.9×6.534×(2×0.9/2+1.2×sin135°)=10.282kN·mM T=7.205kN·m≤M R=10.282kN·m满足要求！七、非工作状态立杆验算1、立杆轴力计算未知因素等带来的附加轴力(nl a=3×1200=3600> ml b=2×900=1800，取平台纵向验算)F=γ0φcγQ Q2k l a=1×0.9×1.4×0.1×1.2=0.151kN最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)ml b]=3×0.151×4.5/[(0+1)×2×0.9]=1.134kNN=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=1.134+1×1.2×(0.17×4.5+1.2×0.9×0.3)=2.441kN2、脚轮验算N=2.441kN≤[N]=20kN满足要求！3、立杆稳定性计算l0=μh=1.45×1500=2175mmλ=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：φ=0.276σ=N/(φA)=2.441×103/(0.276×4.5×102)=19.652N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！4、行进状态抗倾覆验算计算简图如下：在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×3×1.2×4.5=1.102kNF=Q2k nl a=0.1×3×1.2=0.36kNM T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(1.102×4.5/2+0.36×4.5)= 5.164kN·m抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×3×2×4.5+0.3×3×1.2×2×0.9=6.534kNM R=γ0γG G(ml b/2) =1×0.9×6.534×(2×0.9/2)=5.293kN·mM T=5.164kN·m≤M R=5.293kN·m满足要求！。
盘扣计算书
1. 工程概况禄丰立交主线K74+066.5和BK0+779匝道桥是昆明至楚雄高速公路扩建工程SJ-2标5合同段的建设内容，其中K74+066.5为左右双幅，每幅共5联，总共10联，跨径为：左幅：（20+21+19）+（3*17）+（27+36+27）+2*（3*20）；右幅：（20+21+19）+（2*20）+（27+36+27）+（3*17）+（4*20），箱梁高为1.8米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构为三柱墩，桥墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台均采用重力式桥台。
BK0+779匝道为1联，跨径为（18+20+18）米，箱梁高1.4米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构构造为双柱墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台采用肋板式桥台。
梁桥均为现浇钢筋混凝土连续箱梁和现浇预应力混凝土连续箱梁。
主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣式满堂支架法施工。
图1.1 K74+066.5主线桥盘扣脚手架纵断面图图1.2 K74+066.5主线桥盘扣脚手架平面图图1.3 BK0+779匝道桥盘扣脚手架纵断面图图1.4 BK0+779匝道桥盘扣脚手架平面图2. 支架基本结构主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣脚手架支撑，采用方易鼎M60模板支撑系统支架，钢管材质为Q345B低合金钢，外径60mm，壁厚3.2mm，纵向间距一般为150cm，重要部位采用90+60cm间距。
横向间距采用150cm、90cm、60cm。
在端横梁、中横梁处加密。
支架上、下均采用可调顶托和底座进行调整，原则上底座调平，顶托与顶杆调节桥梁横坡与高度。
支架上部布置主龙骨，主龙骨上布置次龙骨，次龙骨上布置多层胶木板作为模板。
主龙骨为16#标准工字钢，次龙骨为50×70mm方钢管，模板为15mm厚多层胶木板。
竖向斜拉杆按照支架排列图进行搭设，水平剪刀撑（或水平斜拉杆）沿高度方向每4.5米设置一道，所用材料为φ48*3.2钢管，长度为6米，用转卡子与架体水平横杆联接。
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盘扣式移动操作平台计算书计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、构造参数
立面图(平台纵向)
立面图(平台横向)
平面图三、材料参数
因脚手板两端搁置在横杆上，按简支梁计算，集中荷载按最不利位置(抗弯按跨中，抗剪按支座附近)考虑，计算简图如下图：
承载能力极限状态
q=γ0b(γG G1k+γQ Q1k)=1×0.25×(1.2×0.3+1.4×2)=0.79kN/m
p=γ0γQ F k/K=1×1.4×1/2=0.7kN
正常使用极限状态
q'=b(γG G1k+γQ Q1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/m
p'=γQ F k/K=1×1/2=0.5kN
计算简图（抗弯不利）
计算简图（抗剪不利）
1、抗弯验算
M max=ql2/8+pl/4=0.79×(1200/1000)2/8+0.7×1200/1000/4=0.352kN·m
M max＝0.352kN.m≤[M]＝5kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
V max=ql/2+p=0.79×1200/1000/2+0.7=1.174kN
V max＝1.174kN≤[V]＝10kN
满足要求！
3、挠度验算
νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×12004/(384×206000×16.55×104)+0.5×103×120 03/(48×206000×16.55×104)=0.983mm≤[ν]=5mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态：
R1=ql+p=0.79×1.2+0.7=1.648kN
正常使用极限状态：
R1'=q'l+p'=0.575×1.2+0.5=1.19kN
五、横杆验算
脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：
p=R1/j=1.648/2=0.824kN
横杆自重设计值：q=γ0γG G2k=1×1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态：
脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：
p'=R1'/j=1.19/2=0.595kN
横杆自重标准值：q'=γG G2k=1×0.033=0.033kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
弯矩图(kN·m)
M max=1.16kN·m
M max＝1.16kN.m≤[M]＝205kN.m
满足要求！
2、抗剪验算
剪力图(kN) V max＝3.32kN≤[V]＝125kN
满足要求！
3、挠度验算
变形图(mm) 跨中νmax=5.544mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm 满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态：
R max=3.32kN
正常使用极限状态：
R max'=2.4kN
六、工作状态立杆验算
l0=μh=1.45×1500=2175mm
查表得：φ=0.276
λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210
满足要求！
2、立杆轴力计算
将活荷载乘以活荷载组合系数φc=0.9，重新带入第四-六步计算，即得横杆传递至立杆的支座反力R max=3.012kN
N=R max+γ0γG g k H =3.012+1×1.2×0.17×12.5=5.562kN
3、可刹脚轮验算
N=5.562kN≤[N]=20kN
满足要求！
4、立杆稳定性计算
M w=γ0γQφcωk×max[l a，l b]h2/10=1×1.4×0.9×0.068×max[1.2,1.2]×1.52/10=0.023kN.m
σ=N/(φA)+M w/W=5.562×103/(0.276×4.24×102)+0.023×106/4.49×103=52.681N/mm2≤[f] =300N/mm2
满足要求！
5、架体高宽比
实际高宽比Ж=H/min[nl a，ml b]=12.5×103/min[28×1200，12×1200]=0.868≤[Ж]=3
6、施工过程抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上施工过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩M T由风荷载W和考虑施工过程中未预见因素产生的水平荷载F产生：W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kN
F=Q3k nl a=0.2×28×1.2=6.72kN
M T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+6.72×12.5)= 330.75kN·m
抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：
G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kN
M R=γ0γG G(ml b/2+Bsinθ) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2+1.2×sin135°)=6223.418kN·m M T=330.75kN·m≤M R=6223.418kN·m
满足要求！
七、非工作状态立杆验算
1、立杆轴力计算
未知因素等带来的附加轴力(nl a=28×1200=33600>
ml b=12×1200=14400，取平台纵向验算)
F=γ0φcγQ Q2k l a=1×0.9×1.4×0.1×1.2=0.151kN
最大附加轴力N1=3FH/[(I+1)ml b]=3×0.151×12.5/[(5+1)×12×1.2]=0.066kN N=N1+γ0γG(g k H+l a l b G1k)=0.066+1×1.2×(0.17×12.5+1.2×1.2×0.3)=3.134kN
2、脚轮验算
N=3.134kN≤[N]=20kN
满足要求！
3、立杆稳定性计算
l0=μh=1.45×1500=2175mm
λ=l0/i=2175/15.9=136.792
查表得：φ=0.276
σ=N/(φA)=3.134×103/(0.276×4.24×102)=26.781N/mm2≤[f]=300N/mm2
满足要求！
4、行进状态抗倾覆验算
计算简图如下：
在操作平台上移动过程中，需进行倾覆验算，
倾覆力矩M T由风荷载W和考虑地面平整度、脚手架移动速度等不合要求的未预见因素产生的水平荷载F产生：
W=ωk nl a H=0.068×28×1.2×12.5=28.56kN
F=Q2k nl a=0.1×28×1.2=3.36kN
M T=γQφc(WH/2+FH)=1.4×0.9×(28.56×12.5/2+3.36×12.5)= 277.83kN·m
抗倾覆力矩M R由操作平台自重G承担：
G=g k nmH+G1k nl a ml b=0.17×28×12×12.5+0.3×28×1.2×12×1.2=859.152kN
M R=γ0γG G(ml b/2) =1×0.9×859.152×(12×1.2/2)=5567.305kN·m
M T=277.83kN·m≤M R=5567.305kN·m
满足要求！。