盘扣支架体系计算书
盘扣满堂架计算书-1
盘扣满堂架计算书-1.2m间距本文档旨在介绍盘扣满堂架计算书-1.2m间距的目的和背景。
本文将解释盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。
盘扣满堂架是一种用于支撑天花板的结构系统，在安装天花板时起到固定和支撑的作用。
该系统的设计原理是使用特殊的盘扣连接件将天花板板材固定在承重结构上。
盘扣满堂架的间距需要按照1.2m的标准进行设计和安装。
这个间距是根据天花板板材的尺寸和承重要求确定的。
在进行盘扣满堂架的设计时，需要考虑天花板板材的重量和负荷分布情况。
根据不同的负荷要求，选择合适的盘扣满堂架材料和规格。
盘扣满堂架的安装需要符合相关的安全要求和规范，确保结构稳定和牢固。
在系统设计中还需要考虑天花板的装饰和美观要求，选择适当的盘扣满堂架风格和颜色。
以上是盘扣满堂架计算书-1.2m间距的系统设计原理和要点。
通过合理的系统设计和安装，可以确保天花板的稳定和安全性。
详细说明盘扣满堂架计算书-1.2m间距的计算方法和公式。
概述在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时应注意的安全事项。
确保正确安装：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距之前，务必确保正确安装设备，按照设计要求和制造商提供的指导进行操作。
只有正确安装，才能确保使用安全。
定期检查设备：定期检查盘扣满堂架计算书-1.2m间距的各个组件和连接部件，确保其完好无损。
特别要检查连接螺栓、支撑部件和承重构件是否牢固可靠，如有松动或损坏应及时修复或更换。
维护清洁：保持盘扣满堂架计算书-1.2m间距的清洁，定期清理灰尘和杂物。
特别要注意清理设备表面和连接部件，以确保无阻力的操作和安全连接。
使用适当的工具和配件：在操作盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，务必使用适当的工具和配件。
禁止使用损坏或不合适的工具，以防意外事故发生。
不超过额定负荷：严禁超过盘扣满堂架计算书-1.2m间距所规定的最大负荷。
在使用过程中，要保持负荷均匀分布，避免过度集中负荷导致设备失稳。
注意周围环境：在使用盘扣满堂架计算书-1.2m间距时，要注意周围的环境状况。
现浇梁支架盘扣支架计算书
附件1:现浇梁支架验算10.1结构布置H匝道第3联为等高度单箱单室现浇箱梁，梁高1.5m宽度10.5m，盘扣支架每跨纵向间距0.9m，横向腹板处间距0.6m、底板和翼缘位置处1.2m，标准步距为1.5m；顶、底层步距不大于1m。
主龙骨采用12工字钢，次龙骨为10x10cm 方木，腹板位置下方间距20mm其余位置30mm；翼缘板及外腹板采用10x5cm 方木间距25cm。
盘扣架竖向斜满布设置；水平剪刀撑采用扣件48mmx3mm钢管，从扫地杆起每4个布距布置一道，且顶层加布一道；断缝两侧架体用48mm 扣件钢管连接，隔一连一；应在桥墩位置设置48mmx3mm扣件钢管抱柱与桥墩可靠连接，布设层与水平剪刀撑一致。
10.2荷载取值混凝土容重：26kN/m3支架架体自重：0.15 kN/m模板合计考虑，取2.0kPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：3.0kPa振捣荷载：2.0kPa10.3风荷载计算查表的深圳市基本风压基本风压：％=4.5 kN/m2地面粗糙度：C类（有密集建筑群市区）模板支架顶部离建筑物地面高度（m）：13.5m风荷载高度变化系数&=0.65风荷载体型系数出=0.158风荷载标准值：%=%也％=0°46kPa10.4荷载组合注：强度及稳定性计算采用基本组合设计值（下文简称设计值）计算；刚度计算采用标准组合设计值（下文简称标准值）计算。
10.5结构验算新浇筑混凝土自重标准值：Q2=1.5X26 =39KPa模板自重标准值：Q1=2 KPa施工作业人员、施工设备、零新材料等施工荷载：Q3=2.0KPa混凝土浇筑振捣荷载:Q4=1.0KPa竖向荷载设计值及标准值：荷载标准值Q k=Q]+Q2+Q3+Q4=44KPa荷载设计值Q d=1.2（Q1+Q2）+1.4（Q3+Q4）=53.4KPa10.6模板验算模板采用15mm竹胶板直接搁置在10x10cm方木上间距30cm。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图//盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态q=1.2 ×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj × l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=(0.050/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.466kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.999 0×.92/8=0.202kN m·σ=M max/W=0.202 ×106/3860=52.43N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5 1×.466 ×9004/(384 ×206000×92800)=0.65mm≤[ ν＝]min[l b/150，10] = min[900/150，10] =6mm 满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R1=R2= ql b/2=1.999 0×.9/2=0.899kN 正常使用极限状态R1＇=R2＇= q＇l b/2=1.466 0×.9/2=0.659kN四、间横杆验算q=1.2×(G kjg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4 Q×kzj×l a /( n jg +1)=1.2 ×(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+1.4 2.0××1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态q'=(G kjg/l b+G kjb ×l a/(n jg+1) )+Q kjj ×l a /( n jg +1)=(0.043/0.9+0.35 1.8×/(2+1))+2.0 1.8×/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max= ql b2/8=1.989 0×.92/8=0.201kN m· σ=M max/W=0.201×106/2890=69.70N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
盘扣式模板支架计算书
盘扣式梁底模板支架(梁板共用立杆)计算书一、参数信息和规范依据依据规范:《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《钢结构通用规范》GB55006-2021《木结构通用规范》GB55005-2021《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T231-2021《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《施工脚手架通用规范》GB55023-2022《承插型盘扣式钢管支架构件》JG/T 503-2016《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011计算参数:立杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2水平杆钢管选择Q355,强度为300N/mm2,钢管强度折减系数取1.00,结构重要性系数取1.00；承载力设计值调整系数取1.00；考虑脚手架重复使用和折旧情况：立杆钢管强度设计值取300.0N/mm2，水平钢管强度设计值取300.0N/mm2。
模板支架搭设高度为11.7m，梁截面B×D=350mm×700mm，梁底立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，脚手架顶层水平杆步距 h'=0.00m，梁板共用立杆的横距为0.90m，纵距为0.90m，梁板共用立杆纵距为0.90m立杆钢管选择：φ48.00×3.20mm横杆钢管选择：φ48.00×3.20mm梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15.00mm，剪切强度1.40N/mm2，抗弯强度17.00N/mm2，弹性模量9000.00N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
盘扣式落地脚手架计算书
盘扣式落地脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态：q=b(1.2 ×G kjb+1.4Q kjj)=0.25×(1.2 ×0.35+1.4×3)=1.155kN/m l a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=1.155×1.8/2=1.04kN横杆自重设计值：q1=1.2m2=1.2 ×0.028=0.034kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/ml a=1.8m, 脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.838×1.8/2=0.754kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.028kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.783kN·mσ=M max/W=0.783×106/3860=202.884N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求。
2、挠度验算变形图(mm)νmax=2.541mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
四、荷载计算单立杆静荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=H s1×m1=32×0.035=1.120kN立杆2：NG1k1=H s2×m1=32×0.035=1.120kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(H s1-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n1+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN立杆2：步数n2=(H s2-h1-h2)/h= (32-1.5-0.2)/2 =15NG1k2=m2×l a×(n2+1)=0.028×1.8×(15+1)=0.806kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN立杆2: NG1k3=(15+1)×0.028×0.900/2=0.202kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.82)0.5×n2×1/5=0.028×(22+1.82)0.5×15×1/5=0.226kN1/5表示专用外斜杆5跨1设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 =1.12+0.806+0.202=2.128kN立杆2：NG1k= NG1k1+ NG1k2+ NG1k3 + NG1k4=1.12+0.806+0.202+0.226=2.354kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 立杆2：NG2k1=(n2+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2 =(15+1)×1.800×0.9×0.350×1/2/2=2.268kN 1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×l a×G kdb×1/2 =(15+1)×1.800×0.17×1/2=2.448kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=G kmw×l a×H =0.01×1.800×32.0=0.576kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k= NG2k1=2.268kN立杆2：NG2k= NG2k1+ NG2k2+ NG2k3=2.268+2.448+0.576=5.292kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN立杆2：NQ1k= l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2 =1.800×0.9×(2×3)/2=4.860kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.128+2.268)+0.9×1.4×4.86=11.399kN立杆2：N2 =1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.354+5.292)+0.9×1.4×4.86=15.299kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)= max(11.399,15.299)=15.299kN五、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ= l0/i =2.9× 1000 /15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.195×1.80×2.002/10=0.177kN·mσ=[N/(φA)+M w/W] =[15298.83/(0.158×450.00)+0.177×106/4730]=252.574N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值F G1=4.396kN, 活载标准值F Q1=4.86kN立杆2：恒载标准值F G2=7.646kN, 活载标准值F Q2=4.86kN六、连墙件承载力验算N lw=1.4×ωk×L l×H l=1.4ωk2h2l a =1.4×0.269× 2 ×2×2×1.8 = 5.42kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
盘扣支架计算书
附件一、中间跨架体计算9000跨中断面I编制依据1、 工程施工图纸及现场概况2、 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》 GB51210-20163、 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-20114、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-20135、 《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20106、 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-20087、 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012r moo20口1 500mi 50 01 5001 500isnn.A Q3O&《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 （2015年版）9、《钢结构设计标准》GB50017-201710、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200211、《木结构设计规范》GB50005-201712、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-201813、《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》住建部令第37号14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号箱梁参数箱梁高度 2.1m 顶板厚度0.25m底板厚度0.25m 翼板厚度0.4m腹板厚度0.5m支架参数支架安全等级I级结构重要性系数：支架 1.1 面板主次楞 1.1 支模咼度6m 钢管类型水平杆Q235:© 48 X 3.0mm,立杆Q345:$ 60.3 X 3.2mm 底板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m腹板下立杆纵距 1.5m 立杆横距0.9m翼板下立杆纵距 1.5m 立杆横距 1.5m 水平杆步距 1.5m 伸出长度a 0.5m面板木胶合板厚度：15mm次楞方木，间距底板下0.25m,翼板下0.3m，腹板下0.2m主楞10号工字钢剪刀撑设置依据JGJ231-2010规范要求设置支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接何载参数永久何载新浇砼自重 324kN/m 钢筋自重 31.5kN/m 面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可变施工人员面板与次楞主楞立杆工程参数何载及设备荷载 23kN/m 2.5kN 23kN/m 23kN/m 箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm,取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。
盘扣式脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书盘扣式脚手架计算书1. 引言1.1 背景1.2 目的2. 定义与术语2.1 盘扣式脚手架2.2 计算书3. 盘扣式脚手架计算标准3.1 国家标准3.2 行业标准4. 盘扣式脚手架计算流程4.1 起始条件与输入数据4.2 计算方法4.2.1 结构分析方法4.2.2 荷载计算方法4.2.3 刚度计算方法4.2.4 安全系数计算方法4.2.5 脚手架稳定性计算方法4.3 计算示例与结果分析5. 盘扣式脚手架计算书编写要点5.1 整体框架5.2 细化章节5.3 数据来源与准确性5.4 格式规范6. 附件6.1 设计图纸6.2 材料清单6.3 计算表格7. 法律名词及注释7.1 盘扣式脚手架安全管理条例 7.2 建筑工程安全生产管理条例 7.3 建筑法规7.4 脚手架结构设计规范附件：1. 设计图纸- 图纸1: 结构图- 图纸2: 细部连接图2. 材料清单- 清单1: 钢管- 清单2: 节点连接器- 清单3: 扣件3. 计算表格- 表格1: 荷载计算表- 表格2: 安全系数计算表- 表格3: 结构刚度计算表法律名词及注释：1. 盘扣式脚手架安全管理条例: 国家针对盘扣式脚手架的安全管理制定的法规。
2. 建筑工程安全生产管理条例: 国家建筑工程项目的安全生产管理相关法规。
3. 建筑法规: 国家关于建筑工程设计、施工与验收的法律法规。
4. 脚手架结构设计规范: 行业针对脚手架结构设计所制定的规范。
盘扣式脚手架详细计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图连墙件间WF水平斜杆Aa缶盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算承载力使用极限状态qTOxq hg/l b+G kjb Xl a/g g+l))+1.4xQ kzj x./(+1)=1.2x(0.050/0.9+0.35xl.8/(2+l))+1.4x2.0xl.8/(2+l)=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb xl a/(n jg+1))+Q kzj xl a/(n jg+1)=(0.050/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M=ql b2/8=1.999x0.92/8=0.202kN・mmaxbo=M/W=0.202x106/3860=52.43N/mm2口f]=205N/mm2max 满足要求。
2、挠度验算V max=5q＇l b4/(384EI)=5x1.466x9004/(384x206000x92800)=0.65mmS[v]=min[l b/150,10]=min[900/150,10]=6mm满足要求。
3、支座反力计算承载力使用极限状态R]=R2=ql b/2=1.999x0.9/2=0.899kN正常使用极限状态R]/=R2，=q f l b/2=1.466x0.9/2=0.659kN四、间横杆验算承载力使用极限状态q=1.2x(G kjg/l b+G kjb Xl a/(n jg+1))+1.4xQ kzj Xl a/(片纟+])=1.2x(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+1.4x2.0x1.8/(2+1)=1.989kN/m 正常使用极限状态2(%侏+%山叫+1))+Q kjj Xl a/(n jg+1)=(0.043/0.9+0.35x1.8/(2+1))+2.0x1.8/(2+1)=1.458kN/m计算简图如下1、抗弯验算M max=q l b2/8=1.989X0-92/8=0.201kN^m^=M max/W=0.201x106/2890=69.70N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。
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贾峪镇站盘扣支架体系计算书1盘扣支架体系计算书1.1顶（中）板模板及支撑体系验算车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。
1.1.1 顶板模板验算（1）荷载计算顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。
设计均布荷载为：1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。
m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=⨯⨯++⨯++=2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。
m KN q /8.201)1.15.02.19(2=⨯++= （2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨连续梁计算。
计算简图如图9.1.1所示。
q2(a)(b)图9.1.1（a ）模板的强度计算简图；（b ）模板的刚度计算简图 34221075.315100061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==模45331081.2151000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模①刚度验算挠度mm 47.01081.21061002508.20967.0100534模42w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 625.0400250400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。
上式中K w 为四跨等跨连续梁的计算挠度系数，通过查《建筑施工计算手册》附表2-14，得K w =0.967，l 为次楞间距，为250mm 。
②强度验算模板强度按下式计算。
mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==5221106.225038.34121.0245模mm /93.61075.3106.2N W M =⨯⨯==σ 模板抗弯强度设计值f m =15N/mm 2m f <σ，强度满足要求。
上式中K M 为四跨等跨连续梁的计算弯矩系数，通过查《建筑施工计算手册》附表2-14，得K M =0.121。
其他符号意义同上。
（3）上层次楞木验算上层次楞采用100×100方木，间距250mm ，下层主楞10#工字钢，横向间距1200mm 。
计算简图如图9.1.2所示。
图9.1.2 （a ）上层楞木强度计算简图；（b ）上层楞木刚度计算简图 截面特性：截面抵抗矩35221067.110010061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==楞截面惯性矩46331033.8100100121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==楞楞木承受的标准荷载与模板相同，则楞木承受的均布荷载为： 强度计算时荷载：m KN /6.825.0q q 13=⨯= 刚度计算时荷载m KN /2.525.0q q 24=⨯= ①刚度验算挠度mm 39.11033.810910012002.5967.0100634414w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==楞EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 0.34001200400][1===ω ][ωω<，刚度满足要求。
上式中K w 为按四跨等跨连续梁计算的挠度系数，通过查《建筑施工计算手册》附表2-14得K w =0.967，l 1为下层主楞间距，为1200mm 。
②强度验算 强度按下式计算。
mm N l q K M M •⨯=⨯⨯==522131097.1412006.8121.0255mm /968.81067.11097.14N W M =⨯⨯==楞σ模板抗弯强度设计值f m =13N/mm 2m f <σ，强度满足要求。
上式中K M 为四跨等跨连续梁的计算弯矩系数，通过查《建筑施工计算手册》附表2-14，得K M =0.121。
其他符号意义同上。
③剪力验算=3*0.6*7.7*600/2/100/100=0.42＜1.6Mpa(剪力符合要求。
）（4）模板下层主楞验算模板主楞采用10#工字钢，横向间距1200mm 布置，支架立杆的间距为1200mm ×1200mm(纵×横)，主楞在力学上属于受弯构件，按跨度为1200mm 的四等跨连续梁计算。
10#工字钢截面特性：截面抵抗矩：W 工字钢= 4.9×104mm 3截面惯性矩：I 工字钢=2.45×106 mm 4强度计算时荷载：m KN /26.412.138.342.1q q 15=⨯=⨯= 刚度计算时荷载：m KN /96.242.18.202.1q q 26=⨯=⨯=1）强度验算：强度按下式计算。
M =K M q 5l 12 =0.121×41.26×12002=71.89×105N/mσ=M W钢=71.89×1054.9×104=146.71 N/mm 2工字钢抗弯强度设计值f m =215N/mm 2 ，强度符合规范要求。
2）刚度验算： 挠度ω=K w q 6ℓ14100EI 钢=0.967×24.96×12004100×2.06×105×2.45×106 =0.992 mm ＜400L =1200400=3mm 刚度符合规范要求！式中：f 钢m ——工字钢抗弯强度设计值，取f 钢m =215MPa ；E 钢——工字钢弹性模量，取E 钢=2.06×105N/mm 2。
（5）支架稳定性验算盘扣支架立杆的步距为1200mm ×1200mm(纵×横)，横杆步距为1500mm 。
单根钢管受到的轴心压力设计值:N =25.614×1.2×1.2=36.88kN 1）钢管稳定性验算：λ=l 0/i =1500/19.88=75.75＜[λ]=150 钢管长细比满足要求。
查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ231-2010）附录D 知：ϕ=0.72NφA =36.88×1030.72×571=89.71＜f 钢=215MPa盘扣支架立杆稳定性满足要求 2）钢管强度验算：N A=36.88×103571=64.59＜f 钢=215MPa钢管强度满足要求。
式中：N---立杆的轴心压力设计值(kN)，取N=36.88kN ；ϕ---轴心受压构件的稳定系数；λ——长细比,由λ=l 0/i 确定；i ——计算立杆的截面回转半径，i =0.35×(60+53.6)/2=19.88mm ； A ——立杆净截面面积(mm 2)，A=3.14×(302-26.82)=571mm 2；l 0——立杆的计算长度(m)，l 0=1.5m ； f 钢——钢管抗压强度设计值，取f 钢=215MPa 。
本工程模板支架基础为中板，由于模板支架施工是在中板达到设计强度后进行的，施工时立杆下基础承载力满足承载力要求，无需进行地基承载力验算。
1.2梁模板验算 1.2.1上翻梁验算车站中板和顶板上翻梁均采用盘扣支架，支架按纵向1200mm ，横向600mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层次楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。
（1）作用在上翻梁模板上的荷载1)新浇混凝土对模板的侧压力标准值（G 4k ）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ231-2010）中4.1.1-4知：新浇筑混凝土对模板最大侧压力按下式计算,并取二式中较小值。
2121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中：F ─新浇混凝土对模板的侧压力计算值 (kN/m 2)； γc ─混凝土的重力密度，取24kN/m 3；t 0─新浇混凝土的初凝时间（h ），可按公式t 0=200/(T+15)，T 为混凝土的温度，取25℃，t 0=200/(25+15)=4h ；β1─外加剂影响修正系数，取β1=1.2；β2─混凝土的坍落度影响修整系数。
当坍落度小于30mm 时，取0.85，坍落度为50～90mm 时，取1.0，坍落度为110～150mm ，取1.15，本次计算取β2=1.15；V ─混凝土浇注速度，取V =1m /h ；H ─混凝土侧压力计算位置至新浇混凝土顶面的总高度，本次上翻梁浇注高度取最大值2m 。
由式9.1-1得，F 1=0.22γc t 0β1β1V 1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×1 =29.15 kN/m 2 由式9.1-2得，F 2=γc H =24×2=48kN/m 2新浇混凝土对模板的侧压力标准值取二者较小值，则新浇混凝土对模板的侧压力标准值为G 4k =29.15kN/m 2。
2)倾倒混凝土时产生的荷载标准值（Q 3k ）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ231-2010）中4.1.2-3知： 采用串管或导管供料时，倾倒混凝土时产生的荷载标准值Q 3k =2kN/m 2，且作用范围在新浇筑混凝土侧压力的有效压头高度之内。
3)作业在上翻梁模板上的荷载设计值（F ）和荷载标准值（F ′）根据《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规范》（DB33/1035-2006）知：F 1=γG G 3k +γQ Q 3k =1.2×29.15+1.4×2=37.78kN/m 2 F 2=γG G 3k +γQ ψc Q 3k =1.35×29.15+1.4×2=42.15kN/m 2 则作业在上翻梁侧模板上的荷载设计值为F =42.15kN/m 2 作业在上翻梁侧模板上的荷载标准值为F ′=G 3k =29.15N/m 2 （2）钢管外楞验算底板上翻梁侧面模板及内楞的布置均与主体结构满堂支架段布置相同，而作用在底板上翻梁侧面模板的荷载小于主体结构侧墙模板的荷载，此处对于底板上翻梁侧面模板及内楞不再验算，只验算底板上翻梁外楞。