流架I号桥边跨现浇段支架设计验算1
边跨现浇段支架施工方案
边跨现浇段支架施工方案1. 引言边跨现浇段支架施工是在公路、铁路等交通工程中常见的一种施工方式。
它利用支架结构来支撑梁体，使得梁体能够在墩台之间跨越。
本文将详细介绍边跨现浇段支架施工的方案，包括施工前准备、支架设计、施工流程等内容。
2. 施工前准备在进行边跨现浇段支架施工前，需要进行一系列的准备工作，包括：施工图纸的准备、材料和设备的采购、施工人员的培训等。
2.1 施工图纸准备施工图纸是边跨现浇段支架施工的重要依据，它包括支架结构设计图、施工工艺图等。
在准备施工图纸时，需要确保图纸的准确性和完整性，保证施工过程中的安全性和高效性。
2.2 材料和设备采购边跨现浇段支架施工所需的材料包括钢材、螺栓、焊接材料等。
同时还需要采购支架安装所需的设备，包括吊车、塔吊、脚手架等。
在采购过程中，需要注意材料和设备的品质和数量，确保满足施工的需要。
2.3 施工人员培训为了保证施工的质量和安全，需要对施工人员进行培训，包括支架的搭建和拆除技术、安全操作规程等。
培训的内容应结合具体施工方案，强调安全意识和施工规范。
3. 支架设计支架设计是边跨现浇段支架施工的核心部分，它直接影响到施工的安全性和稳定性。
支架设计需要考虑以下几个方面：3.1 支架类型选择常见的支架类型包括吊顶支架、临时悬挑支架、临时托架等。
在选择支架类型时，需要根据具体的工程情况和施工要求，综合考虑支架的承重能力、稳定性和施工效率等因素。
3.2 支架结构设计支架结构设计包括支架的搭建布置、支架件的选型和连接方式的确定等。
在支架结构设计时，需要考虑支架的刚度和稳定性，确保能够承受梁体的重量和施工过程中的荷载。
3.3 支架计算分析支架的计算分析是支架设计的重要环节，它需要对支架的承载能力和变形情况进行计算和分析。
计算分析的结果将直接影响到支架的稳定性和安全性，需要进行充分的验证和论证。
4. 施工流程边跨现浇段支架施工的流程主要包括支架搭建、梁体吊装、现浇施工和支架拆除等步骤。
奉化江大桥连续梁边跨合拢段现浇支架设计验算与施工
奉化江大桥连续梁边跨合拢段现浇支架设计验算与施工本项目为奉化江大桥连续梁边跨合拢段现浇支架设计验算与施工，该段总长70.5米，由5个跨度组成，跨径分别为12.4米、14.5米、15米、15.5米和13.1米。
本文将对该段桥梁的现浇支架设计验算和施工进行详细介绍。
一、现浇支架设计验算1. 梁体参数本段连续梁横截面采用矩形截面，截面高度为2.6米，宽度为10.8米，截面面积为28.08平方米，重量为612.96吨。
考虑施工荷载时，按照每米宽度2.5吨进行计算，该段连续梁的最大施工荷载为28.08×2.5=70.2吨。
2. 施工方案本段连续梁施工采用悬挑浇筑法，具体方案如下：（1）首先悬挂钢丝绳和钢管，确保悬挑平台的平稳和稳定。
（2）在悬挑平台上安装钢模板，并进行调整和验收。
（3）进行混凝土配合比的设计和调整。
（4）施工过程中要对混凝土的温度、湿度和环境进行监测和控制，以保证混凝土的质量。
（1）支架类型本段连续梁施工采用钢支架，支架选用12号冷弯钢，规格为100×100×8。
（2）支架布置本段连续梁边跨合拢段共设置5排钢支架，支架布置如下图所示：（3）支架计算支架计算主要包括支架的受力和稳定性验算。
为了保证支架在施工过程中不塌陷和变形，需要进行支架的受力计算。
支架的受力主要包括承载梁体荷载、自重荷载和施工荷载。
承载梁体荷载：本段连续梁的梁体重量为612.96吨，对于每个支架来说，承受的梁体荷载为：Q1=612.96×9.8/5=1,202.4 kN自重荷载：支架自重为：G1=100×100×8×12×0.00785=62.64 kN/m施工荷载：支架稳定性考虑几何稳定和物理稳定两个方面。
几何稳定：支架的几何稳定主要考虑其侧向位移，对于上张图中的一排支架，将其中一架标记为1号支架，如下图所示：支架的侧向抗力主要由1号支架提供，侧向荷载的分布形式为梁体荷载分担到1号支架上的比例系数，因此，1号支架的侧向抗力F1应满足以下公式：F1≥(1+2+3+4)/2×Q1=15Q1因此，1号支架的设计侧向承载力为：F1=15×1,202.4=18,036 kN物理稳定：支架的物理稳定考虑支架所处地面的承载力和支撑的接触条件，本段连续梁的施工现场地面为压实土，承载力可按压实土的承载力20吨/m2计算，因此，支架底部的垂直反力应满足以下公式：N1+Q1+G1≤20×10^3×0.8=16×10^3 N（1）在每个支架上设置悬挑臂，悬挑臂的长度应不小于最大跨度的1.5倍。
连续梁边跨现浇段支架设计计算
西海特大桥跨305国道连续梁（40+56+40）m边跨现浇段支架设计计算一、工程概况边跨现浇段长11.75m，边跨合拢段长2m。
距梁端1.35m处为1截面，腹板宽0.6m，顶板厚0.65m，底板厚0.6m；变化至下一个3m处为2截面，腹板宽0.48m，顶板厚0.4m，底板厚0.4m，合拢段该截面尺寸同2截面。
梁底墩顶纵向宽度为1.85m，边跨及合拢段拟采用满堂支架现浇，故需搭设支架长度为11.75+2-1.85=11.9m。
二、总体设计1、支架设计支架采用粗钢管和型钢搭设，搭设时边跨现浇段和边跨合拢段支架一并搭建。
搭设支架材料采用0#、1#段现浇施工的支架材料。
桥纵向设置5排钢管立柱，钢管立柱直径426mm，每排3根。
在每排纵向立柱上设置2组36C工字钢作为盖梁，每组2根，则每排4根，共12根36C工字钢。
盖梁上设置横向分配梁，间距1.5m，用36C工字钢，共9根，每根长12m。
在横向分配梁上方、梁体底模板下方设置型钢，沿横向一定间距布置，共7个，采用14a#槽钢制作。
桥横向布置3排立柱，横向分配梁杆长12m，左侧悬臂长2.9m，第一、二个立柱间距3.1m，右侧悬臂长2.9m。
墩顶以上1.85m长度范围的侧模的支撑采用在二级承台上用钢管立柱，上加型钢，侧模支架外侧立柱支撑在型钢上，内侧立柱支撑在墩顶上，此处墩顶放置型钢作为立柱支垫。
2、模板设计2.1墩顶部份墩顶以上部分梁体重量由墩顶上支架承担。
墩顶支架采用方木支撑，胶合板作为底模板。
2.1外模外模采用组合钢模板（两个边跨段共用一套外模板），外模再厂里加工，加工时带型钢支撑架，支撑架设置两个支腿，承受翼缘板上的荷载并将其传递至支架上。
2.1底模及内模271#墩侧底模采用胶合板拼制、274#墩侧采用厂制钢模板，内模均采用大块钢模板组拼而成，内模系统支撑采用钢管满堂支架。
距梁端1.85m处开始由支架支撑，且为最大截面，距梁端4.25m处为较小截面，并以此截面结束至边跨合拢段。
悬浇梁边跨现浇段与合龙段同时施工支架设计与验算
悬浇梁边跨现浇段与合龙段同时施工支架设计与验算发布时间：2022-09-30T01:38:51.746Z 来源：《城镇建设》2022年5月第10期作者：方建创[导读] 大跨径预应力连续箱梁桥采用悬臂施工法，合龙施工是该施工技术的重要组成部分，合龙方案的选取在大跨径桥梁的施工中已成为关键环节方建创广东骏熙建设有限公司广东佛山 528000摘要：大跨径预应力连续箱梁桥采用悬臂施工法，合龙施工是该施工技术的重要组成部分，合龙方案的选取在大跨径桥梁的施工中已成为关键环节。
由于大跨径连续箱梁采用悬臂法施工，且跨径大、连续孔数多，有效地实施施工控制对桥梁施工过程中的结构安全、确保最终大桥的顺利合龙，以及成桥状态的线形和受力情况符合设计要求，是必不可少的。
随着施工阶段的推进，桥梁的结构形式和荷载作用方式等都在不断发生变化。
结构中最终恒载内力与施工合龙的程序有关，不同的施工程序，由于它们的初始恒载内力不同，在体系转换的过程中，由徐变引起的内力重分布的数值也不同。
采用不同的合龙顺序对整个桥梁建设的工期和成本的影响也不同，因此，选择连续梁边跨现浇段与合龙段同时施工的合龙方式至关重要。
关键词：边跨现浇段合龙段同时施工设计验算一、工程概况佛山市季华北路北延线工程（王借岗大桥）为左右两幅桥断面布置，主桥采用预应力混凝土连续箱梁，引桥采用预制简支小箱梁，跨径组合：（3×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（3×25m+32.7m）简支小箱梁+（70m+110m+70m）预应力混凝土连续箱梁桥+（22.7m+3×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁+（4×25m）简支小箱梁。
主桥单幅桥采用大挑臂单箱双室直腹板断面，箱梁结构全宽19.2米，支点梁高6.5米，高跨比为1/16.9，跨中梁高2.5米，高跨比为1/44，梁高按1.8次抛物线变化。
钢构连续梁边跨现浇段支架设计计算说明
炎汝25合同段沤江大桥边跨墩(8、11)边跨现浇段钢牛腿设计计算书一部分：预埋埋板计算1、荷载情况混凝土荷载考虑现浇段盖梁以外部分以及边跨合拢段部分,×26=1372kN 。
荷载系数。
支撑处考虑60%,即988kN支撑体系以及模板考虑300kN ，荷载系数，考虑一半, 即180kN 人群机具荷载考虑2kN/m2,也108kN,荷载系数，考虑一半，即76kN 合计1244kN,取半622kN ，偏心距考虑40cm ，锚板设计荷载为剪力622kN,弯矩249kN 。
炎汝高速塔吊预埋锚板计算 计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010—2002)f c ：砼抗压强度设计值，砼为C40，f c =f y ：锚筋抗拉强度设计值，锚筋为HRB335，f y =300MPat ：锚板厚度，t=20mmd ：锚筋直径，d=25mmz ：外层锚筋中心间距，z=690mmαr ：锚筋分为四层，αr =αb ：锚板的弯曲变形折减系数，αb =+d=αv ：锚筋的受剪承载力系数，αv = =mmMpa m kN Mpa kN 6903008.085.03.1.249300505.085.0622⨯⨯⨯⨯+⨯⨯ =4830+1360=6190mm 2A s2=N/αb f y )+M/αr αb f y z) =mmMpa m kN 69030075.085.04.0.249⨯⨯⨯⨯ =4717 mm 2。
所需锚筋总截面面积A s =max(A s1，A s2)=6190mm 2锚筋配置采用16根B25钢筋，其截面积A=16×490 mm 2=7840 mm 2>A s =7480mm 2安全系数λ=7480÷6190=。
锚筋长度 La=d f f t yα=×2571.1300⨯MpaMpa =614mm 。
未端设弯钩.可取600mm二、钢牛腿部分计算盖板采用20mm 钢板，尺寸为400×400mm 。
连续梁边跨现浇段检算
连续梁边跨现浇段检算（60+100+60）m 的预应力砼连续梁结构型式，套用《通桥（2023）2368-Ⅴ》通用图，边跨15#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。
现浇段梁长9.75m，梁高4.85m，设计砼141.915cm 3，共重368.979t，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。
1、截面面积，计算出对应截面线荷载为：I-I 截面线荷截：m kN q /98.339262538.61=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /31.468262006.92=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=边跨合龙段需借助现浇段支架吊模完成，故检算时在支架纵梁悬臂端考虑合龙段一半的荷载，截面无变化，转化为线荷载为：mkN q q /98.33914==根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /98.4432.1)3098.339(2.1)(31=⨯+=⨯+mkN q q /97.5972.1)3031.468(2.1)(32=⨯+=⨯+得出顺桥向分配梁荷载分布图：597.97顺桥向荷载分布图2、纵向I56a 工字钢受力减检算根据施工方案设计图，对I56a 工字钢进行检算，查得I56a 工字钢的材料特性分别为：I56a 工字钢特性：Ix=65586cm 4，W=2342cm 3，A=135.25m 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×655.86=137730.6KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×13525=2840250KN简化力学模型为L=9.15m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向工字钢荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用清华大学结构力学求解器SM Solver 计算，则建立模型及计算图如下：由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=2446.55KN.m 由剪力图可得出最大剪力为：Q=1287.54KN弯曲应力检算为：Mmax／W=2446.55×103／10×2342×10-6=104.46Mpa<[σw]=145MPa，满足要求剪力检算为：τ=Q max S／bI=1287.54×103／14.5×477×10=18.6MPa<[τ]=85Mpa挠度检算为：悬臂部分挠度ω=ql4／8EI=443.98／10×2.94）×1000／（8×137730.6）=2.85mm<2900／400=7.3mm故顺桥向采用10片I56a工字钢能够满足设计和施工要求。
单线铁路连续梁桥边跨现浇段钢管支架设计
第2期（总第262期）2021年2月URBAN ROADS BRIDGES&FLOOD CONTROL管理施工D01:10.16799/ki.csdqyfh.2021.02.037单线铁路连续梁桥边跨现浇段钢管支架设计白佳祺，宋科（石家庄铁路职业技术学院，河北石家庄050041）摘要：某单线铁路连续梁桥分跨布置为（40+64+40）%，采用菱形挂篮悬臂灌注施工。
对大桥边跨现浇段的钢管支架进行了设计检算，检算内容主要有底模下方木强度和刚度计算、纵梁强度和刚度计算、垫梁强度和刚度计算、立柱强度和稳定性计算、基础计算，通过检算支架的强度、刚度、稳定性满足相关要求。
关键词'悬臂浇筑；连续箱梁；钢管支架;设计检算中图分类号：&442.5文献标志码：B文章编号：1009-7716（2021）02-0134-041概述某单线铁路桥为跨路设。
设计采用（40+64+40）%连续梁方式跨越。
在DK110+107处路相，桥梁984.17%。
连续梁线段！=-1.4%的道上。
梁体为箱室、变高度、变截面结构，梁高在端支边跨线和跨中处为3.0%，支为5.0%，1#〜4#桥墩为连续梁桥，箱梁、底为4.9%、3.4%，3%内变 4.2%。
为0.32%，0.36%线变0.65%，中支为 1.117%；0.4%线变0.6%，0.6%线变0.8%。
2#、3#桥为主墩，支设3#桥上。
边1#桥高8%，4#桥高11%。
大桥采用悬臂浇筑法施工，挂篮结形为菱形。
为35个悬浇梁，中墩0#块段长9%，其余梁段有3.5%、4.0%两，为2.0%，悬浇段为1#块，浇筑重量819.0kN。
主桥连续箱梁两端的边跨现浇段长度为7.6%，44.8%3,边跨梁118.72t。
现，边跨桥高，上，采用钢管支架进行施工，边跨支架形相，高边4#的钢管支架进行设计检算。
收稿日期：2020-07-17基金项目：河北省高等学校科学技术研究项目（青年基金QN2020417）作者简介：白佳祺（1992―）,男，硕士，助教，从事教学与科研工作。
0#段、边跨现浇段支架检算计算书(最终)
0#段、边跨现浇段支架检算计算书(最终)0#段、边跨现浇段支架检算一、编制依据1、施工图设计文件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。
2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条文，以及现行有关施工技术规范、标准等。
3、参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《混凝土工程模板与支架技术》、《铁路桥涵施工手册》、《建筑施工计算手册》。
二、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用扣件式脚手架搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上横桥向设10×10cm方木；横向方木上设10×10cm的纵向方木，其中腹板下间距15cm，翼板下间距35cm，底板下25cm。
模板用厚15mm的优质竹胶合板。
腹板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为30cm×60cm×60cm，翼板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，底板下立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×120cm支架结构体系，支架纵横均每隔四排设置剪刀撑.三、计算假定：a、翼缘板砼（一区）及模板重量由翼缘板下支架承担；b、腹板砼（二区）及模板重量由腹板模板与其下支架承担。
c、顶板及底板砼（三）及模板重量由底板模板及底板支架承担；d、支架连接按铰接计算；四、现浇箱梁支架、模板验算0#段与边跨现浇段模板、支架采用同等形式施工，0#段施工荷载大于现浇段，所以只进行0#段支架、模板验算。
㈠、荷载计算1、荷载分析根据本桥0#段箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：⑴ q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵ q2——根据《路桥施工计算手册》中，模板、组合钢模、连接件及钢楞容重为0.75kN/m2, 此处取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
流架I号大桥边跨现浇段支架设计验算
一、验算目的
1、对I40底横梁I、II、III和双I56纵向悬臂梁Ⅳ进行弯矩、剪力和最大挠度验算。
二、荷载分析
1、底横梁
底横梁在箱梁底板处腹板厚度范围内近似视为集中荷载；在底板除腹板范围内视为均布荷载，顶板荷载通过支架传递到底横梁。
由于箱梁模板分部在箱内，箱外和底板，模板荷载数量较大，不按一般取值方式进行，而把箱内、外竖向模板作为集中力和腹板砼荷载一起传递。
模板荷载大小全部按2.0KN/M2进行计算,砼冲击荷载按2KN/M2计,施工其他荷载按2.5KN/M2计，砼容重取27KN/M3，忽略支架自重。
2、对砼进行分块（见荷载分块示意图、偏安全近似计算）
横梁I承受95cm范围内荷载作用
横梁II承受90cm范围内荷载作用
横梁III承受65cm范围内荷载作用及端部方向所有荷载
3、砼荷载计算
①、通过CAD分段并实测各分块断面面积，将悬挑出的3米分成三
段，横梁I承受第一分段（长95cm）荷载，横梁II承受第二分段（长9０cm）荷载，横梁III承受第三分段（长６5cm）荷载。
如图所示：
②、实测断面面积：
S1=７.６（中）+1.6（边）×2+2.8（腹板）×2＝１６.３m2
S2=５.１（中）+1.6（边）×2+2.5（腹板）×2＝１２.７m2
S3=４.４（中）+1.6（边）×2+1.6（腹板）×2＝１０.８m2
③、底横梁I承受的荷载为：
P1=（2.8×２７×０.９５）+（3.3×０.９５×２）+（1×０.９５×４.５）=82.4ＫＮ
ｑ1=（７.６×27×０.９５/５）+（5.3×０.９５×２/５）+（５×０.９５×４.５/５）=45.3ＫＮ/ｍ
q2=（1.6×27×0.95/2.5）+（3.2×0.95×2/2.5）+（2.5×0.95×4.5/2.5）=20.6ＫＮ/ｍ
④、底横梁II承受的荷载为：
P1=（2.5×２７×０.９0）+（3.72×０.９0×２）+（0.89×０.９0×４.５）=71.1ＫＮ
ｑ1＝（5.1×27×０.９0/５.22）+（6.28×０.９0×２/５.22）+（５.22×０.９0×４.５/５.22）=29.95ＫＮ／ｍ
q2=20.6ＫＮ/ｍ
⑤、底横梁III承受的集中荷载为：
P1=（1.6×２７×０.65）+（3.62×０.65×２）+（0.58×０.65×４.５）=34.5ＫＮ
ｑ1＝（4.4×27×０.65/５.84）+（6.9×０.65×２/５.84）+（５.84×０.65×４.５/５.84）=17.7ＫＮ／ｍ
q2=20.6ＫＮ/ｍ
三、底横梁强度验算
横梁I所受荷载最为不利。
荷载分布见下图:
1、弯矩计算
根据软件计算分析，弯矩峰值位于边支点处，剪力峰值位于中支点处，现对这两个截面进行计算分析。
边支点反力N1=80.36KN
中支点反力N2=109.04KN
弯矩M=20.6×1.9×1.9/2=37.183K N〃m
σ=M/W=37.183/0.0010857=34.3Mpa<188.4Mpa，满足要求。
剪力Q=N=75.44KN
τ=75.44/0.008607=8.8Mpa<110.5Mpa，满足要求。
2、横梁II支点反力计算
边支点反力值：N1=72.52KN
中支点反力值：N2=65.92KN
3、横梁III支点反力计算。
边支点反力值：N1=66.14KN
中支点反力值：N2=58.09KN
四、悬臂梁Ⅳ工作强度验算
取横向梁最大支点值作为悬臂梁受力值进行分析，其中悬臂梁为双I56拼制而成。
取悬臂梁Ⅳ的支点位于钢板中心，梁Ⅳ受到如下图所式的集中力
1、强度验算
剪力计算：
对支点处取矩得：
锚固反力F=（P1×1.1+P2×2+P3×2.90）/2.25
=（109.04×1.1+72.52×2+66.14×2.90）/2.25
=203.02KN
支点处剪力Q=F=247.7KN
τ=247.7/（0.013538×2）=9.1Mpa<110.5Mpa，满足要求。
支点处弯矩M=456.79KN.m
σ=M/W=456.79/（0.002342×2）=97.52Mpa<188.4Mpa，满足要求。
安全系数为1.93
2、变形计算
由软件分析，悬臂梁末端位移值为-1.6cm。
五、锚固处精扎螺纹钢筋受力验算
该处精扎螺纹钢筋受竖向拉力作用，4根精扎螺纹钢筋共承受的最大拉力为203KN，位于盖梁底部的IV梁由6根精轧螺纹钢承受的最大拉力为450.7KN
Φ32精扎螺纹钢筋单根所能承受的拉力为：785×（3.14*32×32/4/10002）×103=631KN
4×631=2524KN＞203KN
6×631=3786KN>450.7KN 故满足要求。
另外，考虑锚固反力的不均匀系数，假设反力由前面两根先受力，则
有 2*631KN＞450.7KN,满足要求。