一起变压器高压侧电缆相序接反事故分析
变压器事故案例
案例一：变压器套管炸裂【事故经过】2003年1月19日0:33:10,某供电公司220kV主变压器（型号为SFP7-120000/220,三线圈）轻重瓦斯、差动保护动作,一次开关跳闸,二次开关未跳闸。
0:35:26与该变压器并联运行的另1台主变压器复合过流保护动作,一、二次开关跳闸。
0:35:35,手动拉开该变压器二次开关，同时发现该变压器着火。
事故发生时，该变压器有功负荷70MW。
【事故现场】现场外观检查发现,该变压器一、二、三次套管全部炸裂,一、二次引流线烧断,变压器门型构架横梁因高温而变形，变压器控制柜到变压器控制箱控缆烧损。
返厂检查发现:高压侧B相无励磁分接开关严重烧损相绕组围屏开裂、线圈裸露°A、B相无励磁分接开关接触不到位,A 相铁心底角螺丝垫有烧痕相分接开关对箱壁有放电痕迹。
将高压围屏拆除后发现A、C相高压线圈无变形相线圈基本脱落，损坏严重。
【事故前的运行方式】该变压器于1998年4月25日投运,投运前进行了常规试验、耐压（二、三次及一次中性点）试验,均未发现问题。
色谱试验数据为乙炔痕量。
局部放电试验数据:在15倍对地交流电压下，三相高压端的局部视在放电量均小于500PC,试验合格。
但该变压器B相绕组在20〜25min期间持续放电量达1100pC,A相切始放电量也较大。
运行至2002年3月15日期间色谱试验数据:乙炔始终在03g L/L左右。
该变压器于2002年4月迁到目前变电所,于当年9月13日投入运行。
投运前所有试验数据合格（包括局放）。
9月16日带负荷运行。
10月22日发现乙炔,进行油色谱跟踪试验（见表1）。
10月28日主变停运热备用。
停运后进行的常规试验及局部放电试验均未发现问题。
为排除潜油泵问题而引起的油色谱试验数据异常,11月7〜15日在变压器停运状态,启动潜油泵进行色谱监视,通过色谱数据分析排除了潜油泵问题。
12月12日对变压器进行了脱气处理。
随后进行带负荷油色谱监视运行。
一起电网相位错误的分析与处理
ｋ Ｖ 变 电站 Ⅱ经 １ ０ ｋ Ｖ 线路 Ⅱ、 Ｖ带开 闭站 ｌ ０ ｋ ＶⅡ
６ ６ ｋ Ｖ 主 电 网 ６ ６ｋ Ｖ 变电站 Ｉ ６ ６ ｋ Ｖ 变电站 Ⅱ
段母 线 电压互感 器 分裂 运行 ， 检定 开 闭站 １ ０ ｋ Ｖ Ｉ、
Ⅱ 母 线相 间相 位时 ， 电压 测 量 结 果 见 表 ｌ 。
表 １ 检 定 开 闭站 １ ０ ｋ Ｖ Ｉ、 Ⅱ母 线 相 间 相 位 时
电 压 测 量 结 果
Ｕ Ｉ Ｉ一 ５８
Ｉ ｂ ｌ一 １ １ ６
＝。 。ｋ ｖ 线路 ｍ
Ｖ
Ｉ一 ５８ ｌ
ｂＩ Ｉ一 １ １６
一
。
０ ｋ Ｖ ￣ ． Ｎ 一 Ｉ Ⅱ
检 定两 组 电压互 感器 二次 相位正 确 。 以上 验 证 了开 闭站 １ ０ ｋ Ｖ Ｉ、Ⅱ母 线 电 压互 感 器一 、 二次接线及 １ Ｏ ｋ Ｖ 线路 Ｉ、 Ⅳ与 １ ０ ｋ Ｖ 线 路 Ⅱ、 Ｖ一次 相位 正确 Ｊ 。 在通过 ６ ６ ｋ Ｖ 变 电站 Ｉ（ 系统 站 ） 经 １ ０ ｋ Ｖ 线 路 ｍ、 Ⅳ带 开 闭站 １ ０ ｋ Ｖ Ｉ 段母 线 电压 互 感 器 和 ６ ６
导 电网发生相位错误时的快速分析 、 判断与调整 。 关键词 ： 电网； 相位 ； 相序 ； 开闭站 ； 调 整
中图分类号 ： Ｔ Ｍ６ ４ ５ 文献标志码 ： Ｂ 文章编号 ： １ ０ ０ ９ — ５ ３ ０ ６ （ ２ ０ １ ７ ） ０ ４ — ０ ０ ４ ４ — ０ ４
电网 相位 、 相 序 正 确是 保 证 用 电设 备 和 电网环 网运行 、 操 作安 全 的前 提 。 新 设备 投入 电网运行 必须 进行 相位 、 相 序检 定 。检定 后 电网相 位 、 相 序存 在错 误必 须认 真分 析 ， 找 出引起 相位 错误 的具 体原 因 ， 结 合 电力 线 路 和设 备 接 线结 构 合 理 调整 ， 以保 证 电网
Yd11联接组别变压器高压侧AC相接反问题探讨
在两台及以上主变的变电站中,在涉及新主变投运、主变本体检修、高低压引线检修后,必须进行核相及带负荷测试,否则相位或相序不同的两个电源并列或合环,将产生很大的电流,巨大的电流会造成电气设备的损坏,因此带负荷测试对新投运的变压器及涉及主变工作后相当重要,必须进行核相及带负荷测试工作。
支建变电站是一座35kV变电站。
有两台接线组为Y/△-11型的主变。
接线图如图1所示。
35kV侧采用单母线接线,6kV侧采用单母分段接线,1#、2#主变高侧采用电缆连接,运行过程中由于1#变高压侧电缆故障,重新对电缆进行了敷设、连接。
完工后对1#主变进行空载充电运行同时在两台主变低压侧利用DHX-II型核相仪进行核相,核相仪显示结果如表1所示,结果显示:两台主变相位不一致。
我们对2#主变测量到高压侧的二次电压为U(A)=59V,U(B)=60V,U(C)=59V,且相序为正;测量到低压侧的二次电压为U(a)=59V,U(b)=60V,U(c)=59V,且相序也为正，潮流分布也正确。
当测量到1#高压侧一次电压与低压侧二次电压的相序时,U(A)DOI:10.16661/ki.1672-3791.2016.25.033Y/d11联接组别变压器高压侧AC 相接反问题探讨高玉新 刘殿超 高斌 陈德斌(国网河南省电力公司三门峡市陕州供电公司 河南三门峡 472000)摘 要:在两台及以上主变的变电站中,由于相位不同的两个电源并列将产生很大的短路电流,造成主变压器和配电设备损坏,特别是变压器因现场条件所限采用高压电缆作为变压器进出线时,在电缆敷设、试验或故障处理后,必须要进行核相,如果相位、相序不一致,坚决不能并列,并对相位、相序不一致的原因进行理论分析,从而杜绝相序不一致的问题发生,保证设备安全运行。
关键词:变压器 AC相接反 问题探讨中图分类号:TM406文献标识码:A文章编号:1672-3791(2016)09(a)-0033-02表1核相仪显示结果图1接线图图2 Y/d11联接组别接线图 图3 Y/d11联结组别相量图图6 变压器低压测电压相量图(下转35页)图4 Y/d11高压侧A、C相接反时接线图图5 Y/d11高压侧A、C 相接反时相量图. All Rights Reserved.况;配电网建设管理部门要合理安排好工程施工计划,确保台区工程“当天施工,当天送电”,最大限度缩短用户停电时间。
变压器相序错接一例浅析
可见 ， 变压器低压 侧线 电压 与高压侧 线 电压
作者简介 ： 韩
４２
波， ， 男 高级工程师 ， 从事水电站设备检修管理工作 。
２ １ 第 ３期 ０ ２年
２ １ ｍｂ ｒ３ ０ ２ Ｎｕ ｅ
水
电 与 新
能 源
总 第 １２期 ０
Ｔ ｔｌＮｏ １ ２ ｏ ａ ． ０
ＨＹＤＲＯＰ ＯＷ ＥＲ ＡＮＤ ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱＥＷ ＥＮＥ ＲＧＹ
文章 编 号 ：６ １ ３ ５ （０ ２ ０ ０４ ０ １７ — ３４ ２ １ ）３— ０ ２— ２
２ 影 响分 析
２ １ 变压器 联 结组别 的 变化 ．
器 的相序与系统接人相序不一致 ， 如图 １ 所示。可见 ，
Ｂ（ ） 、 接线 正确 ， Ａ（ ） 、 ｅ 相两 相接 反 。 ｂ 相 ０相 而 ａ 相 ｃ（ ） 该段配 电变 压 器 共 有 ４台， 号 均 为 Ｓ Ｂ — 型 Ｃ９ １０ ／ ． 联 结 组 别 均 为 Ｙ ｎ 。各 变 压 器 高 、 压 母 ０ ０６３， ｙ０ 低 线 均用硬 铜排 连接 ， 低压 母线 经穿 墙 引入变 压器 室 ， 且 受 空 问限制 ， 变压 器与 母线 的相 对位 置 、 相序 排列 均不
设 备 的相序 问题 尤其 需 要注 意 。
Ｂ Ａ
６ｋ 母 线 Ｖ 配 电 变 压 器
４ ０Ｖ母 线 ０
１ 问题 的 提 出
在对某水 电站 ６ Ｖ厂用电系统进行检修时 ， ｋ 对泄
水 闸段配 电变 压器 进 行 了例 行 检 查 。结 果 发 现 ， 压 变
图 １ 变 压 器 与 接 入 系 统 接 线 示 意 图
变电站相序接反实例分析
变电站相序接反实例分析前好几年，笔者作为市电业局到某县局辅导调度自动化实用化验收的准备工作，到某35千伏变电站作遥测检查时，发现有功测量正常，无功指示偏负，无功电度表稍向倒走。
笔者带的是多功能测量仪器，仪器屏幕上显示向量图B、C两相倒置，疑为全站反相序运行。
于是笔者用笔在纸上作向量分析，符合发现的现象。
到前年笔者到该县参加办电工进网考试辅导班时，一位主任告诉笔者，该站需要与其它站并列以转移负荷，这是第一次要并列，在试验相序时无论哪相对哪相都试不对。
笔者想起了相序问题，笔者肯定地说，相序错了，不可能试对。
这证实了笔者原来的的判断。
为什么，到最后再讲，现在对测量状况作一下向量分析。
有比较才有鉴别，我们下边对有功和无功分别作一下正相序、反相序分析。
因字库不全，我们用符号顶上带“`”代替“·”表示交流电向量。
一、有功正相序图1是有功表正相序接线和向量。
因为是35、10千伏三相三线制，采用两元件法，如图1(A)。
第一个元件M1取A相电流和UA、UB线电压 UAB，相角差30 º+φ1;第二个元件M2取A相电流和UB、UC线电压的反相UCB，相角差30 º-φ2;现在分别对两元件进行计算，参看图1(B)。
三、无功正相序无功测量与有功测量有所不同，有功测量两元件是三个单相功率之和推导出来的，而无功测量仍用有功表，用电压跨相接线、转变为无功的量的方法实现的，其结果需要成一定的系数，更重要的是要求三相电压、电流平衡。
一般在中压线路如6、10、35千伏，三相电压、电流基本平衡，适用三相三线制、两元件跨相 90º接线，接线图和向量图看图3。
图3中A相电流取BC电压，C相电流取AB电压，相角是90º减功率因数角φ，计算公式为：M1=UBCIACcos(90º-φ1)=UBC IAsinφ1M2=UABICcos(90º-φ2)=UABICsinφ2 ——(8)当三相电路完全对称时，有功表的读数为：M=M1+M2=2UIsinφ ——(9)我们知道,三相无功功率3Q为：3Q=√3UIsinφ ——(10)为了得到(10)式三相无功功率数值，(9)式读数应乘以√3/2：2UIsinφ×√30º+ φ1/2=√3UIsinφ=3Q ——(11)这是两元件跨相90º测量无功功率的结果。
变压器高压侧电缆相序接反事故分析及预防
变压器高压侧电缆相序接反事故分析及预防背景在电力系统中，变压器是起到电压变换作用的重要设备之一。
在变压器高压侧的电缆敷设过程中，存在一定的人为因素，例如在敷设电缆时未注意相序方向等。
这种情况下，电缆相序接反会导致严重的电力事故，甚至损坏设备或者人员伤亡。
因此，在高压侧电缆敷设过程中，必须严格执行操作规范，确保电力系统的稳定运行。
事故分析变压器高压侧电缆相序接反事故是由于敷设电缆时未注意相序方向等人为因素造成的。
当电缆相序接反后，会导致变压器高压侧的三相电压出现乱序，进而导致电力系统的稳定性受到影响。
特别是在高负荷时期，因为电网的瞬时过负荷，很容易引起电缆故障，并导致设备损坏或者人员伤亡。
以下是变压器高压侧电缆相序接反可能引起的事故形式：•变压器向电网提供三项电力时，因电缆相序错误，导致三相电压不对称。
其结果是，形成了电流不平衡，进而产生了电场和磁场的不均匀分布，导致电机和变压器的温度升高，最终可能造成设备损坏。
•发生电缆相序接反时，三相出线序列变为CAB，在断路器重合后会引起短路，使变压器受到冲击，并可能损坏断路器和开关等设备，对电力系统造成损坏。
•一些感性负载如电灯和电动机等，会在电压的高峰期通过电流，导致电力系统内部产生严重的电压削弱和不平衡，从而对整个电力系统的负载造成影响，压降，电动机不能正常运行，影响设备的稳定性。
预防措施•正确理解电缆的相序方向，严格执行安装规范。
在安装电缆的过程中，应该明确标识出相序的方向，避免相序接反的情况出现。
•建立标准的质量检验制度。
在安装电缆前，必须经过质量检查，以确保电缆质量合格。
•在安装电缆之前，应在电缆外包层上做好相序的标识，检查相序的正确性。
•建立安全监控机制，必要时使用高精度相序检测仪器来检查相序的正确性。
任何时间出现相序问题时应及时处理，避免对设备和人员造成损伤。
•给工作人员提供充足的安全培训，确保应对故障的安全知识，及时处理安全事故，确保恢复供电有力。
一起35kV华变高压电缆接头烧毁事故的分析及整改措施
36.5 R10.5
R25 22.2
30 55
13.5
60 图 7 线鼻与铜排最小搭接面积尺寸图
66
机电技术
2021 年 6 月
3.3 硬母排开孔规格选型复核
根据《GB50149—2010 电气装置安装工程 母 线装置施工及验收规范》中 3.3 硬母线安装要求[5]， 螺栓长度宜露出螺母 2 扣~3 扣。
将故障电缆三相线鼻割下，与配套铜排通过
作者简介：李俊超（1989—），男，工程师，主要从事清洁能源机电设备技术管理、工程建设管理工作。
第3期
李俊超 等：一起 35kV 华变高压电缆接头烧毁事故的分析及整改措施
65
图 3 #35 箱变 B 相电缆线鼻 图 4 #35 箱变 B 相电缆线
与铜排故障点
鼻与铜排高温氧化发黑
现场检查 B、C 相螺栓未漏出，原配套弹垫及 螺栓过短，导致端子与母排压接螺栓未能漏出螺 帽，垫片尺寸偏小，导致紧固力不足，影响电缆头 螺栓紧固。
4 综合分析
#35 箱变 B 相线鼻与铜排安装不规范，原配套 弹 垫 及 螺 栓 过 短 ，垫 片 尺 寸 偏 小 ，导 致 紧 固 力 不 足，搭接面积不足，实际安装后存在间隙。另外， 铜排开孔设计不合理，导致 300 mm2 电缆线鼻未 能完全与铜排搭接。综上原因，造成载流量超过 设计标准值，导致搭接处长期发热，铜排表面氧化 形成氧化层，接触电阻逐步增大，导致电流经过固 定螺栓，钢制螺栓通流后发热严重最终断裂引发 燃弧，瞬间燃弧将电缆头线鼻与铜排烧熔，且分离 过程拉弧放电，造成整个箱变高压室负荷开关不 同程度的烧毁情况。
5）现 场 电 缆 安 装 和 固 定 参 照《GB 50149— 2010 电气装置安装工程 母线装置施工及验收规 范》要求：a）线鼻固定前检查线鼻与铜排搭接面是 否存在侧向应力；消除电缆及线鼻侧向应力；紧固 线鼻固定螺栓。b）按《GB 50149—2010 电气装置 安装工程 母线装置施工及验收规范》要求，使用 力矩扳手对连接螺栓进行紧固，确保满足力矩要 求。M12 螺栓力矩范围为 31.4~39.2 N·m，M16 螺 栓力矩范围为 78.5~98.1 N·m。c）螺栓紧固后，采 用 0.05 mm 塞尺或透光法进行检查线鼻和铜排接 触面是否接触良好。使用 0.05 mm 塞尺对搭接面 进行检查，塞入 3 次，进入尺寸不应超过 5 mm。
Dyn11联接组变压器并联时高压侧反相序的两种解决方案
Dyn11联接组变压器并联时高压侧反相序的两种解决方案摘要：某电厂#1机组照明变和#2机组照明变并联前的核相工作中，发现相序错接的情况。
此类问题经常出现在电厂的生产实际与改造过程中，本文详细分析了Dyn11联接组别的变压器在并联时，高压侧反相序造成核相结果异常的原因，以及确定解决核相结果异常的两种方案。
关键词：联接组；相位；向量图；反相序0引言相位或相序不同的交流电源并列或合环，将产生很大的电流，巨大的电流会造成电气设备的损坏，因此在萨拉齐电厂#1机组照明变和#2机组照明变环网运行前必须进行核相。
变压器是电力网中的重要电气设备，由于连续运行的时间长，为了使变压器安全经济运行及提高供电的可靠性和灵活性，在运行中通常将两台或以上变压器并列运行。
变压器并列运行，就是将两台或以上变压器的一次绕组并联在同一电压的母线上，二次绕组并联在另一电压的母线上运行。
其意义是：当一台变压器发生故障时，并列运行的其它变压器仍可以继续运行，以保证重要用户的用电；或当变压器需要检修时可以先并联上备用变压器，再将要检修的变压器停电检修，既能保证变压器的计划检修，又能保证不中断供电，提高供电的可靠性。
1 两台照明变压器并联时发现的问题萨拉齐电厂总装机容量为2台300MW 的煤矸石电厂，电厂有两台照明变压器，分别由#1机组6KV1A段和#2机组6KV2A段供电。
#1照明变和#2照明变核相点及简易一次图如图1所示：图1 #1照明变和#2照明变核相点及简易一次图如图1所示，为了在特殊情况下，使两台变压器能够正常并列运行，所以要对两台变压器进行核相，先将#1照明变的联络开关41310合上，#2照明变的联络开关42310作为核相点先不合闸，测量#2照明变联络开关42310两端的电压，也就是测量两台并联的变压器低压侧同相之间的电位差，在线路无误时，其值应为零或近似等于零，这样才可安全合闸。
第一次通电核相数据如表1所示。
表1 #1照明变压器第一次通电与注：表中Ua、Ub、Uc代表#1照明变压器低压侧电压，Ua1、Ub1、Uc1代表#2照明变压器低压侧电压由核相结果证明两台变压器低压侧之间的电压不一致，所以不能进行合闸操作。
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一起变压器高压侧电缆相序接反事故分析
1、作业前应检查油、水（包括电瓶水），应加足并把操纵杆（包括离合器）放在空档位置。
采用液压操纵机构操纵杆应放在中间位置。
并应检查钢丝绳、轮胎气压、铲土斗及卸土板回缩弹簧、拖把方向接头、撑架及固定钢索部分，以及各部滑轮等，液压式铲运机还应检查各液压管路接头、液压控制阀等，确认正常方可启动。
2、机械运转中，不准进行任何紧固、保养、润滑等作业。
严禁用手触摸钢丝绳、滑轮、传动皮带等部件。
3、严禁任何人上下机械、传动物件，以及在铲斗内、拖把或机架上坐立。
4、两台铲运机同时作业时，拖式铲运机前后距离不得少于10m，自行式铲运机不得小于20m。
平行作业时两机间隔不得小于2m.。
在狭窄地区不得强行超车。
5、铲运机上下坡时，必须挂低速档行驶。
不得途中换档，下坡时不得脱档滑行。
在坡地上行走或作业，上下纵坡不得超过25°。
横坡不得超过6°，坡宽应大于机身2m以上，在新填筑的土堤上作业时，离坡边缘不得少于1m，斜坡横向作业时，机身必须保持平稳。
作业中不得倒退。
6、作业中司机不准离开驾驶室。
离开时，必须把变速档扳到空档，熄火后方可离开。
7、在坡道上不得作保修作业，在陡坡上严禁转弯、倒车和停车。
在坡上熄火时应将铲斗落地，制动牢靠后，在启动发动机
8、铲土提斗时动作缓慢。
不得猛起猛落。
9、铲土时应直线行驶，助铲时应有助铲装置，正确掌握斗门
开启的大小，不得切土过深，两机要相互配合，等速行驶助铲平稳。
10、铲运机陷车时，应有专人指挥拖拽，确保安全后，方可起拖。
11、自行式铲运机的差速器锁，只能在直线行驶的泥泞路面上短时间使用，严禁在差速器锁住时拐弯。
12、在公路上行驶时，铲斗必须用锁紧链条挂牢在运输行驶位置上，机上任何部位不得带人或装载其他物料。
13、检修斗门或在铲斗下作业，必须把铲斗升起后用销子或锁紧链条固定、再用撑杆将斗身顶住，并制动住轮胎。
14、作业完毕后，应将铲运机开出沟槽、基坑，停放在平坦地面上，并将铲斗落在地面上。
液压操纵的应将液压缸缩回，将操纵杆放在中间位置。