第八章-滑移线
金属学滑移线的名词解释
金属学滑移线的名词解释引言：金属学是研究金属及其合金行为和性质的科学领域，其中滑移线是一个重要的概念。
滑移线是指金属在外加应力作用下，开始发生塑性变形的应力值或应变值。
1. 金属的塑性变形和滑移机制金属因为其晶体的特性，在受到外界力的作用下能够发生塑性变形。
金属中的晶粒间存在较高密度的变形界面，这些界面称为滑移面。
滑移面上的原子会发生位错，从而导致塑性变形。
2. 滑移线的定义和意义滑移线是指金属在不同温度和应变率条件下，开始发生滑移的临界应力或应变。
它是描述金属的塑性变形能力的重要参数，具有很大的研究价值。
了解滑移线可以帮助工程师和科学家设计材料和结构，以提高金属的力学性能和可塑性。
3. 滑移线的确定方法确定滑移线的方法有多种，但最常用的是实验测定和理论模拟。
实验测定通过应力-应变曲线或载荷-位移曲线来确定滑移线的位置。
理论模拟则利用计算机模型和金属的物理特性来预测滑移线的位置。
4. 受影响滑移线的因素滑移线的位置可以受到多种因素的影响，包括应变率、温度、晶粒尺寸和杂质等。
快速应变率和低温有助于提高滑移线的应力值，而大尺寸的晶粒和高温则会降低滑移线的应力值。
5. 滑移线的应用滑移线的研究对于金属加工、材料设计和结构优化等方面具有重要意义。
通过控制滑移线的位置，可以改善金属的力学性能和可塑性，提高材料的强度和耐久性，从而推动工业和科学技术的发展。
6. 应对滑移线挑战的新方法近年来，随着科技的进步，研究者们提出了一些新的方法来克服滑移线的限制。
例如，引入奇异点和界面工程等技术，可以显著改变滑移线的位置和形态，以提高金属的性能和可控性。
结论：滑移线是金属学中一个重要的概念，它描述了金属在塑性变形过程中的关键参数。
了解滑移线的位置和影响因素，对于金属材料和结构的设计和优化具有重要意义。
我们希望未来能够通过进一步的研究和创新，提高金属的塑性变形能力，促进科学技术的发展与进步。
滑移线理论及应用
证明：设α、β线上任一点的曲率半径分别为R α 、R β ，由 曲率半径的定义知：
1/ R / S 和 1/ R / S ΔSβ沿弧S α的变化率为：
d (S ) dS
d (R ) dS
R S
R
S
根据汉盖第一定理有，
d (S dS
)
R S
当曲线四边形单元趋近无限小时
tg
Am AB
沿β2线从点B→点C
pB 2kB pc 2kc
于是，得沿路径A→B→C和静水压力差
同理
PC PA 2k(A C 2B )
PC PA 2k(2D A C ) 由上两式可得
C B D A
同理
pC pB pD pA
二、汉盖第二定理
一动点沿某族任意一条滑移线移动时，过该动点起、始 位置的另一族两条滑移线的曲率变化量（如dRβ）等于该点 所移动的路程（如dSα）。 1
线的方向。
二、滑移线场绘制的数值计算方法
滑移线数值计算方法的实质是：利用差分方程近似代 替滑移线的微分方程，计算出各结点的坐标位置，建立滑 移线场，然后利用汉盖应力方程计算各结点的平均应力p 和角。
根据滑移线场块的邻接情况，滑移线场的边值有三类。
1）特征线问题 这是给定两条相交的滑移线为初始线，求作整个滑移线
滑移线的曲率变化量（如dRβ ）等于该点所移动的路程（如dSα）； • 同族滑移线必然有个相同的曲率方向。
§8.5 应力边界条件和滑移线场的绘制
一、应力边界条件
1）自由表面 塑性加工时塑性区可能扩展到自由表面，如平冲头压入半无限体工件（见
图 8-10a）。因为自由表面（设为 x 轴）上的法向应力（ n y 0 ）和切 应力（ k 0 ）。根据式（8-3），可知滑移线性边界点上的k 角和静水压力别
滑移线名词解释
滑移线名词解释滑移线，指的是在飞机起飞和降落时，飞机机身与跑道之间的接触点所形成的一条线。
滑移线对于飞行员来说是非常重要的，因为它在一定程度上反映了飞机的姿态和飞行状态，从而帮助飞行员做出正确的决策和操作。
滑移线的位置和形态会随着飞机的姿态和飞行状态而发生变化。
在起飞时，飞机的滑移线位于跑道的一端，随着飞机的加速和起飞性能的提高，滑移线会逐渐向前移动，最终到达跑道的另一端，表示飞机已经完全起飞。
在降落时，滑移线的位置则相反，开始于跑道的一端，随着飞机的减速和高度的降低，滑移线会逐渐向后移动，最终到达跑道的另一端，表示飞机已经安全降落。
滑移线的形态也会反映飞机的姿态和飞行状态。
在正常情况下，滑移线应该是一条直线，表示飞机与跑道的接触点处于垂直状态。
如果滑移线出现偏斜或弯曲的情况，就说明飞机的姿态出现了偏差，需要及时调整。
例如，如果滑移线向左偏斜，就说明飞机正在向左转弯，需要向右调整飞机的姿态，使滑移线恢复垂直状态。
此外，滑移线的长度和速度也可以反映飞机的性能和状态。
在起飞时，滑移线的长度和速度会随着飞机的加速而增加，如果长度和速度超过了一定的限制，就可能意味着飞机的起飞性能不足或出现了其他问题，需要中止起飞或采取其他措施。
在降落时，滑移线的长度和速度则会随着飞机的减速和高度的降低而减少，如果长度和速度过短或过慢，就可能说明飞机的降落速度过快或姿态不稳定，需要调整飞机的姿态和速度，以确保安全降落。
总之，滑移线是飞机起降过程中非常重要的指标之一，它可以反映飞机的姿态、速度、性能和状态，帮助飞行员做出正确的决策和操作，确保飞机的安全起降。
因此，飞行员需要充分了解滑移线的特点和变化规律，掌握正确的判断和应对方法，以确保飞行的安全和顺利。
百科知识精选滑移线
基本信息英文名：slip line中文名：滑移线隶属：塑性力学定义：试样表面出现的线纹时间：二十世纪20年代至40年代间简介材料在屈服时，试样表面出现的线纹称为滑移线。
滑移线理论是二十世纪20年代至40年代间,人们对金属塑性变形过程中,光滑试样表面出现"滑移带"现象经过力学分析,而逐步形成的一种图形绘制与数值计算相结合的求解平面塑性流动问题变形力学问题的理论方法.这里所谓"滑移线"是一个纯力学概念,它是塑性变形区内,最大剪切应力)等于材料屈服切应力(k)的轨迹线。
解释1、2节点相对位置判断构件接触碰撞点的轨迹称为滑移线.主节点所在的一侧称为主线主线上相邻节点之间的线段称为主段。
2、在塑性状态平面应变问题中,平面上每一点都存在两个相交的剪切破坏面,把各点的剪切破坏面连接起来,就可以得到两族相互正交曲线α和β,即称为滑移线。
3、0前言在塑性状态平面应变问题中,平面上每一点都存在两个相交的剪切破坏面,把各点的剪切破坏面连接起来,就可以得到两族相互正交曲线α和β,即称为滑移线.滑移线法按照其性质和边界条件,求出塑性区的应力和位移速度的分布,最后求出极限荷载。
4、滑移带晶体材料的滑移面与晶体表面的交线称为滑移线,滑移部分的晶体与晶体表面形成的台阶称为滑移台阶.由这些数目不等的滑移线或滑移台阶组成的条带称为滑移带。
5、塑料变形体内各点最大剪应力的轨迹称为滑移线.由于最大剪应力成对正交因此滑移线在变形体内成两族互相正交的线网组成所谓滑移线场。
6、这样的两组曲线在X、Y平面上形成一个曲线网称为滑移线.当物体处于屈服状态时,各点的最大剪应力达到K值,塑性变形就沿着这些曲线进行滑移。
滑移线名词解释
滑移线名词解释滑移线是指在流体力学中，流体流动时，流体中的某一点随着时间的推移而发生位置变化的线。
这个概念在飞行器设计中非常重要，因为滑移线可以用来描述飞行器的稳定性和控制性能。
在本文中，我们将详细解释滑移线的概念、特性和应用。
一、滑移线的概念滑移线是在流体力学中用来描述流体流动的一种线。
在飞行器设计中，滑移线通常指飞行器中心重心和气动中心之间的一条线。
当飞行器受到外界扰动时，它会发生滑移和偏航运动，滑移线的位置和方向可以用来描述飞行器的运动状态。
二、滑移线的特性1. 滑移线的位置滑移线的位置取决于飞行器的气动特性和重心位置。
在大多数情况下，滑移线位于飞行器的重心前方，因为气动中心通常在重心前面。
滑移线的位置可以通过实验和计算得出，对于不同的飞行器来说，滑移线的位置也不同。
2. 滑移线的方向滑移线的方向取决于飞行器的气动特性和机翼的布局。
在大多数情况下，滑移线与机翼的平面垂直，因为机翼产生的升力和阻力一般都在机翼平面内。
然而，对于某些机翼布局不规则的飞行器，滑移线的方向可能会产生变化。
3. 滑移线的稳定性滑移线的稳定性是指飞行器在受到外界扰动时，滑移线的位置和方向是否会发生变化。
在理想情况下，飞行器应该具有稳定的滑移线，即受到扰动时滑移线的位置和方向不会发生明显变化。
如果滑移线不稳定，飞行器就会变得难以控制，甚至容易失控。
三、滑移线的应用1. 飞行器稳定性分析滑移线可以用来分析飞行器的稳定性和控制性能。
通过测量飞行器的滑移线位置和方向，可以判断飞行器的稳定性是否良好，以及是否需要进行调整。
2. 飞行器控制设计滑移线还可以用来设计飞行器的控制系统。
通过控制飞行器的滑移线位置和方向，可以使飞行器保持稳定，避免发生滑移和偏航运动，从而提高飞行器的控制性能。
3. 飞行器改进设计滑移线还可以用来指导飞行器的改进设计。
通过分析飞行器的滑移线位置和方向，可以发现飞行器存在的问题和缺陷，从而提出改进措施，使飞行器更加稳定和安全。
第八章 滑移线理论及应用
(6)一点沿某族任意一条滑移线移动时，过该动 点起、始位置的另一族两条滑移线的曲率变化 量(如dRβ)等于该点所移动的路程(如dSα)；
(7)同族滑移线必然有个相同的曲率方向。
§8.4 应力边界条件和滑移线场的绘制
一、应力边界条件
研究目的：寻找已知静水压力 p 和Φ角的点
二、汉盖第二定理
一动点沿某族任意一 条滑移线移动时，过 该动点起、始位置的
另一族两条滑移线的
曲率变化量（如dRβ）
等于该点所移动的路
程（如dSα）
R 1 S
R 1 S
同族滑移线必然具有相同的曲率方向
滑移线的几何性质
(1)滑移线为最大切应力等于材料屈服切应力为 k的迹线，与主应力迹线相交成π/4角； (2)滑移线场由两族彼此正交的滑移线构成，布
1 3
2
标轴Ox的夹角
1
xy
y -k p
x
Ⅱ
k sin 2 p k sin 2 k sin 2 p k sin 2
x m y m
k cos 2 k cos 2
xy
max k
2
B
yx
xy
p p cos x sin y 2k cos x sin y 0 沿 线的微分方程 p 2k 0或 ( p 2k ) 0 沿 线的微分方程 p 2k 0或 ( p 2k ) 0
n k n
二、滑移线场绘制的数值计算方法
滑移线场绘制的数值计算方法
第八章 滑移线法
摩擦切应力为 K的接触面
σn= σm
摩擦切应力为 K的接触面
α
0 β α α σm σ1 K σ3 σ3 K K β
0
β σm σ1 α
K β σm 0
σm K
σm
代数值最大的 σm 主应力σ1的作用线
σ1
0
K σm
K
σ3
σm
K
σ1
σ3
摩擦切应力为K的接触表面的滑移线
（4）库仑摩擦接触表面:摩擦力为某一中间值的接触表面
σ1方向（第一主方向）
K
K
σ3方向
π
4
σ3方向
K
σ1方向
K
α K
σ1 K
β σ1
π
K
判断σ1、σ3方向 判断变化趋势
β
确定滑移线族别
4
α
按最大切应力K的时针转向或按第一主方向确定滑移线族别
8. 2
汉基应力方程
汉基应力方程
σ m − 2kω = C1 → 沿α 线 σ m + 2 k ω = C 2 → 沿β 线
-----(9)
k ( k − p ) − ( −k ) = −2（ p = 2（ + ） k1 2
（5）、平冲头单位长度上的极限压力
π
π
+ ） 4 4
π
P = 2b × 1 × p = 2kb（2 + π）
3、用图解法和数值积分法建立滑移线场
建立滑移线场从已知的边界条件开始 已知两相交滑移线OA和OB，作出该两条滑移线所包围的塑性区 OACB内的滑移线场 （1）图解法：滑移线场的节点编号是用一有序数组（m，n）表 示，其中m为 线的序号 n为β 线的序号
塑性加工理论滑移线法
3
m k
O
1
k
m 3
m
图 9-19 无摩擦的接触表面
n=m 摩 擦 切 应 力
=k
为k 的接触面
O
xy k cos 2 0,
1 k m 3
n=m 摩 擦 切 应 力
=k
为k 的接触面
O
4
3 k m 1
k m
O
m
k
k
O
m
m
k
3
k m
1
（a）
1 m k 3 （b）
图 9-20 摩擦切应力达最大值 k 的接触表面
β β
β
O
α
O′
α
α
a) 中心扇形场 b) 无中心扇形场 图 9-23 简单滑移线场
（3）滑移线场由两族互相正交的光滑曲 线构成
属于这一类的滑移线场有以下几种
（a）当圆形界面为自由表面或作用有均 匀载荷时,其滑移线场为两族正交的对数 螺线所构成(如图9-24a所示)；
β α
(a)对数螺旋线场
（b）在粗糙平行刚性模板间压缩 时, 相应于接触面上摩擦切应力达 到最大值的那一段滑移线场为正 交的圆摆线(如图9-24b所示)
1 arccos xy 1 arccos f
2
k2
k
y
=xy
0
y
m
xy k
m k
x
O xy
xy
x
k
k m
m
xy
y
（a）
y
r
y
3
1 O
xy
2 x
x
m
（b）
图 9-21 当 0 f k 时的接触表面
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第8章 滑移线理论及应用§8. 1 平面应变问题和滑移线场滑移线理论是二十世纪20年代至40年代间，人们对金属塑性变形过程中，光滑试样表面出现 “滑移带”现象经过力学分析，而逐步形成的一种图形绘制与数值计算相结合的求解平面塑性流动问题变形力学问题的理论方法。
这里所谓“滑移线”是一个纯力学概念，它是塑性变形区内，最大剪切应力max (τ）等于材料屈服切应力（k ）的轨迹线。
对于平面塑性流动问题，由于某一方向上的位移分量为零（设du Z =0），故只有三个应变分量（x d ε、y d ε、xy d γ），也称平面应变问题。
根据塑性流动法则，可知p m y x Z -==+==σσσσσ2/)(2 （8-1）式中，m σ为平均应力；p 称为静水压力。
根据塑性变形增量理论，平面塑性流动问题独立的应力分量也只有三个（x σ、y σ、xy τ）（见图8-1a ），于是平面应变问题的最大切应力为：2231max ]2/)[(2/)(xy y x τσσσστ+-=-= （8-2）可见，这是一个以max τ为半径的圆方程，这个圆便称为一点的应力状态的莫尔圆（见图8-1c ）。
图中设x σ<y σ<0（即均为压应力，因塑性加工中多半以压应力为主）。
值得注意的是绘制莫尔圆时，习惯上规定：使体素顺时针旋转的切应力为正，反之为负。
因此图8-1c 中的yx τ为正值；而xy τ取负值。
根据平面流动的塑性条件，k =max τ（对Tresca 塑性条件2/T k σ=；对Mises 塑性条件3/T k σ=.于是，由图8-1(C)的几何关系可知，有 Φ--=2sin k p x σΦ+-=2sin k p y σ （8-3）Φ=2cos k xy τ式中，)2/)((y x m p σσσ+-=-=——静水压力Φ——定义为最大切应力)(max k =τ方向与坐标轴Ox 的夹角。
通常规定为Ox 轴正向为起始轴逆时针旋转构成的倾角Φ为正，顺时针旋转构成的倾角Φ为负（图8-1中所示Φ均为正）。
由图8-1可知，倾角Φ的数值大小与坐标系的选择有关，但静水压力P 为应力不变量，不会随坐标系的选择而变化。
a ）b ）c ）（a ）塑性流动平面（物理平面），（b ）βα-正交曲线坐标系的应力特点，（c ）应力莫尔圆图8-1 平面应变问题应力状态的几何表示现设塑性流动平面上的点P 在莫尔圆上的映射点（称Prager 极点）为'P 点，该点为过点B （y σ、xy τ）引平行σ轴的平行线与莫尔圆的交点。
B 'P 轴表示塑性流动平面中的X 轴。
根据几何关系，连'P C 得最大主应力1σ的作用方向，连'P D 得最小主应力3σ的作用方向。
连'P I 得)(max k =τ的作用方向，常用α表示；连'P Ⅱ得k =-max τ的作用方向，常用β表示。
由此可知：自1σ作用方向顺时针旋转4/π，即为α方向；逆时针方向旋转)4/(π-即为β方向。
并且1σ的作用方向总是位于βα-构成的右手正交曲线坐标系的第一或第三象限。
据此，根据已知的1σ作用方向便可确定βα-的走向。
对于理想刚塑材料，材料的屈服切应力k 为常数。
因此塑性变形区内各点莫尔圆半径（即最大切应力max τ）等于材料常数k 。
如图8-2所示，在x-y 坐标平面上任取一点P 1，其k =max τ的，即α方向为0ατ，沿0ατ方向上取一点P 2，其α方向为1ατ，依此取点a2，其α线方向为2ατ，依次连续取下去，直至塑性变形区的边界为止……，最后获得一条折线P 1-P 2-P 3-P 4……，称为α线。
按正、负两最大切应力相互正交的性质，由P 点沿与ατ的垂直方向上，即在P 点的)(max τ-的，即β方向上取点，也可得到一条折线4321'''P P P P ---……，称为β线。
当所取点间距无限接近时，以上两折线便为光滑曲线。
依此从线上的其他点，如从点P 1、P 2、P 3……和1'P 、2'P 、3'P ……出发，同样可作出许多类似的滑移线，布满整个塑性变形区，它们由两族相互正交的滑移线网构成，称为滑移线场。
其中，α 线族上的βττα,max k ==线族上的k ==-max ττβ。
两滑移线的交点称为结点。
由此可见，滑移线为塑性变形区内最大剪切应力等于材料屈服切应力的迹线，表明曲线上任一点的切线方向即为该点最大切应力的作用方向。
由图8-2可知，滑移线的微分方程为：Φ=tg dx dy α对α线 Φ-=+Φ=ctg tg dx dy /)(πβ 对β线 （8-4）图8-2 x-y 坐标系与βα-滑移经网络以上分析表明，在力学上滑移线应是连续的。
但根据金属塑性变形的基本机制是晶体在切应力作用下沿着特定的晶面和晶向产生滑移，滑移结果在试样表面显露出滑移台阶，而滑移台阶是原子间距的整数倍，是不连续。
因此，滑移线的物理意义是金属塑性变形时，发生晶体滑移的可能地带。
只有特定的晶面和晶向的切应力达到金属的临界屈服切应力时才会使晶体产生在的滑移变形。
滑移理论法是一种图形绘制与数值计算相结合的方法，即根据平面应变问题滑移线场的性质绘出滑移线场，再根据精确平衡微分方程和精确塑性条件建立汉盖（Hencky ）应力方程，求得理想刚塑性材料平面应变问题变形区内应力分布以及变形力的一种方法。
§8. 2 汉盖（Hencky ）应力方程——滑移线的沿线力学方程本节讨论，若知道塑性流动平面内的滑移线场，如何确定场内任意点的应力值？由平面应变问题的微分平衡方程0=∂∂+∂∂yx yx x τσ 0=∂∂+∂∂y x yxyστ将式（8-3）代入上式，得02cos 22sin 202sin 22cos 2=∂Φ∂Φ-∂Φ∂Φ+∂∂=∂Φ∂Φ+∂Φ∂Φ+∂∂yk x k y p y k x k x p （8-5） 上式为只含两个未知数（p 、Φ）的方程组，按理可以求解。
但是由于是一个偏微分方程组，直接求解仍然困难。
比较简单的求解方法是沿滑移线积分进行求解。
为此，需将式（8-5）变换成以正交曲线坐标α、β为参数表达形式。
现设直角坐标系x-y 的原点与正交曲线坐标系α、β的原点相重合。
α线上P 点的切线与ox 轴的倾角为Φ，则过P 点的β线切线与ox 轴的倾角为Φ+=2/πθ。
将式（8-5）第一式乘以cos Φ，第二式乘以cos Φ，然后两相加，经整理后得0)sin (cos 2)sin (cos =∂Φ∂Φ+∂Φ∂Φ+∂∂Φ+∂∂Φyx k y p x p由方向导数公式 yf x f f ∂∂Φ+∂∂Φ=∂∂sin cos α知，上式可变换成沿α线的微分方程 02=∂Φ∂+∂∂ααk p 或0)2(=Φ+∂∂k p α（8-6a ） 同理，将式（8-5）第一式乘以sin Φ，第二式乘以cos Φ，然后两式相减，经整理后，得：0)cos (sin 2)cos (sin =∂Φ∂Φ+∂Φ∂Φ-∂∂Φ-∂∂Φyx k y p x p 根据方向导数公式，得沿β线的微分方程02=∂Φ∂-∂∂ββk p 或0)2(=Φ-∂∂k p β（8-6b ） 将式（8-6a ）沿某一α线积分，则得)(21βC k p =Φ+因为沿α线族中的某一条滑移线移动时，β坐标为定值，因此积分常数C 1（β）为常数，即沿某一α线积分，得到==Φ+=Φ+)(221βC k p k p b b a a 常数或得关系式)(2a b b a k p p Φ-Φ=- （8-7a ）同理，沿某一β线积分，则得)(22αC k p =Φ-得==Φ-=Φ-)(222αC k p k p b b a a 常数或得关系式)(2b a b a k p p Φ-Φ=- （8-7b ）上式还表达成ab ab k p ∆Φ±=∆2 对β线取“+”号对α线取“-”号 （8-8） 式中，b a ab p p p -=∆b a ab Φ-Φ=∆Φ上式表明，沿滑移线的静水压力差（ab p ∆）与滑移线上相应的倾角差（ab ∆Φ）成正比。
故式（8-8）表明了滑移线的沿线性质。
式（8-7）或（8-8）为1923年由Hencky 导出，称为汉盖应力方程。
由于式（8-6）是根据微分平衡方程和塑性条件而导出的，因此，汉盖应力方程不仅体现了微分平衡方程，同时也满足了塑性条件方程。
根据以上分析，对k 为定值的理想刚塑性材料，如给定了滑移线场，则滑移线上的Φ角便是确定的。
根据边界应力条件，确定边界上的Φo 与p o 值后，按式（8-8）便可计算出该滑移线场内上任意一点的p 值，进而按式（8-3）求出该点的x σ、y σ和xy τ。
依此逐渐求得整个塑性区内各点的应力值。
现在的问题是如何绘制出变形区的滑移线场，这就需要进一步了解滑移线的几何性质。
图8-3 证明Hencky 第一定理的两对滑移线§8. 3 滑移线的几何性质一、汉盖第一定理同族的两条滑移线（如1α和2α线）与加族任意一条滑移线（如1β或2β）相交两点的倾角差φ∆和静水压力变化量p ∆均保持不变。
证明：如图8-3所示，两对α、β线相交构成曲线四边形ABCD 。
按汉盖应力方程式（8-7），有沿α1线从点A →点B 。
B B A A k p k p Φ+=Φ+22再沿2β线从点B →C 点c c B B k p k p Φ-=Φ-22于是，得沿路径A →B →C 和静水压力差)2(2B C A A C k P P Φ-Φ+Φ=- （a ）同理，沿1β线从点A →点D 和沿2α线从点D →点C 的路径，得)2(2C A D A C k P P Φ-Φ-Φ=- （b ）由式（a ）和式（b ），得A DBC Φ-Φ=Φ-Φ （8-9a ）由理，可证得 A D B C p p p p -=- （8-9b ） 式（8-9）叫汉盖第一定理，它表明了同族的两条滑移线的有关特性，常称滑移线的跨线定理。
由汉盖第一定理，可知滑移线场有以下几种简单的情况：（1）同族滑移线中有一条为直线的话，则这族滑移线的其他各条滑移线必然全是直线。
由于直线滑移线的倾角差为零，所以直线滑移线上的静水压力保持恒定。
图8-4 常见的简单滑移线场a ）正交直线场 b)有心扇形场 c ）无心扇形场（2）若一族滑移线为直线，则与之正交的另一族滑移线或为直线（见图8-4a ），或为曲线（如图8-4b 、c ）。
图8-4a 所示的滑移线场由两组正交的平行直线构成，叫直线场。
由于直线上任意点的Φ角和静水压力p 值均相同，所以各点的应力分量x σ、y σ和xy τ也是相等的，故直线场即为均匀应力场。
图8-4b 所示的滑移线场由一族汇集于一点的辐射线，和与之正交的另一族为同心圆弧所构成，叫有心扇形场。