输出牛制作要点解析
输出牛制作要点解析怎样鉴别输出牛的工艺好坏？测电阻、电感、漏电感、分布电容的一致性是方法之一，更重要的是初次级直流电阻及交流阻抗折算的一致性。
这是一个永远都谈不完的话题——输出牛制作。
我个人认为一个合格的输出牛在机器上应该有一个良好的开环特性，那些主要靠负反馈得来的好声谈不上是好作品（不排斥负反馈的正面效益）。
所以2A3、300B等低内阻直热三极管作单端牛，制作者往往都很慎重，因为做这类机器的人都不希望用负反馈，此时输出牛的好坏很容易被耳朵察觉，这也是此类牛价格高的一个原因。
好的输出牛要有一个好的绕制工艺作基础，这毋庸置疑。
可是一般的烧友如何看出工艺好坏呢？其好坏不能只从外观漂不漂亮来鉴别。
测电阻、电感、漏电感、分布电容的一致性是方法之一，更重要的是初次级直流电阻及交流阻抗折算的一致性。
这是检验制作者有无过硬的本领或认真负责精神的极佳手段，那些对音箱阻尼欠佳的牛大凡都是过不了这关。
输出牛人们往往对单端机的力度以及优良的瞬态不敢奢望，这主要还是牛的问题，其次是电源供给的问题，尤其是低频的解析力和柔顺度不能很好的兼顾。
解析力主要是频响和阻尼的问题，而柔顺度则是波形失真问题了，所以关键还是输出牛的责任。
下面我们就来详细谈谈输出牛的几个制作问题。
输出牛的电感与漏电感理论上说电感越大越好，漏电感越小越好。
增大电感无非是加大铁芯，增加绕线圈数，提高铁芯的导磁力。
但大铁芯和圈数多又加大了分布电容，所以是一对矛盾。
问题是我们在设计输出时，要正确考虑所需的电感量，例如2A3、300B等低内阻直热三极管单端牛，往往作15H左右初级电感量其低频响应就已经很好了，过分追求电感量实无多大意义。
线圈关于漏电感倒是要好好去思考，对于全频单元要简化输出牛绕制工艺的话，可根据单元的自身电感设计对应高频响应所需的漏电感。
这样考虑往往漏电感较大，绕制好操作，但此牛的通用性不强。
理想的还是漏电感越小越好，如果漏电感设计不当，其与喇叭音圈电感相互作用，会造成高频过分犀利，削弱了低频的听感。
对于一般情况（包括多单元音箱）如果输出牛漏电感大的话，可用负反馈或次级接电阻校正，当然我们还是希望漏电感越小越好。
小的漏电感必须要精湛的设计和绕制工艺，它需要初次级线圈截面对合良好，窗高要尽量利用，气隙不要过大。
输出牛的分布电容关于分布电容当然是越小越好了，绕牛时主要是初级线圈自身分布电容的控制，因为初级线圈的圈数多分布电容大。
我的主张是绕牛要分层垫纸，一则好排线，二来减小分布电容。
绕线要采取Z字型绕法，此绕法可将初级分布电容减少到S型绕法的1/3，可见其效果相当可观。
另外绝缘纸的品质也很重要，我曾试验过用特富龙，但它太滑排线的难度太大失败了，他日如果有机会能试验一下杜邦绝缘纸就好了。
绝缘纸初次级绕组的布置这就是通常所说的分层分段问题。
一般情况下分段用M6型布置就很好了，所有绕组要求尽量等宽，同侧绕组要求绝对等宽，能用细线不用粗线，次级要尽量用多线绕制。
从积肤效应看细线要好于粗线，从线材质量看细线在拉制时要求的铜材杂质要少，不易作假（猜测）。
选择线径时不能想当然，一定要反复计算和验证。
铁芯的选用从高频的角度，铁芯片需要薄一点的好，一般不要大于0.35的片厚。
从初始导磁率和低频失真的角度看，退火片要好一些。
另外，冲好的硅钢片最好放置时间长一些再用，装片时不要挤压得太紧，紧固铁芯的螺杆也不要拧得太紧，这关系到低频失真的问题。
螺杆与铁芯之间要绝缘以减小损耗。
退火片的毛刺要少得多，对减小高频损耗有利。
铁芯输出牛的抽头我个人不赞成多抽头多用途，辅助的抽头往往在阻抗上很难匹配，做机器时会难以达到你预想的声音，甚至造成意外的失真。
输出牛的动态我个人认为这个问题是输出牛的核心问题，也是一个极为关键的问题。
一个输出牛在理想的频响下到底有多大的输出功率？反过来说在最大不失真功率时频率响应如何？一个设计者在初始设计时能把这个问题搞清楚我想可能就是一个“合格”的设计者。
EI铁芯首先，我们要明确一个常见的问题，即我们通常在测试一个输出牛的初级电感时，有人测的数值大，有人测的数值却要小。
那到底谁的正确呢？是不是电感表有问题？其实，输出变压器的电感是随着你加上的励磁功率而变化着的，通常电感表所测量的数值几乎是矽钢片在初始导磁率时初级的电感量。
此时的电感量只能满足最小音乐信号时的低频失真要求。
而随着音乐信号动态的增大，对电感量的需求也会增大。
输出牛的瞬时响应大凡我们在听音乐时，常常会评论一部机器或一个系统发生的声音有慢或快之分，实际上音乐播放的时间是不会变的，只是人耳所感受音乐动态变化（即瞬态）不同而造成的。
就胆机而言，输出牛的瞬间响应能力是关系音乐快慢感觉的关键部位。
输出变压器的瞬时响应能力主要是指，变压器次级线圈电压建起的过程长短，次级电压建起时间短则瞬时响应能力强，反之则瞬态差。
因此我们在设计变压器时要充分考虑实际聆听的需要。
次级线圈电压建起的时间主要涉及，变压器的漏电感、线圈电阻、功率级输出内阻和所接音箱分频器的电容量等参数。
其中前三项参数是我们设计时可以控制的，而音箱分频器的电容量则是未知的。
功率级内阻小有利于变压器的理想设计。
这也是低内阻三级管好声的原因之一。
变压器当变压器设计时以不考虑次级所接电容器大小的方向时，其线圈电阻和漏电感便为设计瞬时响应时间长短的主要依据了。
此二项数据主要是涉及变压器的电路衰减量，衰减小则瞬变好，衰减大则瞬变差。
但衰减量不能过小，过小则电压反应有过冲现象，反应在变压器方波测试时前端有“振铃现象”，衰减量过大则方波测试时前端有“爬坡现象”。
所以说一个合格的输出牛在满功率输出时，其最大的电感量应该能满足最大音乐动态的要求，这样在满功率输出时低频失真才能符合最初的设计要求。
其实同样的道理，输出变压器的漏电感也是在随着音乐动态变化而不断变化，高频相应也随着变化而衰减。
什么样的变压器最好环型、EI型、R型、C型几种电源变压器哪一种最好？变压器中的硅钢片材料有什么讲究？读完本文的变压器五问，希望对各位烧友有所启发。
这是我和太原声达机电研究所的陈瑞明一次谈话整理，希望对发烧友理解音响用变压器有帮助，观点不一定都对，仅供参考。
一、变压器的制作中，线圈的机器绕制和手工绕制各有什么优缺点？机器绕制变压器的优点是效率高且外观成形漂亮，但绕制高个子小洞眼的环型变压器却比较麻烦，而且在绝缘处理工艺的可靠性方面反不如手工绕制到位。
手工绕制可以将变压器的漏磁做得非常小，其在绕制过程中能针对线圈匝数的布局随时予以调整，所以真正的Hi–END变压器一定是纯手工绕制，纯手工绕制的唯一缺点是效率低、速度慢。
变压器二、环型、EI型、R型、C型几种电源变压器哪一种最好？它们各有其优缺点而不存在谁最好之说，所以严格来讲哪一种变压器都可以做得最好。
从结构上来讲，环型能够做到漏磁最小，但声音听感方面EI型则可以把中频密度感做得更好一些。
单就磁饱和而言，EI型要比环型强，但在效率上则环型又优于EI型。
尽管如此，其问题的关键还是在于你能不能扬长避短而将它们各自的优点充分发挥出来，而这才是做好变压器的最根本。
目前的进口放大器中，环型变压器的应用仍然是主流，这基本说明了一个问题。
发烧友对变压器的评价要客观公正，你不能拿一个没做好的东西作参考而说它不好。
有人说环型变压器容易磁饱和，那你为什么不去想办法把它做到不容易磁饱和？而原本通过技术手段是可以做到这一点的。
不下足功夫或者一味地为了省成本，那它当然就容易磁饱和了。
同理，只要你认真制作，EI型变压器的效率也是能做到很高的。
环型变压器变压器的品质好坏对声音的影响很大，因为变压器的传输能量与铁芯、线圈密切关联，其传递速率对声音的影响起决定性作用。
像EI型变压器，人们通常觉得它的中频比较厚，高频则比较纤细，为什么呢？因为它的传输速度相对比较慢。
而环型呢？低频比较猛，中高频则又稍弱一点，为什么？因为它传输速度比较快，但是如果通过有效的结构改变，你就可以把环型和EI型都做得非常完美，所以关键还是要看你怎么做。
不过至少可以肯定一点的是，R型变压器不是太容易做好。
用它来做小电流的前级功放和CD唱机电源还可以，如果用来做后级功放的电源，则有比较严重的缺陷。
因为R型变压器本身的结构形式不太容易改变，而环型和EI型则相对容易通过改变结构来达到靓声目的。
采用R型变压器制作的功率放大器电源，通常声音很板结而匮乏灵气，低频往往没有弹跳力而显得较硬。
EI型变压器三、变压器铁芯的硅钢片含硅量越大就越好吗？未见得，矽钢片含硅量的大小对变压器的质量影响不是很大，而有取向和无取向则和铁芯的型号有关系。
其次，既使是同样型号的铁芯如果你工艺处理不好，那品质差别也是很大的，其差别有时甚至高达百分之四五十。
好的铁芯而同样的材料其热处理和线卷绕制工艺十分关键，良好的热处理只需很小的10mA激磁电流就能达到15000高斯，而不好的热处理则可能要50mA的激磁电流才能达到相应的15000高斯，这二者之间的悬殊差别是很大的。
从职业的角度来判断铁芯的好与不好，主要是通过激磁电流、铁损耗、饱和参数几项指标来进行综合性评价。
R型变压器四、环型变压器的带式硅钢片若采用了拼接工艺，是不是就意味着品质肯定不好？还不能一概而论，但是拼接的断位头不易太多，因为多一个断位就多了一个漏磁点，所以接头点最好不要超过2–3个。
制作工艺上凡断头拼接均要予先经过酸洗处理，但制造高档音响器材的环型变压器，严格来讲还是采用无拼接的矽钢片为最好，其工艺质量会更有保障。
C型变压器五、变压器中的硅钢片材料有什么讲究？由于硅钢在交变磁场中的损耗很小，所以变压器主要都是采用硅钢片来作磁性材料。
硅钢片可分为热轧和冷轧两类，冷轧硅钢带由于具有较高的导磁系数和较低的损耗，因此用来制作变压器具有体积小、重量轻、效率高的优势。
热轧硅钢带的性能则略逊色于冷轧硅钢带。
普通的EI型变压器是将硅钢板冲制成0．35–0．5mm厚的E型和I型片子，经过热处理后再插入绕组线包内，这类铁芯以使用热轧硅钢片居多（含硅量很高的优质硅钢片型号为D41、D42、D43、D301）。
环型和C型变压器的铁芯则是采用冷轧硅钢带经卷绕而成形，其中C型变压器系经热处理浸漆后再切开制成。
硅钢片变压器的漏电感是由未穿过初、次级线圈的磁通产生的，这些磁通穿过空气而自成闭合磁路。
增强变压器变压器初、次级间的耦合密度可以减小漏感。
良好的变压器其漏感应不超过初级线圈电感的1／100，高保真Hi–Fi用的胆机输出变压器则不应超过1／500。
判断音响用变压器硅钢片质量高低的重要参数之一是硅钢片的最大磁力线密度。
常用的几种优质硅钢片型号如下∶D41–D42，最大磁力线密度（单位–GS高斯）10000–12000GS；D43，最大磁力线密度11000–12000GS；D301，最大磁力线密度12000–14000GS。
输出变压器的绕制(单端)
2
二:初级绕组匝数:600*初级电感量开平方值; 三:绕组漆包线直径:按照电流密度计算,通常取值 2.5A;或电流值开平方后*0.7;而电流值 取之屏极工作电流值. 四:次级匝数计算:
先计算初级与次级之间的匝数比值:公式 初级阻抗*0.85 系数/次级阻抗)开平方得数即为
匝数比. 将初级绕制匝数/匝数比=次级匝数. 先计算出阻抗比.然后通过阻抗比,才能计算出初级与 次级的匝数比
关于输出变压器的绕制（单端）摘至中国音响论坛 一般业余绕制输出变压器不必过多注重理论参数和公式计算，但有三项指标必须重视：1. 输出变压器阻抗。2.尽量大的电感量。3 尽量小的分布电容。 对于输出变压器阻抗，理论上讲即变压器阻抗必须和功放管内阻一致，这样才能达到该功放 管的最大设计功率，但实际制作胆机时，往往为了最佳音质而舍弃最佳功率，因而一般都取 变压器阻抗远大于胆管内阻。以 805 管为例，本人一般设计变压器时都取其胆内阻的 3－5 倍，因为有如此大的余量，所以只要按原设计者提供的数据绕制，一般都不会有什么问题。 尽量大的电感量和尽量小的分布电容，电感量大则低频好，分布电容小则高频好，但这本身 就是一对矛盾，因为要电感量大则分布电容必然也大，要分布电容小则电感量也必然会小， 如何解决这一对矛盾，既要电感量大，以保持低频好，又要分布电容小以保持好的高频，这 就是我们绕制输出变压器以保证音质的关键所在。如何解决好这一对矛盾呢？下面详细谈谈 个人的制作体会，不对之处请大家讨论。 1.为保证有尽量大的电感量，一定要选择大规格的铁芯，只有大规格铁芯才是大电感量的重 要保证，市售成品机往往低频下潜不深、缺乏弹性、没有冲击力，速度慢的重要因素都在其 为节约成本选用铁芯太小所致，尤其是单端机，因为要流气缝，铁芯规格小了肯定是不行的， 本人用于 10－20W 的小功率单端机的输出牛铁芯决不会小于舌宽 35mm，叠厚不得小于 65mm， 即 35×65 以上。而大功率单端机的输出牛一般都用舌宽 41mm，叠厚 75mm，也就是 41×75 以上，以保证该输出牛有足够的电感量，从而保证低频有很好的下潜，弹性和速度。
输出牛制作要点解析
输出牛制作要点解析怎样鉴别输出牛的工艺好坏？测电阻、电感、漏电感、分布电容的一致性是方法之一，更重要的是初次级直流电阻及交流阻抗折算的一致性。
这是一个永远都谈不完的话题——输出牛制作。
我个人认为一个合格的输出牛在机器上应该有一个良好的开环特性，那些主要靠负反馈得来的好声谈不上是好作品（不排斥负反馈的正面效益）。
所以2A3、300B等低阻直热三极管作单端牛，制作者往往都很慎重，因为做这类机器的人都不希望用负反馈，此时输出牛的好坏很容易被耳朵察觉，这也是此类牛价格高的一个原因。
好的输出牛要有一个好的绕制工艺作基础，这毋庸置疑。
可是一般的烧友如何看出工艺好坏呢？其好坏不能只从外观漂不漂亮来鉴别。
测电阻、电感、漏电感、分布电容的一致性是方法之一，更重要的是初次级直流电阻及交流阻抗折算的一致性。
这是检验制作者有无过硬的本领或认真负责精神的极佳手段，那些对音箱阻尼欠佳的牛大凡都是过不了这关。
输出牛人们往往对单端机的力度以及优良的瞬态不敢奢望，这主要还是牛的问题，其次是电源供给的问题，尤其是低频的解析力和柔顺度不能很好的兼顾。
解析力主要是频响和阻尼的问题，而柔顺度则是波形失真问题了，所以关键还是输出牛的责任。
下面我们就来详细谈谈输出牛的几个制作问题。
输出牛的电感与漏电感理论上说电感越大越好，漏电感越小越好。
增大电感无非是加大铁芯，增加绕线圈数，提高铁芯的导磁力。
但大铁芯和圈数多又加大了分布电容，所以是一对矛盾。
问题是我们在设计输出时，要正确考虑所需的电感量，例如2A3、300B等低阻直热三极管单端牛，往往作15H左右初级电感量其低频响应就已经很好了，过分追求电感量实无多大意义。
线圈关于漏电感倒是要好好去思考，对于全频单元要简化输出牛绕制工艺的话，可根据单元的自身电感设计对应高频响应所需的漏电感。
这样考虑往往漏电感较大，绕制好操作，但此牛的通用性不强。
理想的还是漏电感越小越好，如果漏电感设计不当，其与喇叭音圈电感相互作用，会造成高频过分犀利，削弱了低频的听感。
常用胆机电源牛制作数据
常用胆机电源牛制作数据：舌宽25 叠厚40 240V 0。
2A 6。
3V 2A初级用0.35线绕825T，次级高压用0.31的线绕900T，6.3V灯丝1.0线25T 2组舌宽25 叠厚45 或舌宽28 叠厚42 280V 0。
2A 6。
3V 1A X2 5V 2A220V0.37线748T 高压6.3V1A 2组0.72线23T 2组5V2A1.0线18T 1组舌宽25 叠厚45 230V170MA一组，作桥式整流！6.3V1A 6.3V2A初级0.37线900T,230V/0.27线990T,6.3V/0.72线径/27T,6.3V/1.0线/27T,以上总容量60VA,170毫安整流以后最大输出140毫安左右240—0—240V 6.3V 2A 6.3V 1A初级220V用0.35线径220X3.57=785T 次级240X2用0.16线径480X3.75=1800T中心抽头舌宽32.叠厚45 280—0—280 5V 3A 6。
3V 2A 2。
5V 2。
5A初级235V0.55线600T，572T抽头220V，高压0.27线1512T 756T处中心抽头，5V3A1.2线14T，，舌宽32 叠厚50 250—0—250 0。
2A 6。
3 V 2A X 2 5V 2A初级220V/0.55/572T，次级高压0.31/1350T在675T中心抽头，6.3V 2A 1.0线17T 2组，5V 2A 1.0线14 T1组舌宽32 叠厚50 285V－250V－0－250V－285V 5V3A 6.3V2A 3.15V－0－3.15V1A初级0.55/666T，285V*2组用0.29线1796T的中心抽头250V*2组1576T的中心抽头6.3V 1.0线20T 5V3A 1.2线16T 3.15V*2 0.72线20T中心抽头舌宽32 叠厚50 280—0—280 0.2A 6.3V 3A X 2 5V 3A初级0.41/638T，次级高压，，还有空余窗口面积，可以加绕6.3V3A1组，5V3A1组（1.23/15T）次级280－0－280，0.15A。
更适合业余制作的输出牛三夹三绕法。
更适合业余制作的输出⽜三夹三绕法。
帮坛⾥朋友做了⼀对76X40的⼩⽜，阻抗是5000：8.很常⽤，可以配合6P6P ，6P1，6P14等常⽤管使⽤。
76铁芯的⾻架框⽐较窄，⽆法完成更多的夹层绕法，权衡⼯艺难度和指标，最后把四夹三简化成三夹三。
最终实测效果很好，也易于业余情况下制作。
⽅便绕制，初级不⽤层层垫纸，也不⽤Z字过线，平绕即可。
初级次级直接垫⼀层0.08mm绝缘纸。
铁芯间隙也是0.08毫⽶绝缘纸，绝缘纸只垫在中⼼柱的位置。
绕法如下：
有很多出⼊门的朋友表⽰看不懂绕组结构图，我已经尽量画的通俗易懂了，实在不懂的，仔细琢磨琢磨，书读百遍其义⾃见。
三个完全相同的次级夹在初级之间，所有的0 ，所有的4，所有的8 在最后接在⼀起。
制成之后，吸取上次经验，只把铁芯四⾯刷绝缘漆，线包不浸漆。
顺便尝试⼀下焊盘⼯艺
成品：
简单测试⼀下，
100HZ时电感22H左右。
1KHZ时的漏感9mH左右
10KHZ时的漏感，6mH左右
频响测试很好，20~30KHZ-0.3DB
测试时，信号源假定内阻1.5K。
胆声醇厚的秘密在输出牛
胆声醇厚的秘密在输出牛胆坛发了个长贴，在老家自然也得发个。
大家看看哈。
以下是我在《什么样指标的输出牛能出好声音？》一帖里面的回帖。
比较长，所以我单独出一帖，又增加了些内容。
下面语气说得比较肯定，看起来比较自大（人性的弱点），大家看的时候加点盐，因为我觉得是对的东西你不一定觉得对，写这文的是真实的我。
我写出来是希望对大家有帮助，你觉得不对的大可一笑置之。
谦逊很重要，谦逊就知道自己知道得不多，知道三人行必有我师，就能够从别人那里学到东西。
指出胆机好声的秘密在输出牛的，不止一个人，胆坛上就有。
国外更多。
90年代就有德国人Prichard申请了发明专利，模拟胆机输出牛。
可惜他的方法不对，效果不好。
可是输出牛是如何做到好声的，它对声音有什么样的修饰作用，我之前还没人做过。
我说这个不是随便说的，我略读过的专利书至少有上千件（定义为看过摘要、附图，都是关键字搜索后读的），粗读过的有上百（定义为看过摘要、看过附图、翻阅过内容），精读过的（定义为逐字逐句研究）有十多，范围涵盖喇叭、胆机电路。
我在某大学的电脑里有帐号，专业文献（例如IEEE期刊）什么的也都能查阅。
下文我有指出胆坛某些创新不是首创，也都是有根据的，知道哪里出现过。
人听到的是喇叭发出的声音，不是功放发出的声音。
功放输出的功率信号，必须通过喇叭发声。
喇叭有个特点:有有限的最大行程。
超过最大行程，那就拍边。
即使还没有拍边的时候，行程过大，也有失真，因为超出了磁隙里面磁力的线性范围。
高频信号行程小，低频信号行程大。
石机低频频响好，CD机信号低频好；他们加在一起的效果是喇叭经常被驱动到行程很大（失真很大）的地位。
胆机如果低频好、大环负反馈多，效果是和石机一样。
反馈用得少可能还可以。
以前研究胆声的人没有发现问题，我想他们主要是用耳机进行听感研究。
因为耳机没什么行程问题，发现不了石机的不足。
要解决这个问题，比较天真的办法是消减低频。
比较高级的办法是，如果低频信号不太强，那么就不消减低频。
推挽输出牛的业余制作[1]
![推挽输出牛的业余制作[1]](https://360docs-1393072327.cos.ap-beijing.myqcloud.com/53a5030b581b6bd97f19ea57.webp)
网上找的的，不错。
这是本同学针对初入胆途同学而写的第4个有关胆机牛业余制作的帖子，前3帖发表后，有不少同学通过站内短信，要求介绍推挽输出牛的制作和代工制牛，在此本人特别声明，本同学做牛多为装机自用，不作商业用途，写制牛的帖子意在引导初入胆途的同学提高爱胆的兴趣和制作胆机的信心，亦不为自己做的牛作任何宣传推广。
本人在初中物理老师的引导下（本同学正规学历也就是初中），爱上了胆机，断断续续玩了30多年，也算是一种嗜好吧！感觉玩胆机，赏音乐，品清茶，酌小酒乃是人生的一大乐趣，远比同辈人热衷于筑方城和小一辈迷恋网游要有意义一些。
通过对胆机的把玩和对音乐的鉴赏，你可以掌握相应门类学科的技艺和提高自身文化艺术的修养，成年人可以多几分底蕴，年轻人可以少一些浮躁。
对于新入胆途的同好，特别是对还是学生同好，总想为他们做些什么。
对于还在追赶时尚的追星族，我只想告诉他们，音响并不只是mp3，音乐也并不只有周杰伦&蔡依林。
同时希望胆坛前辈和大侠对胆途新人多给予一些关怀和鼓励（善意的评判也是另一种关怀），也希望把玩胆心得和经验介绍给他们，有他们才有胆艺的将来。
新人也必须虚心学习，善于思考，勤于实践。
共同为繁荣胆艺文化尽一些绵薄之力。
推挽牛的简单设计：因好友的委托，要我帮其装一只20W以上的推挽机，参考机是斯巴克的MT-35,并且特别要求胆牛全部自制，可能是出于成本和质量的折中考虑。
于是就设定采用与MT-35同样的电路程式装一台，用EL34超线性推挽输出。
查相关资料后，当超线性抽头在43%位置，屏压430V，P —P阻抗6000欧姆时，输出34W，失真2.5%，与MT - 35的技术指标相当，于是按35W /6K设计输出牛。
对于输出牛的设计有多种方法，如果完全按有关书本的公式设计，整个过程比较麻烦，更有些设计公式非常夸张，很难实现设计的结果，故本人在制牛时一般会按设计电牛的方式来设计输出牛的参数，并根据用管的不同作出相应的工艺调整，这样整个设计过程非常简单（只需要熟练掌握欧姆定律和电牛T/V计算就可以进行设计），其结果虽然不是最好，但也足以满足一般以上的要求。
关于输出变压器的绕制
关于输出变压器的绕制（单端）一、输出牛电感量的计算：——一般设计变压器时都取其胆内阻的3－5倍——是频响的下限M= 是下限频率相对应于中频的滚降，一般取2~3db时，M约为二、初级匝数L1B= 取决于磁通量是变压器的磁路长，是变压器的铁芯截面积三、次级阻抗与匝数L2输出变压器的简易设计胆机输出牛的快速设计设计胆机的输出变压器的资料已经不少，本文结合自己近期要制作的4P1S牛输出耳放，对如何抓住要点进行快速设计作一探讨，以供大家参考并期望抛砖引玉：输出变压器的设计要点：负载阻抗初级电感铁芯截面绕组参数绕制工艺具备了这五个要点，就可以刻画出一头输出牛的基本“脾气”了。
一、负载阻抗很多常用的电子管都可以从厂家的技术参数中查到推荐的典型应用阻抗值，但是往往DIYER 要做的电路不一定都是所谓的“典型应用”，用胆管做耳放就是一个明显的例子。
所以从电子管的特性曲线上去寻求一个符合自己特定应用条件负载阻抗，才是正途。
图一是4P1S的特性曲线图，为了求得最佳的负载阻抗，我们选择了图上过ABC三点的负载线，负载线确定的原则是：尽可能地利用最大屏耗允许线（图中往下弯的那条曲线）下的有效面积，这样才能发挥管子的最大潜力。
图中A点是栅偏压为0的点，在这里达到了屏流的上限（横坐标：Imax=73mA），同时也是屏压的下限（纵坐标：Umin=75V）;B点是我们的静态工作点，无信号时管子的屏流I0=40mA，屏压为170V;C点是屏压的上限：265V同时也是屏流的下限:3mA.通过这些数据，我们就可以计算出对应于这条负载线的输出阻抗：Rp=(Umax-Umin)/(Imax-Imin)=(265-75)/(0.073-0.003)=2714取：2700（欧姆）二、初级电感Lp=Rp/6.28*f0*根号M2-1其中，f0是我们设计的下限频率，这里取20Hz;M2(2表示是M的平方,下同，在这里写公式真费劲！)，M是该下限频率相对应于中频的滚降，通常取2－3(db)；我们取3（实践证明：输出变压器的低端滚降并非越小越好，电感过大将会使得分布电容难以控制，从而成为高频响应的“瓶颈”）。
胆机输出牛的快速设计
结束
以上的计算，采用了不少的经验公式，只是给大家提供一个快速进入角色的途径，变压器绕制好了还要通过频响、功率等指标测试，然后上机试听，如果不满意还要反复修改，才能达到靓声的目的。总之，输出变压器的绕制，是一门实践性很强的手艺，只有通过反复试验，才能成为“驯牛”高手
Lp = 2700/6.28*20*2.828 = 7.6（H） 取：8(H)
三、铁芯截面
Sc = 300Lp*I02 ＝ 300*8*0.0016 = 3.84 (CM2)
取：5.32 (CM2)
我们从标准的1.9CM舌宽的硅钢片中选取叠厚为2.8CM的标准值：1.9*2.8 = 5.32 (CM2)，这样就有比较大的富裕度了。请注意：以上经验公式的系数300是按国产硅钢片的导磁率求得的，如果用新日铁Z11这样的高导磁率片子又会如何呢？这没关系，只能说明我们留有的富裕度更大，对于单端出牛来说，是求之不得的。
图一是4P1S的特性曲线图，为了求得最佳的负载阻抗，我们选择了图上过ABC三点的负载线，负载线确定的原则是：尽可能地利用最大屏耗允许线（图中往下弯的那条曲线）下的有效面积，这样才能发挥管子的最大潜力
Rp = (Umax-Umin)/(Imax-Imin) = (265-75)/(0.073-0.003) = 2714 取：2700（欧姆
其中效率在小型变压器中取：75％ ，为了后面的分三段绕制工艺，300欧绕组匝数取：1035（匝），每段345匝
初级线径：Dp = 0.75根号I0 ＝ 0.75*0.2 ＝0.15 (mm)
次级线径：Ds(8欧)＝ Dp（8）/根号（Ns(8)/Np= 0.15/0.25 = 0.6 (mm)
二、初级电感
Lp = Rp/6.28*f0*根号M2-1
常用胆机输出牛的参数仅供参考（转）
常用胆机输出牛的参数仅供参考（转）2A3B单端的输出牛：96*40，初级0.27线2500T，分5层500T绕。
次级8欧姆1.0线140T，分4层35T夹入初级5层间，4欧姆99T抽头，铁心顺插，间隙0.12。
2A3单端牛：96的Z11新片，片厚0.35。
叠厚5CM。
初级0.25，次级0.86 Z11用骨架初级2500T分5个500T绕。
次级8欧姆148T分4层37T夹入初级，4欧姆抽头在102T处，铁心间隙0.2。
300B单端牛：输出阻抗3.5K/4/8欧姆，铁心用EI96，叠厚50，初级用0.27线绕2700T，分5层绕，每层540T。
次级8欧姆用0.51线140T，共4个140T夹入初级然后并联起来，4欧姆在99T处抽头，也是4个头并联，注意次级4个140T的准确，不要一层141T或139T的情况出现，铁心顺插，间隙0.2。
6P3P单端：3.5K输出牛参数输出牛铁心选EI960.35矽钢片，叠厚50初级线径0.25处即线2960T，分5个592T绕次级8欧姆0.88线168T，4欧姆120T处抽头，分4个42T夹入初级5层间，铁心间隙0.2KT66单端输出牛：舌宽28的EI86型铁心（旧的）曡厚可以用到5CM以内抗阻3.5K次级4欧8欧。
初级0.23线2500T，分4层625T绕次级8欧姆0.53线130T，4欧姆92T抽头，分3次绕夹入初级间，然后并连起来（每层都130T），铁心顺插，间隙0.26P14推挽牛：舌宽25.4MM 叠厚42MM，手上有0.19和0.62的线，阻抗9K：8 。
初级0.19线2800T，1400T抽头为B ，分4段绕，每段700T。
次级8欧姆0.62双线并绕96T，4欧姆68T抽头。
6P1单端牛：66的片子叠厚42MM 阻抗是5K，可以用在6P14或者6V6。
初级用0.17线绕3300T，分成5个660T绕。
次级8欧姆0.67线143T，分4层36T夹入初级，铁心顺插，间隙0.12。
输出牛的好坏
输出牛的好坏这是一个永远都谈不完的话题. 我个人认为一个合格的输出牛, 在机器上因该有一个良好的开环特性, 哪些主要靠负反馈得来的好声, 谈不上是好作品(不排斥负反馈的正面效益). 所以为2A3,300B等低内阻直热三极管作单端牛, 制作者往往都很慎重, 因为作这类机器人们都不希望用负反馈, 此时输出牛的好坏很容易被耳朵察觉. 这也是此类牛价格高的一个原因.好的输出牛要有一个好的绕制工艺作基础不会有人怀疑, 可是一般的烧友是看不出工艺好坏的, 工艺好坏不能只从外观漂不漂亮来鉴别. 测电阻,电感,漏电感,分布电容的一致性是方法之一, 更重要的是初次级直流电阻及交流阻抗折算的一致性这是检验制作者有无过硬的本领或认真负责精神的极佳手段. 那些对音箱阻尼欠佳的牛大凡都是这一关过不了.人们往往对单端机的力度以及优良的瞬态不敢奢望, 这主要还是牛的问题, 其次是电源供给的问题. 尤其是低频的解析力和柔顺度不能很好的兼顾, 解析力主要是频响和阻尼的问题, 而柔顺度则是波形失真问题了.关键还是输出牛的责任!!输出牛的电感与漏电感理论上说电感越大越好，漏电感越小越好。
增大电感无非是加大铁芯，增加绕线圈数，提高铁芯的导磁力。
但大铁芯和圈数多又加大了分布电容，所以是一对矛盾。
问题是我们在设计输出时，要正确考虑所需的电感量，例如2A3,300B等低内阻直热三极管单端牛，往往作15H左右初级电感量其低频响应就已经很好了，过分追求电感量实无多大意义。
关于漏电感到是要好好去思考，对于全频单元要简化输出牛绕制工艺的话，可根据单元的自身电感设计对应高频响应所需的漏电感。
这样考虑的话往往漏电感较大，绕制好操作，但此牛的通用性不强。
理想的还是漏电感越小越好，如果漏电感设计不当其与喇叭音圈电感相互作用，会造成高频过分犀利，削弱了低频的听感。
对于一般情况（包括多单元音箱）如果输出牛漏电感大的话，可用负反馈或次级接电阻校正，当然我们还是希望漏电感越小越好。