雨水蓄水池容积计算书
雨水调蓄池计算范文
雨水调蓄池计算范文雨水调蓄池是一种通过收集和储存雨水，用于农田灌溉、景观绿化、城市补水等的水资源利用措施。
它能够有效降低城市排水系统的负荷，减少洪水发生的可能性，同时也能够为城市提供水资源补给。
本文将对雨水调蓄池的计算进行详细介绍。
首先是容积计算。
容积是指雨水调蓄池可以储存的雨水量，它需要根据实际情况进行合理的计算。
容积计算可以按照雨水调蓄池的设计目的和使用要求进行。
1.降雨量：需要根据当地的降雨量数据来确定雨水调蓄池的储水量。
可以参考相关的气象数据或历史降雨数据来计算。
2.储水期限：需要确定雨水调蓄池的储水期限，即在多长时间内需要利用储存的雨水。
根据储水期限的不同，储水容积也会有所变化。
3.社会需求：需要根据当地的实际需求来确定雨水调蓄池的容积。
如果用于农田灌溉，需要计算农田需水量；如果用于景观绿化，需要计算绿化区域的需水量。
容积计算的公式如下：容积=降雨量×储水期限×社会需求流量计算是指雨水调蓄池接收和排出水流的能力。
它需要根据调蓄池的设计参数和流量特征来进行合理的计算。
流量计算需要考虑以下几个因素：1.雨水收集面积：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的收集面积。
收集面积越大，收集的雨水量就越多。
2.排放方式：需要确定雨水调蓄池的排放方式，即通过溢流、渗漏或抽排等方式进行排放。
不同的排放方式对流量计算有不同的影响。
3.雨水流速：需要根据实际情况确定雨水调蓄池的雨水流速。
雨水流速越大，调蓄池的流量就越大。
流量计算的公式如下：流量=雨水收集面积×雨水流速需要注意的是，在进行雨水调蓄池的计算时，还需要考虑一些其他的因素，如雨水渗透系数、土壤类型、地下水位等。
这些因素对雨水调蓄池的设计和计算也有一定的影响。
总之，对于雨水调蓄池的计算，需要综合考虑容积和流量两个方面。
通过合理计算，可以得到适合实际情况的雨水调蓄池容量和流量。
这样就能够更好地利用雨水资源，降低排水系统的负荷，提高城市水资源的利用效率。
雨水调蓄池容积计算
蓝色表格计算流程参照：/content/16/0928/12/35494618_594357346.shtml雨水调蓄池容积计算公式Q'=W/t79.030875时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.83115130125.72020940103.1853116076.44260129055.50338912043.8149716绿色区域计算流程：依据《建筑与小区雨水如图：时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.8311516076.44260129055.50338912043.814971615036.319968618031.088745921027.221887624024.242444950012.6846857 Q'=W/tW-调蓄承担的水量t-排空时间97.22222222数据中心13881.004250.0010163.0028294.000.741707.07350.001357.070.5920.59135.22排空时间考虑按照t=6h0.6为系数为调控平均值与峰值的比值蓄水池容积V（m³）171.04262.04352.37409.26375.59323.43V=max(60/1000*(Q-Q')*tm)蓄水池容积V（m³）161.5540169243.0751437314.4319892334.6617765332.2347248295.4561136204.886596495.82292378区雨水控制及利用工程技术规范》9.0.5条 手机众智版如图：V=max(60/1000*q*F*(Ψ-0.2)*tm)蓄水池容积V（m³）135.5184244212.4935087299.376625424.2408425462.0487294486.3283078503.9210408517.6085926528.7657302538.1624949538.1624949Q'=0.2qF0.2-建设项目开发前径流系数q-暴雨强度取值2年，径流时间考虑为10min~15min F-调蓄汇水面积227.48376怀来最高日降水量（mm）81(参照北京最高日水量）。
经典水池计算书
汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据：1.《给水排水工程构筑物结构设计规范》GBS0069-20022.《钢筋混凝土结构设计规范》GB50010-20023.《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为3.5m，采用筏板基础,基础板厚300mm。
由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用C25，抗渗等级采用S6。
2、池内水位H=3.5M；侧壁外4.5米厚覆土，考虑地面堆载按1米土柱取W10kN/m2考虑,基础持力层为卵石层。
3、主受力钢筋采用HRB335级,强度设计值取f y=300MPa4、土的内摩擦角Ψ=30°5、抗浮水位绝对高程：9.500。
三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重G5：5x14.6x3.5x10==2555KN池壁外侧土水侧压力qs：10x4.5xtan2(45°-30°/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积A:6.1x15.7=95.77m2池体活载Q:2.0 kN/m2总重量∑G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KNP=∑G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.7<fak=100KPa地基承载力满足要求池体净自重Gn=8591.1-718.3-2555=5322.8KN基底净反力Pn=5322.8/95.77=55.58KN/m2(作为底板计算荷载)2.池体抗浮验算:水浮力:5.5x15.1x4.5x10=3737.3KN抗浮力：8591.1-3737.3=4853.8KN抗浮系数：抗浮力/水浮力=4853.8/3737.3=1.299>1.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 31kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{39.37, 39.37} ＝ 39.37kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 5750mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 200mm （h ＝ L y / 18）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.652＝ 4.90kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.02038+0.2*0.0078)*31*3.652＝ 9.06kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.03585*31*3.652＝ -14.81kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.05518*31*3.652＝ -22.79kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.90kN·m，M xq＝ 4.90kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{6.23, 6.23} ＝ 6.23kN·mA sx＝ 142mm，a s＝ 52mm，ξ ＝ 0.024，ρ ＝ 0.10%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.051mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 9.06kN·m，M yq＝ 9.06kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{11.51, 11.51} ＝ 11.51kN·mA sy＝ 248mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.039，ρ＝ 0.16%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 400mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.084mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -14.81kN·m，M x'q＝ -14.81kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-18.8, -18.8} ＝ -18.80kN·mA sx' ＝ 410mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.065，ρ ＝ 0.26%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.138mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -22.79kN·m，M y'q＝ -22.79kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-28.94, -28.94} ＝ -28.94kN·mA sy' ＝ 560mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.102，ρ ＝ 0.41%；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.199mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 9.06kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 9.06kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 9060088/(0.87*158*565) ＝ 117N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*200 ＝ 100000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/100000 ＝ 0.00565 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) ＝ 0.108当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*158) ＝ 0.003581.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*1582/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0)] ＝ 4833.71kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 4833.71*9.06/[9.06*(2-1)+9.06] ＝ 2416.85kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00168*31*3.654/2416.85*1000 ＝ 3.8mmf / L y＝ 3.8/3650 ＝ 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 35kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{44.45, 44.45} ＝ 44.45kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.652＝ 4.46kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.652＝ 12.22kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*35*3.652＝ -17.11kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*35*3.652＝ -29.00kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 4.46kN·m，M xq＝ 4.46kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{5.66, 5.66} ＝ 5.66kN·mA sx＝ 97mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.012，ρ ＝ 0.05%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.042mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 12.22kN·m，M yq＝ 12.22kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{15.52, 15.52} ＝ 15.52kN·mA sy＝ 252mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.030，ρ＝ 0.12%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.104mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -17.11kN·m，M x'q＝ -17.11kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-21.73, -21.73} ＝ -21.73kN·mA sx' ＝ 356mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.043，ρ ＝ 0.17%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.146mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -29.00kN·m，M y'q＝ -29.00kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-36.83, -36.83} ＝ -36.83kN·mA sy' ＝ 613mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.074，ρ ＝ 0.29%；实配纵筋：Φ12@175 （A s＝ 646）；ωmax＝ 0.193mm1.4跨中挠度验算1.4.1挠度验算参数参照《建筑结构静力计算手册》表 4－36，挠度系数κ ＝ 0.00206（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k＝ 12.22kN·m按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q＝ 12.22kN·mE s＝ 200000N/mm，A s＝ 565mm，E c＝ 27871N/mm，f tk＝ 1.779N/mm1.4.2荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψσsk＝ M k / (0.87h0·A s) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk＝ 12216733/(0.87*208*565) ＝ 119N/mm矩形截面，A te＝ 0.5·b·h ＝ 0.5*1000*250 ＝ 125000mmρte＝ A s / A tk（混凝土规范式 8.1.2－4）ρte＝ 565/125000 ＝ 0.00452 ＜0.01，取ρte＝ 0.01ψ ＝ 1.1 - 0.65f tk / (ρte·σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）ψ ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01*119) ＝ 0.131当ψ ＜ 0.2 时，取ψ ＝ 0.21.4.2.2钢筋弹性模量和混凝土模量的比值：αE＝ E s / E c＝ 200000/27871 ＝ 7.18 1.4.2.3受压翼缘面积和腹板有效面积的比值γf'矩形截面，γf' ＝ 01.4.2.4纵向受拉钢筋配筋率ρ ＝ A s / (b·h0) ＝ 565/(1000*208) ＝ 0.002721.4.2.5钢筋混凝土受弯构件的短期刚度 B s按混凝土规范式 8.2.3－1 计算：B s＝ E s·A s·h02 / [1.15ψ + 0.2 + 6·αE·ρ / (1 + 3.5γf')]＝ 200000*565*2082/[1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00272/(1+3.5*0)] ＝ 8944.32kN·m1.4.3考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0 时，取θ ＝ 2.01.4.4受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B ＝ B s·M k / [M q·(θ - 1) + M k] ＝ 8944.32*12.22/[12.22*(2-1)+12.22]＝ 4472.16kN·m1.4.5挠度 f ＝κ·Q k·L y4 / B ＝ 0.00206*35*3.654/4472.16*1000 ＝ 2.9mmf / L y＝ 2.9/3650 ＝ 1/1,276工况二：池外有土，池内无水1双向板： B-11.1基本资料1.1.1工程名称：工程一1.1.2边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3荷载标准值1.1.3.1永久荷载标准值三角形荷载： g k1＝ 63.33kN/m永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取γG＝ 1.271.1.3.2可变荷载标准值： q k＝ 01.1.4荷载的基本组合值1.1.4.1板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{80.43, 80.43} ＝ 80.43kN/m1.1.5计算跨度 L x＝ 7300mm，计算跨度 L y＝ 3650mm，板的厚度 h ＝ 250mm （h ＝ L y / 15）1.1.6混凝土强度等级为 C25， f c＝ 11.943N/mm， f t＝ 1.271N/mm， f tk＝ 1.779N/mm 1.1.7钢筋抗拉强度设计值 f y＝ 300N/mm， E s＝ 200000N/mm1.1.8纵筋合力点至截面近边的距离：板底 a s＝ 42mm、板面 a s' ＝ 42mm1.1.9裂缝宽度验算时执行的规范：《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069－2002）1.2弯矩标准值1.2.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xgk1＝ (0.0045+0.2*0.0253)*63.33*3.652＝ 8.07kN·m1.2.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM ygk1＝ (0.0253+0.2*0.0045)*63.33*3.652＝ 22.11kN·m1.2.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'gk1＝ -0.0367*63.33*3.652＝ -30.96kN·m1.2.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'gk1＝ -0.0622*63.33*3.652＝ -52.48kN·m1.3配筋计算1.3.1平行于 L x方向的跨中弯矩 M xM xk＝ 8.07kN·m，M xq＝ 8.07kN·m；M x＝ Max{M x(L), M x(D)} ＝ Max{10.24, 10.24} ＝ 10.24kN·mA sx＝ 176mm，a s＝ 54mm，ξ ＝ 0.023，ρ ＝ 0.09%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.077mm1.3.2平行于 L y方向的跨中弯矩 M yM yk＝ 22.11kN·m，M yq＝ 22.11kN·m；M y＝ Max{M y(L), M y(D)} ＝ Max{28.07, 28.07} ＝ 28.07kN·mA sy＝ 463mm，a s＝ 42mm，ξ＝ 0.056，ρ＝ 0.22%；ρmin＝ 0.20%，A s,min＝ 500mm；实配纵筋：Φ12@200 （A s＝ 565）；ωmax＝ 0.188mm1.3.3沿 L x方向的支座弯矩 M x'M x'k＝ -30.96kN·m，M x'q＝ -30.96kN·m；M x' ＝ Max{M x'(L), M x'(D)} ＝ Max{-39.32, -39.32} ＝ -39.32kN·mA sx' ＝ 656mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.079，ρ ＝ 0.32%；实配纵筋：Φ12@150 （A s＝ 754）；ωmax＝ 0.156mm1.3.4沿 L y方向的支座弯矩 M y'M y'k＝ -52.48kN·m，M y'q＝ -52.48kN·m；M y' ＝ Max{M y'(L), M y'(D)} ＝ Max{-66.65, -66.65} ＝ -66.65kN·mA sy' ＝ 1148mm，a s' ＝ 42mm，ξ ＝ 0.139，ρ ＝ 0.55%；实配纵筋：Φ14@120 （A s＝ 1283）；ωmax＝ 0.174mm1.4斜截面受剪承载力计算V ＝ Q·(2L x - L y)·L y / 4L x＝ 80.43*(2*7.3-3.65)*3.65/(4*7.3) ＝ 110.1kNR ＝ 0.7·βh·f t·b·h0＝ 0.7*1*1271*1*0.208 ＝ 185.0kN ≥ V ＝ 110.1kN，满足要求。
高速公路拌合站雨水收集池容积计算书
高速公路拌合站雨水收集池容积计算书 该拌合站位于云南省昭通市，为达到相关环保要求，故设置雨污分离，按照场地在地势最低处设置雨水收集池，以达到回收利用目的。
雨水收集池是雨水收集系统的重要组成部分，蓄水池设计是否符合雨水收集池的标准会影响整个雨水收集系统的运行。
因此需根据当地暴雨强度公式计算雨水量，进一步设置雨水收集池。
根据中国城市新一代暴雨强度公式查得云南省昭通市暴雨强度公式得i=7.5764+9.5187lgT
(t+8.83183)0.7326(mm/min)
上式中T-重现期，单位为年，取为2年；
T 为降雨历时，单位为分钟；取15分钟
i 为每分钟降雨量,单位为mm/min
故i=7.5764+9.5187lg2
(15+8.83183)0.7326=1.02296mm/min
暴雨强度q=166.67i=170.497L/(s.ha)
初期雨水量Q=Ø*q*F*t
式中Q 为初期雨水量;
t 为降雨历时，单位为分钟；取15分钟；
Ø为径流系数，取0.9；
q 为暴雨强度，l/s*ha;
F 为汇水面积；
经实地测量，F 为4746m 2=0.475ha
带入计算得Q=65.598m3,
因此，初期雨水收集池容积为设置为66m3.。
雨水调蓄池容积计算
雨水调蓄池容积计算蓝色表格计算流程参照：/content/130125.72020940103.1853116076.44260129055.50338912043.8149716绿色区域计算流程：依据《建筑与小区雨水控制时间（min）暴雨强度q5293.0235810229.73115620161.8311516076.44260129055.50338912043.814971615036.319968618031.088745921027.221887624024.242444950012.6846857W-调蓄承担的水量t-排空时间97.22222222数据中心13881.00怀来最高日降水4250.0010163.0028294.000.741707.07350.001357.070.5920.59135.22排空时间考虑按照t=6h0.6为系数为调控平均值与峰值的比值蓄水池容积V（m3）171.04262.04352.37409.26375.59323.43/content/16/0928/12/35494618_59435734 6.shtmlV=max(60/1000*(Q-Q')*tm)蓄水池容积V（m3）161.5540169243.0751437314.4319892334.6617765332.2347248295.4561136204.886596495.82292378水控制及利用工程技术规范》9.0.5条手机众智版如图：V=max(60/1000*q*F*(Ψ-0.2)*tm)蓄水池容积V（m3）135.5184244212.4935087299.376625424.2408425462.0487294486.3283078503.9210408517.6085926528.7657302538.1624949538.16249490.2-建设项目开发前径流系数q-暴雨强度取值2年，径流时间考虑为10min~15min F-调蓄汇水面积227.48376怀来最高日降水量（mm）81(参照北京最高日水量）上一页下一页。
水池计算书
矩形水池计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________设计_____________校对_____________审核_____________一、基本资料1．设计依据:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002), 本文简称《混凝土规范》《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002), 本文简称《地基规范》《给水排水工程构筑物结构设计规范》(GB50069-2002), 本文简称《给排水结构规范》《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程》(CECS138-2002), 本文简称《水池结构规程》2．设计资料：池顶活荷P1=2(KN/m^2) 覆土厚度ht=700(mm) 池内水位Hw=4400(mm) 容许承载力R=90(KN/m^2)水池长度H=9600(mm) 水池宽度B=9600(mm) 池壁高度h0=4400(mm) 底板外伸C1=200(mm)底板厚度h1=400(mm) 顶板厚度h2=200(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=300(mm)地基承载力设计值R=90(KPa)支柱数n1=4 支柱截面尺寸a1 = 400(mm)3．地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) * ( 9.6 + 2 * .3 + 2 * .2 ) =112.3(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 9.6 + 2 * .3 ) * ( 9.6 + 2 * .3 )=104.0(m^2)( 3 )支柱重量Fk1 = 25 * a1 * a1 * H0 * n1= 25 * .4 * .4 * 4.4 * 4=70.4 (KN)( 4 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 2 + .7 * 18=14.6 (KN/m^2)( 5 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 9.6 + 2 * .3 + 9.6 )* 2 * 4.4 * .3=1306.(KN)( 6 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 112.3 * .4=1123 (KN)( 7 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *104.0 * .2=520 (KN)( 8 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1306.+1123 +520 +70.4=3019.4(KN)( 9 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 9.6 * 9.6 * 4.4 * 10) / 112.3=36.10(KN/m^2)( 10 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * .1=2.3 (KN/m^2)( 11 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=14.6 + 3019.4 / 112.3 + 36.10 + 2.3= 80 (KN/m^2)R0 = 80 (KN/m^2) < R = 90(KN /m^2) 地基承载力满足要求!4．水池整体抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算5．水池局部抗浮验算地下水位在底板以下,不需验算6．荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 4.4 = 44 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 10.2(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0)] * [Tan(45- /2) ^ 2]= [14.6 + 18 * ( .7 + .2 + 4.4 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2] = 36.66(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB + DB2 ) / AR1= 14.6 +(70.4 +1306.+520 ) / 112.3= 26.85(KN/m^2)7．内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =9600 /4400=2.1由于 H / H0 > 2故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=36.66 -10.2= 26.46 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=10.2 /36.66=.27V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * .27^ 2 + 7 *.27+ 4) / 20) ^ 0.5=.57QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 10.2 + 4 * 36.66) * 4.4 ] / 40=28.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(.57-.27) * 4400 / (1 -.27)=1.8 最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 28. * 1.8 - [10.2* (1.8 ^ 2)] / 2 - [ 26.46 * (1.8 ^ 3)] / (6 * 9.6 )= 31.1(KN-m)底端弯矩Mn2 = -(7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= -(7 *10.2 + 8 * 36.66) * 4.4 ^2 / 120= -58.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *36.66 * 4.4 ^ 2= -15.(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 44 * 4.4 ^ 2= 25.3(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 2.4332 (m)底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 15= -( 44 * 4.4 ^ 2) / 15= -56.(KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 44 * 4.4 ^ 2= -29.(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。
诒馨园雨水蓄水池容积设计计算
诒馨园雨水蓄水池容积设计计算王海青马恒升陈文俊金梦张倩蒋娜西安翻译学院The Volume Calculation in YIXIN Garden RainwaterTanks DesignAuthor:Wang Hai qing,Chen Wen jun,Jin meng,Zhang Qian,Jiang NaSupervisor:Ma Heng sheng摘要：研究分析各年的的降水量在不同季节各阶段所表现出来的规律，结合实际计算出蓄水池的经济容积。
以某大学的某学校花园为例，结合调查资料，来推算出该学校的蓄水池的合理经济容积。
关键词：诒馨园；雨水利用；蓄水池；经济容积Abstract:Research and analysis of precipitation in different sea⁃sons in stage of law,combining with the actual economic volume to calculate the reservoir.Making a example in a certain university of the school garden combined with the survey data,to calculate the reservoir reasonable economic volume of the school. Keywords：YIXIN garden;rainwater utilization;tank;economic volume1前言当今社会淡水资源日益减少，人们节水意识也进一步提高，新型节水途径开发成为一种潮流。
《建筑与小区雨水利用工程技术规范》[]的出台，推动了雨水循环回收利用的发展。
蓄水池是雨水回收利用的关键部位所在，在新规范中提出了两种蓄水池容积计算方法：简单公式法和计算机模拟法。
简单公式法就是指在一定面积内根据设计的降雨量和雨水的初期弃流量之差来计算蓄水池容积，按规范规定应有本地10年以上的降水资料，但是由于10年以上的降水资料难以收集到，所以这种计算方法在一定程度给人们带来很大不便。
雨水调蓄池计算
雨水调蓄池计算公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]方案一：（压力流外排）设计参数：用于削减排水管道洪峰流量时，雨水调蓄有效容积按《室外排水设计规范》（GB50014—2006）中的条公式计算：V=[−(0.65n1.2+bt?0.5n+0.2+1.10)lg(α+0.3)+0.215n0.15]?Q?t式中：α—脱过系数，取值为调蓄池下游设计流量和上游设计流量之比，取；Q—调蓄池上游设计流量，参考方案二计算结果，为55m3/min；b、n—暴雨强度公式参数，分别为和；t—降雨历时（min），按2小时计。
雨水池容积和外排流量计算：1）V=[−(0.650.751.2+11.259120?0.50.75+0.2+1.10)lg(0.3+0.3)+0.2150.75]?55?120=4356m32）外排雨水流量为==272L/s水泵参数选取：设2台潜水泵，单台流量490m3/h。
2台水泵合用一根出水管，出水管管径采用DN400钢管，流速为s，满足要求。
方案二：（重力流外排）设计参数：1）采用广州市暴雨强度公式：q=（1+）/（t+）；式中：q--暴雨强度t--降雨历时 (min) 按2小时计算；P—设计重现期，取5年。
2）雨水量采用计算公式：Q=ψ·q·F式中：ψ--径流系数，综合径流系数采用F--汇水面积(公顷)；汇水范围为万达广场以西暹岗村地势较高的区域，约15公顷。
3）雨水管的流速应大于V=0.75m/s，小于V=5m/s，雨水管按满流计算。
雨水量计算：Q=ψ·q·F =[（1+）/（120+）]X15=908L/s，外排雨水管设计管径采用d800，设计坡度，流速2m/s。
方案三：（重力流外排）计算过程同方案二，排水路径和管道敷设方式不同而已，设计管径采用d800，设计坡度，流速s。
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按设计规范，雨水储存设施的有效容积不宜小于集水面重现期1—2年的日雨水设计径流总量扣除设计初期径流弃流量。
根据《绿色建筑评价标准》中规定，本设计的场地年径流总量控制率取70%，其对应的设计日降雨量为11.6mm，雨水设计径流总量按下式计算：W=10φc h y F
式中W ——雨水储水池容积，m3 ；
φc——雨量径流系数;取0.4
h y——设计日降雨量，mm/d ；取11.6mm
F ——汇水面积，hm2，为4.0hm2。
则：
W＝10×0.44×11.6×4.0＝204.16m³
按设计规范，屋面雨水初期弃流可采用2-3mm径流厚度，地面雨水初期弃流可采用3-5 mm径流厚度，初期径流弃流量按下式计算：W i=10×δ×F
W i——初期弃流量，m3 ；
δ——初期径流厚度;取3mm；
F ——汇水面积，h㎡。
则：
W i=10×3×4=120m³
则本设计蓄水池的体积为：V=W－W i=84.16m³
根据甲方提供资料，本次项目占地面积69000㎡，绿化率35%，即绿化占地面积约24150㎡，道路及车库面积为31211㎡；雨水收集回用系统提供全部的绿化浇灌用水和30%的冲洗道路及车库用水，计算如下：
查《建筑给排水设计手册》，浇洒道路及绿化用水定额都取为2.5L/㎡.d，则依据下式计算：
Q=q×s/1000
式中：Q——日用水量
q——用水定额
则绿化浇灌日用水量:
Q1=2.5×24150/1000=60.38m³/d
道路浇洒日用水量:
Q1=2.5×31211/1000=78.02m³/d
雨水收集系统存储可回用蓄水天数为3—7天，本设计取3天,则雨水收集模块容积为：
W=3×(78.02×0.3+60.38)=251.34m³
清水池容积取日用水量的25%—30%，本设计取25%，则清水池容积为：w=0.25×（60.38+78.02×0.3）=20.85。