660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制策略

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660MW超超临界机组过热汽温控制策略分析

古郁
（中电国际芜湖发电厂，安徽芜湖２１０４０９）
摘
要：为解决过热汽温的大延迟，对中电芜湖发电厂五期Ｔ程６０ＭＷ超超ｌ机组汽温被控对象的特性，针６临界设计了新型的过热汽
温控制系统。陔系统分别采用控制给水中间点焓值的方法实现过热汽温的粗调，并采用前馈和单回路控制实现过热汽温的细调。在大负荷范围和高负荷变化速率的Ｔ况下，过对控制系统的整定和优化，服了过热汽温大延迟和大惯性的缺点，节品质优良。该通克调控制策略为同类超超临界机组过热汽温控制系统设计提供了参考。关键词：过热汽温超超临界机组中间点焓值
ｈｉｈｌａｈｎｉｇｒｔｇｏｄｃａｇｎａｅ，ｔｏｇｕｉｇａｄｏｉｚｎｈｏｔｌｓｓｅ，ｔａｇｉａｎａｇｎｒｉｆｔｅｐｏｅｓａｅｏｅｃｍｅ，ａｄｈｒｕｈｔｎｎｎｐｔｍｉｉｇｔｅｃｎｒｙｔｍｈｅｌｒｅｔｍｅｌｇａｄｌｒｅｉｅｔｏｒｃｓｒｖｒｏｏａｈｎ
在亚临界至超（）超临界压力转变过程中，界压临
ｅｃｌｎｅｕａｉｎｑａｉｙｉｂａｎｄＴｅｔａｅｙｏｆｒｏｄｒｆｒｎｅｔｓｍｉｒｓｐｅｈａｅｔａｔｍｐｒｔｒｃｎｒｌｓｓｅｎｕｔａｘｅｌｔｒｇｌｔｕｌｓｏｔｉｅ．ｈｓｒｔｇｆｓｇｏｅｅｅｃｏｉｌｕｒｅｔｄｓｅｍｅｅａｕｅｏｔｏｙｔｍｓｉｌｅｏｔｅａｒ

浅析660MW超临界机组过热汽温控制

浅析660MW超临界机组过热汽温控制随着科技的发展，人们对超临界机组提出了更高的要求，从而使得超临界机组的容量不断变大，660MW超临界机组是目前我国电力系统中最常见的一种。

其在实际运行过程中经常会面临着机组过热现象，因此，文章就对怎样更好的控制其过热汽温问题进行了深入研究。

标签：660MW；超临界机组；直流炉随着科技的发展，常规的超临界机组已经不能满足人们日益增长的需求，促使着人们不断对其进行创新和改革，超临界机组应运而生，无论是起参数还是容量都得到了很大提升，主蒸汽压力和温度分别达到了20MPa以上、550℃以上，相比较于常规的超临界机组来说，其热效率得到了显著提升，大大满足了人们实际生产的需求。

然而超临界机组也存在着一些问题，尤其是其在实际运行过程中具有很高的参数，而且又是直流炉的锅炉，所以其调峰范围非常大，这就要求超临界机组汽温必须具有更强的控制力。

下面我们就对控制660MW超临界机组过热汽温进行详细的探讨和分析。

1 超临界机组的主要控制特点相比较于常规超临界机组来说，超临界机组有着更为明显的特征。

下面我们就超临界机组的主要控制特点进行详细的分析：（1）常规超临界机组中设有汽包环节，从而能够间断性的给水进行加热，但是超临界直接炉没有设置该环节，其一次性不间断的完成加热、蒸发以及水受热变成水蒸气的过程，在以上三个阶段中没有特别明显的分界线来区分。

另外处于亚临界或超临界状态下运行的锅炉，在遇到不同运行工况时，蒸发点也会适当的发生移动，移动范围是在一个或几个加热区内進行，所以超临界机组的一个主要特征是给水、燃烧以及汽温这三个系统之间具有紧密的联系，而且减温水、风燃比和燃水比具有较高的调节品质，同时还能够以整体的形式进行相应的控制。

（2）直流炉机组的水泵、汽机、汽水这三者之间是紧密联系的，因此，超临界机组的一个重要特征就是耦合特性非常强，这也是其得到广泛应用的重要前提。

（3）超临界机组中，不同区段中的比容、比热都具有很强的波动性，同时工质也没用非常规律的流动和传热。

论直流锅炉的汽温调节

论直流锅炉的汽温调节摘要：汽温是660MW级超超临界直流锅炉主要控制指标，与汽轮机热效率和有效焓降有直接关系，控制稳定的汽温关乎锅炉、汽轮机的安全经济运行。

直流锅炉燃烧率直接影响锅炉汽温变化,按要求控制水煤比，保证各负荷工况中间点温度处于正常，是直流锅炉汽温控制的主要调整原则。

关键词：过热度中间点温度静态特性水煤比喷水减温一、概述京能五间房煤电一体化项目2×660MW超超临界空冷机组的锅炉为北京巴布科克•威尔科克斯有限公司生产，锅炉型号B&WB-2117/29.4-M。

锅炉型式采用П型、超超临界参数、变压直流炉、单炉膛、前后墙对冲燃烧，一次再热、平衡通风、固态排渣、全钢构架、紧身全封闭布置，设有无循环泵的内置式启动系统。

前后烟道底部设置烟气调温挡板来调节烟温。

来自高加的给水首先进入省煤器进口集箱，然后经过省煤器管组和悬吊管进入省煤器出口集箱。

水从省煤器出口集箱经一根炉膛下降管被引入位于炉膛下部的水冷壁进口集箱，然后沿炉膛向上经螺旋水冷壁进入水冷壁中间集箱。

从水冷壁中间集箱出来的工质再进入上部的垂直水冷壁，由水冷壁出口集箱经连接管进入出口混合集箱，充分混合后进入锅炉前部的汽水分离器。

锅炉在最小直流负荷点（本生点）以下运行时，进入分离器的工质是汽水混合物，分离器处于湿态运行。

分离出的水经贮水箱排入疏水扩容器。

汽水分离器分离出的蒸汽依次流过锅炉顶棚、水平烟道侧包墙、尾部烟道包墙、低温过热器、屏式过热器、后屏过热器和末级过热器。

各级过热器之间共设两级（4个）减温器。

汽机高压缸排汽经冷再管道进入低温再热器进口集箱，依次流过低温再热器管组、高温再热器管组，最后经热再管道进入汽机中压缸。

再热器设有两级减温器，必要时可用它来控制再热汽温，但正常情况下再热汽温应由尾部烟气调温挡板来控制以提高电厂的经济性。

二、汽温调节特性1、汽温的静态调整特性直流锅炉各级受热面串联布置，水在加热蒸发、汽化和过热过程中没有明显的临界点，随着锅炉运行工况的变化，各受热面吸热比例发生变化，导致该临界点时刻在变化，直接影响出口蒸汽参数。

660MW超临界直流锅炉汽温调整分析及解决方案

Science &Technology Vision科技视界宝二发电公司660MW 超临界直流锅炉型式为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉,定-滑-定方式运行、单炉膛、一次中间再热、采用切圆燃烧方式、平衡通风、全钢悬吊结构Π型锅炉、露天布置燃煤锅炉。

过热器配置二级喷水减温装置,左右能分别调节。

在任何工况下(包括高加全切和B-MCR 工况),过热器喷水的总流量约为8%过热蒸汽流量,再热器采用烟气挡板调温,喷水减温为辅,再热器喷水减温器喷水总流量的能力约为4-4.5%再热蒸汽流量(B-MCR 工况下),设计喷水量为零。

过热汽温控制在直流负荷以前,主要通过燃烧侧调整,可辅助采用喷水减温控制;在直流负荷以后,以控制煤水比为主,通过调整煤水比改变加热段、蒸发段、过热段在锅炉水冷壁中的位置(如图1),改变锅炉分离器出口蒸汽过热度,从而调整主汽温度,为调整两侧偏差和汽温细调,采用喷水减温为辅。

图1再热汽温控制由尾部烟道挡板调温和再热器微量喷水减温调温构成,以尾部烟道挡板调温为主,微量喷水减温为辅。

即当再热汽温超限时,先进行尾部烟道挡板调温,若未达到调节目的,再配合使用再热器微量喷水调温。

1在实际运行中,主再热汽温调节主要存在以下问题1)锅炉低负荷运行时间较长,炉内燃烧相对集中,炉膛火焰充满度不好,使汽温变化比较敏感,给锅炉汽温调节带来一定困难。

2)锅炉煤质变化大且相对较差,三台磨煤机运行时,磨煤机基本处于满出力运行,磨煤机出力对燃烧的的调节裕度较小。

3)锅炉输渣系统存在缺陷较多,处理过程中,炉膛及过再热器吹灰不正常,使锅炉受热面积灰结渣严重,影响了锅炉汽温的正常调整。

处理过程中炉底漏风较大,降低了炉膛火焰温度,干扰了锅炉的稳定燃烧。

4)锅炉二次风配置属上海锅炉厂的独创,在二次风挡板的调节方面无运行经验,特别是在给水侧大幅变化时,如何在燃烧侧配合调整汽温,需要继续总结经验,不断提高操作技能。

5)锅炉主、再热减温器调节特性较差,各级减温水流量未进行校核,普遍存在显示不准的情况,在燃烧调节时参考价值不大。

660MW超超临界直流锅炉汽温控制策略研究

ｏｐｅｒａｔｉｏｎｖｅｉｒｉｆｅｓｔｈｅｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙｏｆｈｅｔｍｅｈｏｔｄｗｈｉｃｈｎｏｔｏｎｌｙｉｍｐｏｖｒｅｓｈｅｔｃｏｎｔｒｏｌｑｕｌｉａｔｙｏｆｏｖｅｒｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｂｕｔ
ｔｕｒｅｃｏｎｒｔｏｌｓｔｒａｔｅｙ，ｇｗｈｉｃｈｉｓｔｏｒｅａｌｉｚｅｏｕｒｇｈｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｏｆｏｖｅｒ—ｔｅｍｐｅｒａｔｕｅｒｂｙｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇｆｅｅｄｗａｔｅｒｉｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｐｏｉｎｔｅｎｔｈａｌｐｙａｎｄｉｆｎｅｒｅｕｌｇａｔｉｏｎｂｙａｔｔｅｍｐｅｒａｔｉｎｇｗａｔｅｒｃｏｎｔｏｌｒｂａｓｅｄｏｎｐｈｙｓｉｃｌａｍｅｃｈａｎｉｓｍ．Ｔｈｅｏｎ—ｓｉｔｅ
ＰｏｗｅｒＧｅｎｅｒａｔｉｏｎＣｏｍｐａｎｙＬｉｍｉｔｅｄ，Ｗｕｈｕ４１２００９，Ｃｈｉａ）ｎ
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｉｍｉｎｇａｔｔｈｅｃｈａｒａｃｔｅｉｒｓｔｉｃｓａｎｄｄｅｍａｎｄｏｆｓｔｅａｍｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙｆｏｒｕｌｔｒａｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌｏｎｃｅ

660MW超超临界机组中间点温度控制策略优化

660MW超超临界机组中间点温度控制策略优化摘要：在超超临界机组中，水煤比的控制对于主汽温的调节至关重要，水煤比的控制也是水煤比控制的基础。

因主气温存在较大的滞后性，因此需要将中间点温度作为水煤比的控制对象。

本文针机组在变负荷情况下主气温及过热度波动较大，无法投入水煤比自动的情况，对中间点温度的控制策略进行优化研究。

通过对中间点温度的调节实现水煤比的控制，进而对给水量和燃料量进行修正，在根本上改善主汽温、主汽压摆动大的问题。

关键词：超超临界机组；水煤比；中间点温度；Intermediate point temperature control strategy for 660MW Ultra Supercritical UnitPeng Ming JianAbstract: in ultra supercritical units, the control of water coal ratio is very important for the regulation of main steam temperature, and the control of water coal ratio is also the basis of water coal ratio control. Due to the large lag of main air temperature, itis necessary to take the middle point temperature (the outlet temperature of vertical water wall in our plant) as the control object of water coal ratio. In this paper, aiming at the situation that the main air temperature and superheat of the unit fluctuate greatly under variable load and can not be put into automatic water coal ratio, the control strategy of the middle point temperature is optimized. The control of water coal ratio is realized by adjusting the middle point temperature, and then the water supply and fuel quantity are corrected to fundamentally improve the problem of large swing of main steam temperature and main steam pressure.Key words:Main air temperature control;Derivative before Key words: ultra supercritical unit; Water coal ratio; Intermediate point temperature;引言随着火电机组的设计装机容量越来越大，对锅炉运行的压力、温度等重要参数的要求也越来越高，特别是对于超超临界直流机组，水煤比的控制不但涉及到机组的安全运行，也涉及到机组的经济效益。

660MW超临界直流炉主、再热蒸汽温度的运行调整分析

660MW超临界直流炉主、再热蒸汽温度的运行调整分析摘要：超临界技术的应用可以提高电厂生产效率，减少环境污染，节约设备能源，因此，在世界上许多国家和地区都得到了广泛使用，由于直流锅炉没有热包，热应力问题尤为突出，因此，保证主蒸汽的稳定是一项尤为重要的工作。

由于超临界直流机组在我国商业运行的时间还较短，直流炉的特性注定了机组主汽温度自动控制与机组的协调控制存在紧密联系，要解决机组主汽温度自动控制，机组协调控制及给水控制必须稳定。

660MW 超临界机组的主、再热蒸汽温度的运行调整在正常运行中是非常重要的，是保证机组稳定运行的一个重要方面，汽温过高会影响机组的寿命，过低会降低机组的效率。

关键词：超临界直流炉；主蒸汽温度调整；措施电站锅炉过热汽温、再热汽温影响着机组的安全经济运行。

由于超临界压力锅炉没有汽包，热水受热面、蒸发受热面和过热受热面之间没有固定的界限，运行工况发生变化时，各受热面的长度会发生变化，控制锅炉过热器出口温度(主汽温) 在允许范围内对整个电厂的安全运行和生产具有非常重要的意义，主汽温度过高或过低都会影响整个机组的正常运行。

超超临界机组运行参数高，其控制要求也比常规机组更为严格，尤其超超临界直流锅炉的主汽温变化特性就比汽包锅炉更为复杂，控制和调节也更为困难。

因此，研究直流锅炉的汽温变化特性就有着很重要的现实意义和理论价值。

一、超临界直流炉汽温控制的必要性及特征超临界直流炉技术的汽温是受水煤比、机组负荷、风量和燃烧情况等因素影响。

汽温过热以及大幅度偏离等因素，会导致超临界直流炉技术汽温在经济和设备安全等方面都受到影响。

超临界直流炉技术汽温如果超高会降低金属设备的强度，超临界直流炉技术气温较低又会导致汽轮机的损耗加强，同时，系统的热效率会降低。

超临界直流炉技术突破了传统的自然循环锅炉的汽包，在水进入到锅炉后，因为各种因素的影响，导致各受热面之间分界线不固定。

一般来说，超临界直流炉技术汽温的特征有两个：一是，动态特征。

超临界660MW锅炉燃水比控制策略

超临界660MW锅炉燃水比控制策略发布时间：2021-01-15T06:19:03.556Z 来源：《中国电业》（发电）》2020年第23期作者：张亚克[导读] 超临界机组是指过热器出口主蒸汽压力超过22.129MPa。

目前运行的超临界机组运行压力均为24～25MPa。

贵州省习水鼎泰能源开发有限责任公司贵州遵义 564611摘要：超临界锅炉中间点温度是指水冷壁出口汽水分离器中工质的温度。

在超临界压力下运行的锅炉水冷壁中工质温度随吸热量的变化而变化,而水冷壁出口工质温度的变化必然首先直接影响到过热汽温.因此,中间点温度作为控制过热汽温的超前信号或首要参考温度显然是十分关键的。

本文以习水二郎电厂巴威B&W-2090/25.4-M型“W火焰”超临界直流锅炉为例，根据给水调整特性提出一些解决超临界汽温对策方法和思路。

关键词：直流锅炉策略；过热度；水煤比1、超临界锅炉概述超临界机组是指过热器出口主蒸汽压力超过22.129MPa。

目前运行的超临界机组运行压力均为24～25MPa。

理论上认为，在水的状态参数达到临界点时（压力22.129MPa，温度374℃），水的汽化会在一瞬间完成，即在临界点时饱和水和饱和蒸汽之间不再有汽水共存的二相区存在，二者的参数不再有区别。

1.1直流炉的工作原理直流锅炉依靠给水泵的压头将锅炉给水依次通过预热、蒸发、过热各受热面而变成过热蒸汽。

直流炉的汽水流程如图1所示。

在直流锅炉蒸发受热面中，由于工质的流动不是依靠汽水密度差来推动，而是通过给水泵压头来实现，工质依次通过各受热面，蒸发量等于给水量，故可认为直流锅炉的循环倍率为1。

直流锅炉的汽水流程中未设置汽包,而且直流锅炉是由各受热面以及连接这些受热面的管道所组成。

锅炉给水通过给水泵的压头一次性通过预热、蒸发、过热各受热面而变成过热蒸汽,蒸发量等于给水量。

蒸发段是汽、水混合物,随着管道的往后推移,工质由饱和水逐渐被加热成饱和蒸汽。

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660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制
策略
摘要：针对660MW超超临界直流锅炉汽温调整控制，分析影响锅炉蒸汽温度的主要因素，采取过热汽温和再热汽温调整控制的策略，为机组安全稳定运行提供技术支持。

关键词：660MW；超超临界直流锅炉；汽温控制；策略；
宁德发电公司1、2号机组为660 MW超超临界发电机组，配置
DG2060/26.15-II1型超超临界直流锅炉，蒸汽参数为26.03 MPa，605/603℃。

过热汽温的调整主要由水煤比控制中间点温度，并设置两级喷水减温器调节各段及出口蒸汽温度，再热蒸汽温度主要由尾部烟气挡板调节，在高再入口管道装设有事故喷水减温器。

1 660MW超超临界直流锅炉
超超临界机组是在常规超临界机组的基础上发展起来的新一代高参数、大容量发电机组，与常规超临界机组相比，超超临界机组的热效率比超临界机组的高4% 左右。

但由于超超临界机组运行参数高，锅炉为直流炉，需适应大范围深度调峰的要求，因此，这给超超临界机组汽温控制提出更高要求。

2汽温调节的重要性
维持锅炉蒸汽温度稳定对机组安全稳定运行至关重要，汽温过高或过低，都将严重影响机组安全稳定运行。

蒸汽温度过高，将使锅炉受热面及蒸汽管道金属材料的蠕变速度加快，影响使用寿命，严重超温将会导致金属管道过热爆管。

当蒸汽温度过高超过允许值时，使汽轮机的部件的机械强度降低，导致设备损坏或使用寿命缩短。

蒸汽温度过低，将会降低机组热效率。

汽温过低，使汽轮机末级叶片湿度增加。

蒸汽温度大幅度快速下降会造成汽轮机金属部件过大的热应力、
热变形，甚至会发生动静部件摩擦，严重时会发生水冲击，威胁汽轮机安全稳定运行。

因此，机组在运行中，在各种内、外扰动因素影响下，如何通过运行分析进行调整，用最合理的控制措施保持汽温稳定，是汽温调节的首要任务。

3锅炉蒸汽温度的影响因素
3.1水煤比的影响：超超临界锅炉中给水变成过热蒸汽是一次完成的，锅炉的蒸发量不仅决定于燃料量，同时也决定于给水流量。

超超临界锅炉以调节水煤比作为过热蒸汽温度的主要调节手段，是过热汽温调节的能量平衡基础。

以喷水减温作为精确调节。

水煤比主要是维持中间点温度在规定范围内，作为过热汽温调节的导前信号。

3.2炉膛过量空气系数的影响：过量空气系数增大时会引炉膛温度下降，锅炉辐射吸热量减少，而对流吸热量有所增加，过热汽温会上升，再热汽温会有所上升。

3.3燃料性质的影响：燃料性质的影响的较大因素包括水分、挥发分、发热量和煤粉细度。

煤质越差或煤粉越粗着火越晚，燃烧推迟，改变辐射换热和对流换热的变化，影响过热器和再热器的吸热量，导致汽温的变化。

3.4给水温度变化的影响：在同样给水量和水煤比的情况下，直流锅炉的加热段将延长，过热段缩短，过热汽温会随之降低，再热器出口汽温则由于汽轮机高压缸排汽温度下降而降低。

3.5中间点温度的影响：中间点温度是超超临界机组控制的重要参数之一，作为过热汽温调节的导前信号，中间点温度控制在一定范围内，锅炉汽水系统中的相变点界面被基本控制住，就能保证过热蒸汽温度在可控范围内。

中间点温度的控制原则是保持15-20℃的微过热度。

3.6火焰中心位置的影响：当火焰中心位置高时，炉膛出口烟温会上升。

由于辐射式过热器和对流式过热器吸热量增加使汽温升高。

3.7受热面沾污程度和吹灰的影响：水冷壁结焦，炉内辐射换热量和水冷壁
蒸发量减少，炉膛出口温度和过热器汽温升高。

在过、再热器区域积灰，传热热
阻增大，会使汽温降低。

3.8影响再热汽温和过热汽温的因素基本相同，但是，再热蒸汽压力低，其
比热容小于过热汽，当工况变动时，再热蒸汽温度比过热蒸汽温度更敏感。

4 660MW超超临界直流锅炉过热汽温调整策略
4.1 660MW超超临界直流锅炉在启动、停机和低负荷运行时进入湿态运行工况，由二级过热喷水控制过热汽温。

超超临界直流锅炉在进入干态运行工况后，
过热汽温采用煤水比和两级喷水减温方式控制，煤水比是过热汽温的调节基础，
是主要控制手段（粗调），喷水减温作为辅助手段（细调）。

再热汽温则以烟气
挡板为主调，事故、微喷两级减温水为辅助调节手段。

4.2锅炉正常运行时，主蒸汽温度在35～100％BMCR负荷应控制在℃范围内，两侧蒸汽温度偏差小于10℃。

受热面沿程蒸汽温度、受热面金属温度不
超过各段规定值。

4.3过热蒸汽温度的调整是通过调节燃料与给水的比例，控制中间点焓值为
基本调节，当中间点焓值变化较大时，应优先通过给水来调整煤水比例，以减小
焓值的偏差，在45%～100%负荷范围内垂直水冷壁出口蒸汽过热度的控制按下表
进行。

4.4 过热蒸汽一、二级减温水是主汽温度调节的辅助手段，一级减温水用于
保证屏式过热器不超温，二级减温水用于对主蒸汽出口温度的精确调整。

4.5正常运行中启动分离器内蒸汽温度低或达到饱和值是水煤比严重失调的
现象，要立即增加热负荷或减少给水，保持启动分离器内蒸汽温度在正常范围内。

4.6手动进行汽温调整时，注意分析汽温变化的方向，掌握调节提前量，调
整操作时应平稳，注意尽量不要对中间点焓值及减温水大幅增减，防止造成汽温
的波动或急剧变化，保证机组安全经济运行。

4.7机组负荷调整、启、停制粉系统、投停油枪、锅炉吹灰、高加投停时等
操作以及煤质发生变化时都将对主蒸汽系统产生较大的扰动，注意蒸汽温度的监
视和调整，待中间点焓值开始变化时，尽量维持燃料量不变，通过调整给水量控
制锅炉各级受热面工质温度在规定范围内。

5 660MW超超临界直流锅炉再热汽温调整策略
5.1机组正常运行时，再热蒸汽温度在机组50～100%BMCR负荷范围内应控制在℃范围内，两侧蒸汽温度偏差小于10℃，受热面沿程蒸汽温度、受热面金属温度不超过规定值。

5.2再热蒸汽温度主要依靠尾部烟道挡板开度进行调整，再热器事故减温水
做为备用或事故情况下使用，正常运行中要尽量避免采用事故喷水进行再热汽温
调整。

5.3使用烟气挡板调节再热汽温时，要考虑挡板调节汽温的迟缓率较大，注
意不要大幅度开、关烟气挡板，手动调整时要注意掌握提前量。

再热汽温降低时，再热器烟道烟气挡板开启；再热汽温升高时，过热器烟道烟气挡板开启。

再热汽
温较高时，关烟气挡板原则上不应低于10％，负荷下降后要及时开打再热烟气挡板，防止再热器侧烟道积灰。

5.4事故减温水调节时要注意减温器后蒸汽温度的变化，一般情况减温器后
的蒸汽温度要应保持20℃以上过热度。

5.5正常运行中再热汽温的调整也可以通过改变锅炉总风量，倒换制粉系统改变火焰中心，炉膛吹灰，燃烧器的配风等燃烧调整手动进行调节。

5.6机组负荷调整、启、停制粉系统、投停油枪、锅炉吹灰等操作以及煤质发生变化时都将对再蒸汽系统产生较大扰动，特别注意再热蒸汽温度的监视和调整。

6结论
随着我国电力事业的发展，超超临界机组由于热效率高，污染物排放量低，调峰性能好等优势，占全国装机总量的百分比将逐渐增加。

通过分析影响超超临界机组过热蒸汽温度和再热蒸汽温度的影响因素，提出了控制水煤比对机组安全稳定运行有很重要的作用；根据直流锅炉的调节特性，超超临界机组应采用控制水煤比的方法对过热蒸汽汽温进行粗调，利用两级喷水减温装置来消除水煤比调节所存在的偏差，对采用尾部烟道挡板开度进行调整及再热器事故喷水来调节再热汽温的控制系统进行了初步分析。

通过对超超临界机组的汽温控制调整，为超超临界机组的运行调整提供有益的借鉴。

参考文献：
[1]姜锡伦，郭迪华，冯进利锅炉运行与检修技术，中国电力出版社, 2013年
[2] DG2060/26.15-II1型锅炉运行说明书。