结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)
梁式结构转换层的模板及支撑体系设计
维普资讯
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６ ・ ８
第３ ４卷 第 １期 ２００８年 １月
Ｓ ＨＡＮＸ Ｉ ＡＲＣＨｌ ＴＥ（ ＵＲＥ
山 西 建 筑
ＶｏＩ３ ． ４ Ｎｏ． １
Ｊｎ ２ ０ ａ． ０８
文章编号 ：０ ９６ ２ （０ ８０ ．０ ８０ １０ —８ ５ ２０ ）１０ ６ ．２
２ １ ３ 方木的截面惯性矩 ｊ和截 面抵抗矩 ｗ 计算 ， ，
Ｗ ＝５， ０× １ ， ０× １ ， ０ ６＝ ８ ３ ｍ３ ０ ００ ００／ ３， ３ ｃ 。 ｊ ５０ ＝ ， ０×１ ， ０× １ ０ ００ ０， ０× １ ， ０ １ ０ ０ ／ ２＝ ４ ６ ６ ｎ 。 １ ， ７ ａ
支架搭设高度为 ２ ５ ｎ 梁底 木方 间距为 ０ ２ ｒ， 管 间距 ２ １ ４ 方木抗 弯强度验算 ， ５ｒ， ， ｎ 钢 ，． 按 ５跨连续梁计算 ， 查表 得出 ：
转换层大梁模板施工方案
转换层大梁模板施工方案一、工程概况二、施工准备1.组织设计和施工人员进行施工方案的讨论和确认，确保施工的合理性。
2.购置所需的模板材料，包括大梁用的木板、钢模板等。
3.对需要进行模板施工的梁体进行初步检查，确保其符合设计要求。
4.制定施工组织设计，明确人员分工和职责。
三、工程操作流程1.梁体准备(1)清理梁体表面的杂物，并进行清扫和养护。
(2)检查梁体的尺寸和水平度，如有不符合要求的情况，及时进行修整。
(3)对需要进行修补的梁体进行修补，并保证修补部位的强度和稳定性。
2.模板安装(1)根据设计要求和梁体尺寸，制作模板支撑架。
(2)按照设计要求，将模板支撑架放置在梁体上，并确保其位置准确。
(3)在模板支撑架上安装大梁用的木板或钢模板，并进行调整，确保其水平度和尺寸准确。
(4)对模板进行固定，包括使用钢筋扎带、钢丝和木短钉等方式。
3.检查和验收(1)施工完成后，对梁体和模板进行检查，确保其质量和稳定性。
(2)对施工过程中发现的问题和缺陷进行整改。
四、安全措施1.施工现场要设立明显的警示标志，提醒工人注意安全。
2.工人必须佩戴安全帽，并着装整齐，禁止穿拖鞋等不安全的服装。
3.施工现场要保持整洁，杂物要及时清理。
4.工人要熟悉操作规程，并严格按照规程进行操作。
五、质量控制1.模板材料要符合设计和施工要求，材料的品质要经过检验合格后方可使用。
2.施工过程中要进行监督和检查，确保施工质量。
3.施工完成后，对模板进行验收，并进行相应的记录和整改。
六、进度控制1.严格按照施工计划进行施工，确保进度的合理性。
2.施工中遇到问题要及时解决，确保施工进度不受影响。
3.根据施工进度和实际情况，及时调整和安排人员和材料。
七、总结。
大梁模板及支撑设计方案
超高梁、板支模方案一、编制依据1、《广东省建设工程高支撑模板体系施工安全管理办法》2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-993、《建筑工程荷载规范》4、《XXXXXXXX中心施工组织设计》5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001、JB04-20016、《建筑施工高处作业安全技术规范》二、工程概况XXXXXXX中心位于江北5号小区，框剪十六层，基础类型为人工挖孔桩，主体为钢筋混凝土框剪结构,地上十五层，地下一层．首层、四层、五层层高为4.5米，其余楼层层高均为3。
6米，本方案支撑的是三层楼面1/C～1/E×5～7轴的大梁及楼板，总跨度约12米，梁的规格为400×1000mm，板厚150mm。
本部位的二层是架空，楼层高为8.1米，本工程的梁、板底支撑采用钢管门式架（ＭＦ1219），底模为18ｍｍ胶合板，方木采用50×100ｍｍ红松．三、梁、板施工工艺流程搭设门式架＼支柱头模至梁底支梁、板模绑扎钢筋隐蔽验收浇筑梁板砼养护转入下一道工序四、结构布置：梁侧模采用方木背竖楞＠400ｍｍ，竖楞上背方木横楞并Φ12螺杆＠1000ｍｍ对拉；梁底模下设一道方木纵楞．方木搁栅＠300ｍｍ,门架间距＠600ｍｍ（楼板用@900ｍｍ）．立杆离地面100ｍｍ设扫地杆，每隔1800ｍｍ设水平拉结杆．五、支撑设计计算方案:1、梁的支撑设计计算：用ＭＦ1219门式作支撑的搭设方案如图．a)恒载ＮＱＫ1和ＮＱＫ2的计算：钢筋砼及架子自重产生的轴向力为ＮＱＫ1:（1）木板模（18ｍｍ）：0。
4×0。
.6×0.018×7840＝33Ｎ（2)楞木（50ｍｍ×100ｍｍ）：0.05×0。
1×（1.4+0.6×3)×7840＝125.44Ｎ（3)门架4榀:4×0。
224＝880Ｎ连接撑4个：4×0。
转换大梁模板及支撑体系的设计
等。 ２ 方案设计 择最为典型的 ７ Ｚ ￣ Ｋ Ｉ １截面尺寸 ２０ ｍ ０ ００ ｍ× ２０ ｒ ００ ｍ进行计算 ， ａ 梁长为 １ ． 两端支撑在直 ０７ ｍ， 径 １０ｍ ８０ ｍ的两根劲性 圆柱上（ 柱混凝土已浇筑的 到梁底） 。 ２１ 模板方案设计 ．
钢 筋 自重 ２ Ｎ／ ． ５ｋ ｍ３
４０ ｍ，对拉螺杆采用 ｌ 钢筋双向间距都为 ｌ ０ｍ ２ ７ ＝ ０ ｒ 距梁底 １０ ｍ起步 ， ４０ ｍ， ａ ０ｒ ａ 梁每侧所有螺杆 都为双 ３ 形卡和双螺帽。 ２ ． ２支撑体系的方案设计 模板 支撑系统采用 ４ ×３ ８ ． ５钢管搭设满堂
一
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表２
材 料 名称 １ｍｍ 厚 的九 夹板 ８ 力学 系 数
Ｅ＝ｌ１ｘ１ ｍｍ￣ ＿ ０４ Ｎ／
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图２
ｆ １ ｍ＝ ６Ｍ ｍｍ
Ｅ ． ＝１ １×１ Ｎ／ ０‘ ｍ ２
３ 转换梁模板及支撑体系的受力验算 梁截面图见图 １ 。
局部转换层位于五层 ， 板面标高 １． 转换层 ６３ ｍ，
下 面为架空层 ，转 换层 的架子直 接支撑 在室 内 游 泳 池上 （一０ ２ ｍ） ． ５ ，架体 高 １．２ ｍ，由 ６ ６９ ５
７ Ｚ Ｄ 一７ Ｚ ． Ｋ Ｉ Ｉ Ｋ Ｉ ８八根 转换大 梁组成 ，梁截 面 ０
高层建筑转换层模板及支撑体系的技术设计(新编版)
高层建筑转换层模板及支撑体系的技术设计(新编版)Security technology is an industry that uses security technology to provide security services to society. Systematic design, service and management.( 安全管理 )单位：______________________姓名：______________________日期：______________________编号：AQ-SN-0902高层建筑转换层模板及支撑体系的技术设计(新编版)（作者：吴家强）一、工程概况阳光棕榈园10#、11#楼是阳光棕榈园一期工程的组成部分，工程位于深圳市南山区前海路，地下一层，地上23层，工程转换层位于二层。
阳光棕榈园10#、11#楼转换层层高为5.65m，转换层框支架、托梁截面尺寸为600×1600、700×1600、7500×1600、8500×1600等。
这些梁体积大，重量大，其模板与支撑的设计是施工的关键。
本工程施工前经周密的技术设计，采用现有的普钢管及钢支撑、七夹板与木方，解决了施工中的难题，现就其支撑设计进行叙述如下。
二、模板与满堂脚手架支撑的设计方案（一）模板工程设计方案：以较典型的转换层大梁850×1600进行计算（见图1）。
图1850×1600转换大梁模板及支撑体系图（1）梁底采用50×100木方，梁宽800~850mm者，纵向设5排50×100木方，间距中对中200~250mm；梁宽600~750mm者纵向设4排50×100木方，间距中对中200~250mm横向木方间距取300，上铺梁底模。
（2）梁侧模不论梁高低，梁侧模均采用七合板，50×100作模档。
水平模挡间距为400mm，竖向模挡间距为400mm，整体梁采用M12螺杆对拉，螺杆从梁底开始设置，水平及竖向间距均按400mm设置。
高层建筑转换层梁模板支撑方案
沈
阳 建
筑
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高层建筑转换层梁模板支撑方案
沈 阳山盟建设集 团有 限公 司 蒋书麒 刘培 玉 张庆浩
中国经济突飞猛进发展 ，城市建设中高
层建筑越来越多 ，在高层建筑中当裙楼与主 楼结构形式发生变化时 ，必须在裙楼和主楼 之间设置转换层 ， 转换层 自重 比较大 ， 施工 时 有一定的难度 ， 面以本溪丰华家 园ｌ＃ 为 下 ６楼 例就转换 层梁模 板 支撑方案 与大家进 行交
０５ｘ ９ ． ２．５ｘｌ１２ｘ２０＝ ．４ＫＮ ． ． ３３０
设 计集 中荷 载 ：＝ ． １ ＝ ． Ｎ Ｐ ２５ ． ３５ ｘ４ Ｋ
ｇ＝ ． （ ５８ ＋ ９ ． ＋ ３０ ） １ ｘ ． Ｉ１ ｘ ３ ． ３ ６４ ３ ． ＋ ． ２ ２ ４ ８ ４ ４ ５
＝５ ＫＮ ６２ ５ ２ＫＮ／ ／ ． ｍ＝１ ． ＫＮ／ ６ ３ｌ ２ １ ６７ ｍ ｎ ． ７ ／ ３ ＝０５ ＝０ １ ５ ０．５ ．
瑟爱
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沈 阳 建
筑
＝１２ ４６ ＋１４ｘ ７ ６ ．￣ ９ ． ４ ．
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２０ ０ ８年 第 ２期
为４ｘ ０ ０ ６木方 ， 间距３０ 外楞为６ ｘ０ ０， ０ ９木方 ， 间 距４０ 对拉螺栓间距３０ ｍ， ０， ０ｍ 支撑体系采用 满堂红钢管脚手架 ， 横杆 、 立杆分三排布置 ， 立杆步距为３ ０ ｍ， ５ｍ 横杆步距为８０ ｍ。 ５ｍ 具体
详 见下 图 。 三、 计算 ： Ａ、 模板 的计 算 ： 梁
５ ３２ ＋ ６６ ６ ．３ ６ ． ４ ６ ９ ８ —６ ０ ２ ．１ ３ ＫＮ
＝
（ ） － 钢管支撑承载力验算 ：
转换层支托梁(高支模)模板及支撑系统设计计算与施工方案
转换层支托梁（高支模）模板及支撑系统设计计算与施工方案高层建筑转换层是承托上部各层荷载，并将其转移到不同轴位的下层支承结构体系的一种中间结构。
华景新城六期二、三区结构转换层位于商住楼第五层。
该转换层层高为5.25米。
支托梁截面有b×h=1600×2200、1400×2000、1000×1500、800×1500等多种，跨度4000至13200mm，楼板厚度220mm。
大梁模板采用马尾松木模，模板底板25厚直边板；底模横楞木b×h=80×80@200，纵楞木b×h=100×120@600；侧模侧板为胶合板18厚，竖楞木b×h=80×80@400，纵向加劲杆2φ48（3.5）双钢管@500。
支撑系统由门架式脚手架及单管钢支柱等组成。
现以最大截面b×h=1600×2200支托梁模板支撑（支承层）系统进行设计计算。
一、荷载计算1、模板自重（按每延米计算）（1）底模（25厚松木）1.6×0.025×1.0×5=0.2KN/m；（2）横楞木0.08×0.08×1.6×6×5=0.31KN/m；（3）侧板2.0×0.018×2×5=0.36KN/m；（4）竖楞木2.0×0.08×0.08×6×5=0.38KN/m；（5）纵楞木0.1×0.12×1.0×5×5=0.3KN/m；（6）纵向双钢管重8×2×0.0536=0.858KN/m；模板合计：0.2+0.31+0.36+0.38+0.3+0.858=2.4KN/m，乘以分项系数得：模板设计荷载：2.4×1.2=2.88KN/m；2、混凝土自重乘以分项系数得：砼设计荷载1.6×2.2×24×1.2=101.38KN/m；3、钢筋自重荷载乘以分项系数得：设计荷载1.6×2.2×1.55×1.2=6.55KN/m 1.55为每m3砼含钢量4、施工人员及设备荷载乘以分系数得：设计荷载1.6×1.5×1.4=3.36KN/m 1.5为每m2施工荷载5、振捣砼时产生的荷载乘以分项系数得：设计荷载1.6×2×1.4=4.48KN/m 2为每m2水平荷载6、新浇筑砼对模板侧面的压力F1=0.22γc·to·β1·β2·V0.5F2=γcH式中：F——新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；γc——砼的重力密度（KN/m3）to——新浇砼的初凝时间（h），采用to=200/（T+15）计算（T为砼的温度0C）；V——砼的浇筑速度（m/h）；H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；β1——外加剂影响修正系数；β2——砼坍落度影响修正系数；F1与F2两者取其最小值。
区结构转换层大梁模板及支撑设计
洋丰·圣乔维斯小区C区地下室（负二层结构转换层）高大模板及支撑设计方案施工单位:重庆中川建设有限公司编制人:罗富强编制时间:2012年8月15日目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、设计计算 (2)KZL76梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (3)kZL76梁侧模板计算书 (8)KZL84梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (14)KZL84梁侧模板计算书 (19)KZL28梁模板扣件钢管高支撑架计算书 (26)KZL28梁侧模板计算书 (31)四、支架搭设要求 (37)五、支架、模板体系的检查与验收 (39)六、支架、模板拆除 (40)七、施工质量保证措施 (40)八、安全管理 (40)洋丰•圣乔维斯C区结构转换层大梁模板及支撑设计一、工程概况工程名称：洋丰•圣乔维斯C区地下室工程建设单位：重庆洋丰逸居房地产开发有限公司设计单位：华优建筑设计监理单位：重庆市建永工程监理有限公司本工程位于重庆市渝北区金山大道旁；结构类型为框架剪力墙；C区有9#、10#、11#、12#四栋楼，建筑层数为9层和9+1层，地下室二层。
总高为30.6、30.75M高，C区建筑面积50572㎡。
C区负二层为结构转换层，层高为4.5m，转换层下部为框架结构，上部为剪力墙结构。
转换层框支主梁的主要截面有550×1000、550×1200、550×1500、750×1500。
板厚为180，墙、柱、梁、板砼强度等级标号墙、柱为C40，梁、板为C30，结构相对标高为－6.6m。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011年版三、设计计算本工程有3根框架梁需要编制高大模板专项方案并经过专家论证,分别是：KZL76，截面尺寸为b×h=750mm×1500mm，位于C-J轴-6.6m层C-11至C-13段KZL84（b ×h=550×1500）位于-6.6m 层 C-M 轴 C-13至C-15段KZL 28 b ×h=550×1200、位于-6.6m 层 C-15轴C-B 至C-G 段详见附录计算书KZL76梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
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Safety is the goal, prevention is the means, and achieving or realizing the goal of safety is the basic connotation of safety prevention.（安全管理）单位：___________________姓名：___________________日期：___________________结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)结构转换层大梁模板及支撑设计(新编版)导语：做好准备和保护，以应付攻击或者避免受害，从而使被保护对象处于没有危险、不受侵害、不出现事故的安全状态。
显而易见，安全是目的，防范是手段，通过防范的手段达到或实现安全的目的，就是安全防范的基本内涵。
1．工程概况厦门金秋豪园工程总建筑面积26405m2，地下室1层地上结构29层，其中裙楼2层作为商场，建筑总高度98.8m。
本工程第3层作为结构转换层，层高为4.8m，转换层大梁最大截面尺寸b×h=600mm×1500mm，跨度9.6m，转换层楼板厚250mm。
大梁模板拟定用18mm厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用70mm×100mm方木，间距300mm；纵向搁栅采用100mm×150mm方木，间距800mm。
梁底支撑采用MF1219型门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见图1所示。
图1大梁支撑纵剖面示意2．大梁模板设计计算2.1荷载确定①模板及支架自重：1.0×1.2×0.6=0.72kN/m（模板及支架自重标准值取1.0kN/m2）②新浇筑砼自重：24×1.2×0.6×1.5=29.92kN/m③钢筋自重：2.6×1.2×0.6×1.5=2.81kN/m（钢筋自重标准值根据实际配筋实行2.6kN/m3）④振捣砼时产生荷载：2.0×1.4×0.6=1.68kN/m（水平）2.2梁底模计算按四跨等距连续梁计算，其计算简图如图2。
图2梁底模（侧模）计算简图①梁底模抗弯承载力计算：Mmax=-0.107q1l2=-0.107×31.13×0.32=-0.30kN·mб=M/W=(0.30×106)/(1/6×600×182)=9.25N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。
②梁底模挠度计算I=(1/12)b·h3=1/12×600×183=291600mm4νmax=0.632·(q2l4)/100EI=(0.632×29.45×3004 )/(100×9×103×291600)=0.57mm[ν]=l/400=306/400=0.75mm νmax＜[ν]，刚度满足要求。
2.3梁侧模计算①荷载确定a.砼侧压力：F1＇=0.22rc·to·β1·β2·V1/2=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.52kN/m2F1＇＇=γc·H=24×1.5=36kN/m2两者取较小值为F1=36kN/m2×1.2=42.2kN/m2b.振捣砼时产生的荷载：4.0×1.4=5.6kN/m2 （垂直）F2=43.2+5.6=48.8kN/m2c.化为线均布荷载（取梁净高1500-250=1250mm为计算单元）q1=48.8×1.25=61kN/m（验算承载力）q2=43.2×1.25=54kN/m（验算刚度）②梁侧模抗弯强度计算（计算简图同图3示）Mmax=-0.107q1l2=-0.107×61×0.32=-0.587kN·mб=M/W=(0.587×106)/(1/6×1250×182)=8.7N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。
③梁底模挠度计算I=(1/12)b·h3=1/12×1250×183=607500mm4υmax=0.632·(q2t4)/100EI·0.632×(54×3004)/(100×9×103×607500)=0.51mm＜[υ]=l/400=0.75mm刚度满足要求。
2.4竖挡计算①荷载确定（竖挡间距为300mm，截面尺寸6×h=100×130mm2 ）q1=48.8×0.3=14.64kN/m（验算承载力）q2=43.2×0.3=12.96kN/m（验算刚度）按简支梁计算，其计算简图如图3示。
图3竖挡计算简图②竖挡强度计算Mmax=1/8q1l2=-0.125×14.64×1.252=2.86kN·mб=M/W=(2.86×106)/(1/6×100×1302)=10.15N/mm2＜fm=12N/mm2强度满足要求。
③竖挡挠度计算υmax=5q2·l4/384EI=(5×12.96×12504)/[384×9000(1/12)×100×1303]=2.50mm[υ]=l/400=1250/400=3.13mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。
2.5梁横各搁栅计算：①荷载确定q1=31.13×0.3/6=15.57kN/m（验算承载力）q2=29.45×0.3/6=14.73kN/m（验算刚度）按简支梁计算，计算简图如图4示。
图4梁横向搁栅计算简图②横向搁栅抗弯强度计算Mmax=15.57×0.6/2×0.4-15.57×0.3×0.3/2=1.17kN·m б=M/W=(1.17×106)/(1/6×70×1002)=10.03N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。
③横向搁栅挠度计算按荷载q2满铺计算，此时受力状态较原受力状态为不利。
υmax=S·q2·l4/384·E·I=(5×14.73×8004)/(384×9000×1/12×70×1003)=1.50mm[υ]=l/400=800/400=2mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。
2.6梁纵向搁栅计算①荷载确定按三跨不等距连续梁计算，其计算简图如图5示。
图5梁纵向搁栅计算简图F1=31.13×0.3/2=4.67kN/m（验算承载力）F2=29.45×0.3/2=4.42kN/m（验算刚度）②梁纵向搁栅强度计算（按最不利状态）Mmax=4.67×3/2×0.6-4.67×0.3=2.8kN·mб=M/W=(2.8×106)/(1/6×100×1502)=7.47N/mm2＜fm=13N/mm2强度满足要求。
③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）υmax=F2·l3/48EI+2·(F2a1/24EI)(3l2-4a12)=(4.42×103×12003)/(48×9000×1/12×100×1503)+2×[4.42×103×300(3×12002-4×3002]/(24×9000×1/12×100×1503)=2.36mm[υ]=l/400=1200/400=3mmυmax＜[υ]，刚度满足要求。
2.7门架支撑设计计算：①荷载确定（取一榀门架为计算单元）N=4.67×6+0.224×1.5×1.2=28.42kN（0.224kN为一榀MF1219门架自重，1.5系数为构配件，调节架的折算荷重）②门架的稳定承载力计算：MF1219门架：查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）：门架立杆等效截面惯性矩I：I=I0+I1·（h1/h0）=6.08×104×（1536/1930）=7.21×104mm4门架立杆等效截面回转半径i：门架立杆长细比λ：λ=(k·h0)/i=(1·13×1930)/15.25=148＜〔λ〕=250查表得立杆稳定系数为=0.316门架用钢为235A，钢材强度设计值为f=205N/mm2，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：Nd=·A·f=0.316×310×2×205×10-3=40.16kNN＜Nd，门架支撑稳定性满足要求。
3．实施效果本工程已顺利封顶，目前正进入装修阶段，在转换层整个施工过程中，大梁模板及其支撑系统均未发生显著变形，拆模后砼梁质量达到优良等级。
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