钢筋桁架施工阶段计算书
钢桁架吊装计算书20211009083901
钢桁架吊装计算书201.pdf范本一：一、引言钢桁架吊装是一种常见的施工方式，本文档旨在对钢桁架吊装进行计算分析，以确保施工的安全可靠性。
二、设计参数1. 钢桁架的净重2. 吊装高度3. 吊装点位置和数量4. 吊装起重机的额定起重力矩5. 钢桁架的荷载6. 吊装索具的安全系数三、吊装过程计算1. 吊装点选取与布置2. 吊装高度计算3. 吊装索具设计及计算4. 起重机选型与计算5. 钢桁架吊装过程中所受力的计算与分析6. 安全系数评估四、结果与分析根据以上计算，得出钢桁架吊装过程中的参数和结果，并进行分析。
五、结论根据计算结果和分析，钢桁架吊装方案是可行的，并满足安全要求。
六、附录本文档涉及的附件如下：1. 钢桁架吊装设计图纸2. 吊装索具选型表3. 起重机选型表4. 计算过程中所用到的公式及数据附注：1. 吊装：利用吊钩、起重机等设备将物体提离地面或放置到指定位置的过程。
2. 钢桁架：用钢材制成的具有刚性桁架结构的构件。
3. 索具：用于连接物体和吊装设备的绳子、链条等。
4. 安全系数：在工程设计中，为保证安全，通常会对设计参数进行一定程度的放大或扩大，以保证设计的安全性。
范本二：一、概述钢桁架是一种常用的工程结构，本文档旨在对钢桁架吊装进行全面详细的计算和分析。
二、相关设计参数1. 钢桁架的净重和尺寸2. 吊装高度和角度3. 吊装点的位置和数量4. 使用的起重机的额定起重能力和吊钩高度5. 吊装索具的安全系数和材料强度6. 钢桁架吊装过程中的荷载和力矩三、吊装过程计算1. 吊装点的选取和布置2. 吊装高度的计算3. 吊装索具的设计和计算4. 起重机的选型和计算5. 钢桁架吊装过程中所受的力的计算和分析6. 安全系数的评估四、结果和分析根据以上计算，得出钢桁架吊装过程中各项参数和结果，并进行综合分析。
五、结论根据计算和分析，可以得出钢桁架吊装方案的合理性和安全性，能够满足工程要求。
六、附件本文档涉及的附件如下：1. 钢桁架吊装设计图纸2. 吊装索具和起重机的选型表3. 计算过程中需要用到的公式和数据附注：1. 吊装：用起重机或其他设备将物体从一个位置移动到另一个位置的过程。
钢筋桁架叠合板计算书(简支)
1、基本数据施工阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm使用阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm永久荷载分项系数 1.2左支承梁上翼缘宽度200mm可变荷载分项系数 1.4右支承梁上翼缘宽度200mm混凝土上保护层厚度15mm模板在梁上的支承长度a=50mm混凝土下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm桁架高度80mm钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受力特征系数 2.1相对受压区高度0.5182、荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量 2.75施工荷载1.5使用阶段：楼板 2.75面层1吊顶0.5楼面活荷载5准永久系数0.5一、设计数据二、使用阶段计算γ01=γ02=γG =γQ =b 1左=b 1右=l s =c ′=c ⬚=ℎt =V i =αcr =ξb =ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2β1=ψq =1、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度2850mm除楼板自重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使用荷载5*b=0.94除楼板自重外的永久荷载产生的弯矩0.286使用荷载产生的弯矩0.954楼板自重 2.75*b=0.517楼板自重产生的弯矩0.5251.2411.7662.3102、截面设计 施工阶段简支且使用阶段也简支时，桁架上弦钢筋只在施工阶段起作用，故使用阶段截面设计时，应按单筋截面计算下弦受拉钢筋。
l n =l −b 1左+b 2右2=l 0=l n +a =g 2=ΤkN m p 2=ΤkN mM 2Gk=g 2∙l 028=kN ∙mM 2Qk=p 2∙l 028=g 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m kN ∙m M 2k =M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M k =M 1Gk+M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M =γ02[γG (M 1Gk+M 2Gk )+γQ M 2Qk =kN ∙mf bx f A图 1如图1所示90mm混凝土受压区高度12.313mm受拉区钢筋截面面积76.519mm^2钢筋直径 6.980根据钢筋桁架模板表，初选上弦钢筋直径10mm 下弦钢筋直径10mm 腹杆钢筋直径4.5mm3、配筋率验算最大配筋率0.017最小配筋率取0.2%与中的较大值0.159最小配筋率=0.2%根据选用的模板确定90mm33.84mm^2289.520mm^2157.080mm^278.540mm^2f c bx =f y A sM =f c bx(ℎ0−x/2)ℎ0=ℎ−20=∴x =ℎ0−ℎ02−2M f c b=A s =f c bxf y=∵D 2=2A sπ=D 1=D 2=D 3=ρmax=ξb f c f y=45f t f y%45f tf y=∵∴ℎ0=ℎ−c −D 2/2=ρmin bℎ0=ρmax bℎ0=A s =π4D 22×2=A s ‘=满足要求！4、楼板下部钢筋应力控制验算施工阶段不设临时支撑时，裂缝宽度只与使用阶段增加的面层吊顶重量及使用荷载有关。
钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）
钢筋桁架叠合板计算书（连续梁）1、基本数据施⼯阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm 使⽤阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm 永久荷载分项系数 1.2左⽀承梁上翼缘宽度200mm 可变荷载分项系数 1.4右⽀承梁上翼缘宽度200mm 混凝⼟上保护层厚度15mm 模板在梁上的⽀承长度a=50mm 混凝⼟下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm 桁架⾼度80mm 钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受⼒特征系数 1.9相对受压区⾼度0.5182、荷载施⼯阶段：模板⾃重+湿混凝⼟重量2.75施⼯荷载 1.5使⽤阶段：楼板2.75⾯层1吊顶0.5楼⾯活荷载5准永久系数0.51、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度3000mm除楼板⾃重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使⽤荷载5*b=0.94（跨中）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的弯矩0.203使⽤荷载产⽣的弯矩0.854楼板⾃重 2.75*b=0.517楼板⾃重产⽣的弯矩0.3721.0581.4301.887（⽀座）除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的⽀座负弯矩-0.317⼀、设计数据⼆、使⽤阶段计算γ_01= γ_02= γ_G = γ_Q = b _1左= b _1右= l _s =c ^′= c ^ = ?_t = V _i = α_cr = ξ_b = kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2kN ⁄m ^2 l _n =l ?(b _1左+b _2右)/2=l _0=l _n +b _1=g _2= kN ⁄m p _2= kN ⁄m M _2Gk =0.08g _2?lkN ?m M _2Qk =0.101p _2?lg _1=kN ⁄m M _1Gk =0.08g _1?lkN ?m kN ?m M _2k =M _2Gk 〖+M 〗_2Qk kN ?m M _k =M _1Gk +M _2Gk 〖+M 〗kN ?mM =〖γ_02 [γ_G (M 〗_1Gk +M _2Gk )〖+γ_Q M 〗kN ?mβ_1= ψ_q =M _(2Gk ?)=?0.125g _2?l kN ?m使⽤荷载产⽣的⽀座负弯矩-1.058楼板⾃重产⽣的⽀座负弯矩-0.582-1.375-1.956-2.5592、截⾯设计钢筋桁架选型：根据使⽤阶段楼板底部配筋量确定桁架下弦钢筋直径，据此初步选定钢筋桁架型号，然后在施⼯阶段验算所选型号钢筋桁架的上弦钢筋直径是否满⾜要求。
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120
钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：ℎt0=ℎ−2c1−0.5D1−0.5D2=150.0−2×15.0−0.5×10.0−0.5×10.0=110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：xℎ=ℎ−c1−0.5D1=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=bℎ1+αE1A s′+(αE2−1)A sA0=200.0× 0.0+6.667×78.540+(6.667−1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5bℎ12+αE1xℎ+(αE2−1)A s(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5bℎ13/12+bℎ1(0.5ℎ1−y10)2+αE1A s′(xℎ−y10)2+(αE2−1)A s1(c1+0.5D2−y10)2+(αE2−1)A s2(c1+0.5D b−y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=ℎ1−c1−0.5d eq−xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1)−E s A s(ℎ1−c1−0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12−4ac0=−2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=−c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1+x)2+αE2A s(ℎ1−c1−0.5d eq−x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γcℎ1b·10−6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(ℎ−ℎ1)b·10−6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10−3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L0128=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1ℎt0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！ 受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx π√f yE s=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)−√(0.986+0.152λn +λn 2)2−4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5bℎ1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：ℎ01=ℎ−2c 1−0.5D 2=150.0−2×15.0−0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ℎ01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA sℎt0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1−0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γcℎb·10−3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10−3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10−3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：ℎ0=ℎ−c1−0.5D2=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sbℎ0=6.04×10−3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′bℎ0=3.02×10−3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2−0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A sℎ020.7+0.6ℎ1ℎ+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1−1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A sA te=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+ℎ1ℎ)M q0.87A sℎ0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1−0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)E s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1bℎ0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：ℎ0′=ℎ−c1−0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=ℎ0′−√ℎ0′2−2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A sℎ0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1−0.65f tkρteBσsk=−4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mmℎ03=ℎ−αs=130.0mmx3=f y A s−f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξbℎ03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<x min受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(ℎ03−0.5x4)+f y′A s′(ℎ03−αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(ℎ−αs−αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7βℎf t bℎ0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。
桁架计算书
罐笼桁架设计计算说明书一、桁架结构图1. 桁架结构特点及主要尺寸桁架为空间桁架结构，由四根圆钢管（外径：Φ75mm ，壁厚7.5mm ）做为主肢，加等边角钢的斜腹杆和横腹杆组焊而成。
主肢外包尺寸0.65×0.65m ×15m ，根据<<钢结构设计规范>>标准节每节高3 m.标准节，材料均为Q345。
抗拉、抗压强度为295，抗剪强度为170，断面承压fce=400 Mpa 。
.整个桁架连接在整块的钻井平台固定支座上。
桁架结构简化模型，主要尺寸见下图。
钻井平台罐笼钢丝绳罐道制动绳标准架绞车滑轮主绳桁架各部件重量见表一。
表一：主要性能参数表２. 计算工况及方位的确定２.1计算工况计算按独立式静止工况进行计算。
额定重量见上表，高15m。
3、桁架几何特性3.1 标准节几何特性3.1.1 标准节主肢主肢材料：圆钢管：D=75mm，d=67.5mm截面积：惯性矩：4、单肢强度校核：一、压杆所受的工作压力：F1=12.5KN二、强度校核：【σ】许用压强度：295Mpa三、稳定性校核：1、回转半径：2、柔度系数：其中：μ是长度因数，根据稳定理论取μ=1单肢计算长度：l=15000mm[λ]是柔度：钢材的柔度大于100是大柔度杆。
3、确定临界力：4、稳定条件：【n】是稳定系数：根据《钢结构稳定理论与设计》钢材的稳定系数是：1.8~3.0。
故单肢稳定性不安全，需要加支撑。
5、整体校核1、整个截面面积：A=4A1=4×10683.75=4275mm22、整个截面惯性矩:整个界面因为是正方形所以x虚轴，y虚轴相等：I X=I Y=4I1=4×533859.5=2135438mm43、整体稳定验算：许用临界力：因为整体许用临界力小于荷载力，故整体也不稳定，需要加支撑。
5、钻井平台压应力计算：选取钢板时的压应力应当大于σ。
钢筋桁架施工验算(3x2.8m)
3x2.8m 钢筋桁架使用阶段验算一、工程概况建筑用途：办公；次梁间距分别为2.8m ； 楼板厚度100mm ； 混凝土强度为C30；楼面梁布置见施工示意图。
施工过程不舍临时支撑。
1） 钢筋桁架模板长度确定根据结构平面布置图，拟采用板长： 8.4m （板按连续板设计）。
2) 钢筋桁架模板选用及附加钢筋计算 二、设计数据 1 基本数据混凝土强度C30施工阶段结构重要性系数γ01=0.9 次梁间距 l 1= 2800 mm 使用阶段结构重要性系数γ02=1 永久荷载分项系数γG =1.2 可变荷载分项系数γQ =1.4楼板厚度h=100mm 钢筋桁架节点间距l s =200mm假设支撑梁上翼缘宽度b 1均为200mm 混凝土抗压强度设计值c f = 13.4N/mm 2模板在梁上的支撑长度a=50mm 混凝土抗拉强度设计值f t =1.43N/M ㎡ 单榀桁架计算宽度b=188mm 混凝土抗拉强度标准值tk f =2.01N/M ㎡ 混凝土弹性模具e E =30000N/M ㎡ 钢筋强度标准值yk f =550N/mm 2构件受力特征系数αcr =2.1 钢筋弹性模梁E s =190000N/mm 2受拉区纵向受力钢筋的相对粘结性系数V i =1mm 连接钢筋抗拉强度设计值f y =210N/mm 2相对受压区高度ξb =0.373 混凝土上保护层厚度c =15mm钢筋抗压强度设计值f y 1=360N/mm 2混凝土下保护层厚度C=15mm钢筋抗拉强度设计值f y =360N/mm 2桁架高度h t =70mm2 荷载使用阶段：楼板2.5KN/m 2 面层1.3KN/m 2 楼面活荷载3.0KN/m 2(2) 2.8m+2.8m+2.8m 三等跨连续板3 使用阶段荷载计算查《建筑结构静力计算手册》得：恒载下： AB 段跨中弯矩 M 2GK1=0.046×g 2l 302=0.088 KN ·mBC 段跨中弯矩 M 2GK2=0.033×g 2l 302=0.063 KN ·mCD 段跨中弯矩 M 2GK3=0.078×g 2l 402=0.142 KN ·m B 处支座弯矩 V 2GKB =-0.079×g 2l 302=-0.151 KN ·m 活荷载： 考虑荷载最不利组合AB 段跨中弯矩 M 2QK1=0.085×P 2l 302=0.438 KN ·mBC 段跨中弯矩 M 2QK2=0.079×P 2l 302=0.408 KN ·mCD 段跨中弯矩 M 2QK3=0.100×P 2l 402=0.489 KN ·mB 处支座弯矩 M 2QKB = -0.111×P 2l 302=-0.573 KN ·m使用阶段最大弯矩（1） 2.8m+2.8m+2.8m 三等跨连续板跨中： CD 跨 M=γ02[γG (M 1GK1+M 2GK3)+γQ M 2QK3]=1.189 KN ·m 支座： C 支座 M=γ02[γG (M 1GKD +M 2GKB )+γQ M 2QKB ]=-1.706 KN ·m三、截面设计 钢筋桁架选型：根据使用阶段楼板底部配筋量确定桁架下弦钢筋直径，据此初步选定钢筋桁架型号，然后在施工阶段验算所选型号钢筋桁架的上弦钢筋直径是否满足要求。
TD6-150桁架楼板计算书单向板
回转半径ix＝iy＝ ＝D2/4＝2.5mm
长细比λx＝λy＝L0x/ix＝L0y/iy＝72<150，满足要求
由λ查得a类截面轴心受压构件稳定系数ψ=0.721
下弦杆稳定验算N/ψ/As=25482/0.721/157=225.1N/mm2<fy’，稳定性满足要求
腹杆
AD= = =168mm
1）、荷载计算
楼板净跨L1n＝4800-200=4600mm
计算跨度L10=L1n+a/2+b1/2=4600+25+100=4725mm（实际设计时，计算跨度建议取轴线距离）
楼板自重g1＝4.5b＝4.5*0.188=0.846KN/m
施工荷载P1＝1.5b=1.5*0.188＝0.282KN/m
支座弯矩M1GKB=-0.125*qL102＝-0.125*0.846*4.725*4.725=-2.361KN·m
活载下：跨中弯矩M1QK1=0.096*qL102＝0.096*0.282*4.725*4.725＝0.6044KN·m
支座弯矩M1QKB=-0.125*qL102＝-0.125*0.282*4.725*4.725=-0.787KN·m
Mq=2.336+0.4*0.927=2.71KN·m
挠度增大系数θ=1.72
B= =3.263/(2.71*(1.72-1)+3.263)*1.26*1012=7.88*1011N·mm2
楼板总挠度f=0.644*(1.09+0.4324)*47254/100/B=6.2mm
挠度限值4725/200=23.6mm
纵向受拉钢筋的应力：σsq=Mq/（0.87h0As）=0.096*（1.09+0.4*0.4324）*4.725*4.725/（0.87*160*157）*1000000=123.9N/mm2
18米普通钢桁架设计计算书
钢屋架设计姓名：班级：学号：指导教师：1.原始资料：某工业厂房为单跨，无天窗，纵向长度为60m，跨度为18m，采用梯形钢屋架，无檩方案，屋面采用1.5×6m预应力钢筋混凝土屋面板，100mm厚泡沫混凝土保温层，二毡三油改性沥青防水卷材屋面，屋面为上人屋面，坡度为i=1/15。
屋架铰支于钢筋砼柱上，柱截面400mm×400mm，砼标号为C25，车间无吊车。
屋架采用的钢材为Q345钢，手工焊。
2.屋架形式和几何尺寸确定屋架计算跨度（每端支座中线缩进150mm）：l o=18-2×0.15=17.7m跨中及端部高度桁架的中间高度：h=2250mm在17.7m的两端高度：h=1650mm桁架跨中起拱50mm图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图24.荷载和内力计算4.1荷载计算：4.11屋面永久荷载标准值：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为2.0kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。
积灰荷载标准值：0.5kN/m2。
③屋面各构造层的荷载标准值：二毡三油改性沥青防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2保温层 0.60kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。
沿屋α=换算为沿水平投影面分布的荷载。
桁架沿水面斜面分布的永久荷载应乘以1/cos 1.005P=+⨯支撑）平投影面积分布的自重（包括支撑）按经验公式（0.120.011W计算，跨度单位m。
永久荷载标准值：二毡三油改性沥青防水层 1.002×0.4kN/m2=0.4008kN/m2水泥砂浆找平层 1.002×0.4 kN/m2=0.4008kN/m2保温层 1.002×0.6 kN/m2=0.6012kN/m2 预应力混凝土屋面板 1.002×1.5 kN/m2=1.503 kN/m2桁架和支撑自重 0.12 KN/m2+0.011×18 kN/m2=0.318kN/m2总计：3.2kN/m2可变荷载标准值：屋面活荷载 2.0kN/m2 积灰荷载 0.5kN/m2 4.2荷载组合：设计桁架时，应考虑以下三种荷载组合：（1）全跨永久荷载+全跨可变荷载（按永久荷载为主控制的组合）全跨节点荷载设计值：F=（1.35×3.2kN/㎡+1.4×0.7×2.0 kN/㎡+1.4×0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m=62.19kN(2)全跨永久荷载+半跨可变荷载全跨节点永久荷载设计值：对结构不利时：F1.1=1.35×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=38.88kN (按永久荷载为主的组合)F1.2=1.2×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=34.54kN (按可变荷载为主的组合)对结构有利时：F1.3=1.0×3.2 kN/㎡×1.5m×6m=28.8kN半跨节点可变荷载设计值：F2.1=1.4×（0.7×2.0 kN/㎡+0.9×0.5 kN/㎡）×1.5m×6m=23.31kN (按永久荷载为主的组合)F2.2=1.4×（2.0+0.9×0.5）kN/㎡×1.5m×6m=22.05kN (按可变荷载为主的组合)(3)全跨桁架包括支撑+半跨屋面板自重+半跨屋面活荷载(按可变荷载为主的组合)全跨节点屋架自重设计值：对结构不利时：F3.1=1.2×0.318 kN/㎡×1.5m×6m=3.43kN对结构有利时：F3.2=1.0×0.318 kN/㎡×1.5m×6m=2.86kN半跨节点屋面板自重及活荷载设计值：F4=（1.2×1.503 kN/㎡+1.4×2.0 kN/㎡）×1.5×6=41.4kN（1）、（2）为使用阶段荷载情况，（3）为施工阶段荷载情况。
桁架基础计算书
桁车轨道基础计算书一、 基本参数桁架起重设备采用2*10T 的桁车，最大起重总量为5T 。
桁架间距为20m,桁吊净高为6.5m ，下拉柱采用H500*下立柱为H500x250x8x16型钢，上立柱为HN346x174x6x9型钢，轨道承重横梁为H500x300x8x16型钢，横梁为HN346(局部550-346)x174x6x9，分配梁为16#C 型钢@1250mm ，顶棚采用0.326mm 厚压型瓦。
在厂家加工制作，试拼无误后运至现场，由专业安装队伍负责安装。
龙门吊基础为浅埋钢筋混凝土条形基础，混凝土标号为30C ，纵向钢筋材质为335HRB ，顶部纵向钢筋为8根直径Φ12，底部纵向钢筋为9根直径Φ16。
桁架基础的截面尺寸见下图：桁架基础截面图1e桁车结构图2(1)相邻基础的轨道（8m）作用在立柱传递到基础的力：P2=105*8*9.8*0.5=4116N=4.116KN(2)横梁（HN346x174x6x9）作用在立柱基础力：P2=41.8*20*9.8*0.5=3686N=4.573KN（3桁车自重约为20t，根据现场实际情况最大起重重量约为5t，故该桁车对基础的最大轮压为：P3=20*9.8/4+5*9.8/2=73.5 KN(4）立柱自重作用：P4=92.2*8*6.5*9.8+41.8*2.5*9.8=6897.24N=6.897KN作用在条形基础的力P4 = P1+ P2+P3+P4=89.086KN为简化计算，将龙门吊一端轮压处的受力简化如下图所示：基础受力图2二、轨道验算1、轨道基础底面承载力验算按轴心荷载作用时计算轨道单个轮轴处底面压力（取条形基础长度2m范围进行计算）。
上部存放预制梁传至基础顶面的竖向力值：FK=P=89.086KN基础自重（取2m范围内的基础自重）：GK=1.75*25=43.75KN其中1.75m为条形基础2m范围内的混凝土方量。
基础底面积：A=2*2=4m2故：相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力值：P k =(P+GK)/A=(89.086+43.75)/4=33.21 KP<45 KP2、轨道梁截面抗弯承载力计算桁车基础截面弯矩为：M边=0.5*89.086/(2*2)*0.72 =5.46KN.m此时截面形式为翼缘位于受拉区的倒T型受弯截面，可按矩形双筋截面计算承载力。
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：t0=??2c1?0.5D1?0.5D2=150.0?2×15.0?0.5×10.0?0.5×10.0 =110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：x?=??c1?0.5D1=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=b?1+αE1A s′+(αE2?1)A sA0=200.0×0.0+6.667×78.540+(6.667?1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5b?12+αE1x?+(αE2?1)As(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5b?13/12+b?1(0.5?1?y10)2+αE1A s′(x??y10)2+(αE2?1)A s1(c1+0.5D2?y10)2+(αE2?1)A s2(c1+0.5D b?y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xt+c1??1?0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=1?c1?0.5d eq?xt+c1??1?0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(?t+c1??1?0.5D1)?E s A s(?1?c1?0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12?4ac0=?2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=?c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(?t+c1??1?0.5D1+x)2+αE2A s(?1?c1?0.5d eq?x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γc?1b·10?6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(1)b·10?6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10?3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L0128=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1t0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx √f ys=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)?√(0.986+0.152λn +λn 2)2?4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5b?1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：01=??2c 1?0.5D 2=150.0?2×15.0?0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ?01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA s?t0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1?0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γc?b·10?3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10?3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10?3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：0=??c1?0.5D2=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sb?0=6.04×10?3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′b?0=3.02×10?3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2?0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A s?020.7+0.61+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1?1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A ste=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+1)M q0.87A s?0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1?0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)s(1.9C s+0.08d eqte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1b?0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：0′=??c1?0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=?0′?√?0′2?2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A s?0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1?0.65f tkteB sk=?4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mm03=??αs=130.0mmx3=f y A s?f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξb?03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<="" p="">受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(?03?0.5x4)+f y′A s′(?03?αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(??αs?αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7β?f t b?0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。
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150.00 mm 135.00 mm 4.91 mm^4 2.50 54.00 0.84 <fy',稳定性满足要求！
x y
lox loy ix iy
由λ 查得a类截面轴心受压构件稳定系数φ = 下弦杆稳定验算： N 178.26 N/mm^2 A2
(3)对腹杆 腹杆截面面积：
Ac
Dc 2
4
19.63 mm^2
' 腹杆 f y
360 N/mm^2
3
Ac
Dc 2
4
图4 如图4所示：
图3 119.24 mm 149.24 mm 98.50 mm
AD (ht c2 )2 (
75 D1 2 ) 2
AF AD 30
2.132 kn
M
Mk
M Bk MB V
1.48 1.68 1.84 2.10 2.63
kn*m kn*m kn*m kn*m kn
下弦钢筋面积： 113.04 mm^2
A2 D2 2 / 2
157 mm^2
ht 0 ht 0.5D1 0.5D2
89.00 mm
三跨连续模板施工阶段验算 1、基本数据 结构重要性系数： 永久荷载分项系数： 可变荷载分项系数： Ln 模板净跨： 模板在梁上的支承长度：a= LO 模板计算跨度； 混凝土楼板厚度：h= 混凝土容重：γ = 模板计算宽度：b= 钢筋弹性模量： Es 0.9 1.2 1.4 4200 0 4200 130 25 188 190000 模板型号： TD6-100 h t 桁架高度 100 mm D1 上弦钢筋直径： 12 mm D 下弦钢筋直径： 10 mm 2 D 腹杆钢筋： 5 mm c C2 下保护层厚度： 15 mm I0 模板截面惯性矩： 412400 mm^4 ' fy 钢筋抗压强度设计值： 360 N/mm^2 f 钢筋抗拉强度设计值： 360 N/mm^2 y f yk 钢筋强度标准植： 400 N/mm^2
1.481 kn*m
跨中最大弯矩设计值： M1 0.094 (1.2 g 1.4q1 )l0 2 1.683 kn*m 支座最大弯矩标准值： M Bk1 0.117( g q1 )l0 2
1.843 kn*m
支座最大弯矩设计值： M B1 0.117 (1.2 g 1.4q1 )l0 2 2.095 kn*m 最大剪力设计值: V1 0.617 (1.2 g 1.4q1 )l0
0.677 gl0 4 1.615q2l03 23.60 mm 100 ES I 0 f 0.677 gl0 4 100 ES I 0
施工结束后模板的挠度：
16.43 mm
挠度限值为
l0 l0 和20mm中的较小者， 180 180
23.33 mm 20.00 mm
所以挠度限值为
120.47 N/mm^2
<0.9fy,强度满足要求！
23542.146 N
208.26385 N/mm^2
<0.9fy,强度满足要求！
2
t
N A1
下弦钢筋受压应力： N c A2
149.94997 N/mm^2
<0.9fy',强度满足要求！
4、受压弦杆及腹杆稳定性验算 （1）对受压上弦杆： 受压上弦杆节点间距： ls 上弦杆计算长度： lox loy 0.9ls D12 I I 惯性矩： x y 64 Ix D 回转半径： ix iy 1 A1 4 长细比：
mm mm mm mm kn/m^3 mm N/mm^2
施工阶段活载： 工况一： 均布活载：P1= 2、内力计算 恒载标准值：
1.5 kn/m^2
工况二： 集中活载：
P2=
2.5 kn/m
g hb
0.611 kn/m
0.282 kn/m 0.47 kn
活载标准值： 工况一： q1 p1 b 工况二 q2 p2 b a、工况一： 跨中最大弯矩标准值： M k1 0.094( g q1 )l0 2
挠度小于限值，满足要求！
5
N
0.5V sin
1641.73 N
4
腹杆稳定验算:
N Asc
112.24 N/mm^2 <fy',稳定性满足要求!
5、挠度验算： 施工阶段桁架挠度: 0.677 gl0 4 0.990q1l0 4 f1 27.51 mm 工况一: 100 ES I 0 工况二:
f2
Ix D c Ac 4
1.25 mm
ix iy
长细比： x y
lox loy ix iy λ
66.40 mm <[150],满足要求!
由λ 查得a类截面轴心受压构件稳定系数φ = 腹杆对水平面的夹角:
0.75 53.27
arcsin
AH AC
腹杆轴力:
AB h 0.5D2 AH AD t AD AO ht c
如图3所示：
AG
AC
l AF 2 ( s )2 2
AB AG AF
179.64 mm
118.57 mm
∴腹杆节点间距： 腹杆计算长度： 回转半径：
lc AC 118.57 mm lox loy 0.7lc 83.00 mm^2
200.00 mm 180.00 mm 7.07 mm^4 3.00 mm
x y
lox loy ix iy
60.00 mm 0.80 <fy',稳定性满足要求！
由λ 查得a类截面轴心受压构件稳定系数φ = 上弦杆稳定验算： N 209.39 N/mm^2 A1 （2）对受压下弦杆： ls 受压下弦杆节点间距： l l 上弦杆计算长度： ox oy 0.9ls D2 2 Ix I y 惯性矩： 64 回转半径： 长细比：
A、跨中弦杆轴力： M N ht 0 上弦钢筋受压应力： N c A1 下弦钢筋受拉应力： N t A2 B、支座弦杆轴力： 上弦钢筋受拉应力： M N B ht 0 上弦钢筋受拉应力： N t A1
18914.203 N
167.32 N/mm^2
<0.9fy',强度满足要求！
2.631 kn
b、工况二： 跨中最大弯矩标准值： M k 2 0.094 gl0 2 0.200q2l0
1.408 kn*m
1
跨中最大弯矩设计值： M 2 0.094 1.2 gl02 0.200 1.4 q2l0 = 1.592 kn*m 支座最大弯矩标准值： M Bk 2 0.117 gl0 2 0.175q2l0 1.606 kn*m 支座最大弯矩设计值： M B 2 0.117 1.2 gl02 0.175 1.4 q2l0 = 1.797 kn*m 最大剪力设计值: V2 0.617 1.2 gl0 0.675 1.4 q2 由上可知：M1>M2,取工况一验算 即: 跨中最大弯矩标准值: 跨中最大弯矩设计值: 支座最大弯矩标准值: 支座最大弯矩设计值: 最大剪力设计值: 3、上、下弦钢筋强度验算： 上弦钢筋面积： A1 D12 / 4 上、下弦钢筋中心距离：