盖梁支架设计计算
盖梁施工支架计算
盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。
见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。
模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。
盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承地基为沥青或砼路面。
支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。
则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。
考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。
①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2②模板、支架荷载：2.5 KN/m2③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2人员、机具荷载： 1.0 KN/m2振动荷载： 2.0 KN/m21、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。
2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m需要肋木截面模量：W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3肋木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)=0.366*10-3m=0.43mm<L/400=1.5mm，符合要求！B、肋木下支撑方木支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m需要支撑方木截面模量：W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3支撑方木宽度b=10cm因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm实际采用h=15cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度：I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)=0.261*10-3m=0.261mm<L/400=1.5mm，符合要求！3、支架立柱受力计算每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根N<[N]，满足要求！4、支架立杆强度验算δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa满足要求5、立杆稳定性验算立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa满足要求！6、支架地基承载力计算根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
盖梁模板及支架设计计算
盖梁模板及支架设计计算1） 抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。
1. 抱箍承受的垂直力：①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg人行工作台1T③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：121.908T,加大荷载安全系数1.1.121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：KN T T 5.67005.6721.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。
加抱箍自重0.305T 为67.355T 。
抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。
摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡胶的摩擦系数0.6故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。
采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×dtc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.d －螺栓外径 PC －螺栓拉力tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432建议施工时取其中值：m KN .6961.029432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：m T /024.986.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 29.024T/m 2[123.1 8.65m 3.1XX1.5m贝雷架截面惯性矩： 0.687mIx ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12＝1554＋296208＝297762cm 2cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计算偏安全）MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算1、受力如图下图，9.755T 0.1794T/m 2抱箍支承点1.42m①查抱箍计算单模板支架等重9.7551宽：1.3＋0.12＝1.42m②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架2③模板高1.8m④风压强度，查全国基本风压分布图：广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2风载体系数：方型为K1＝1.3风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）风载强度：W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T风力重心高1.8m/2＝0.9m，风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m安全系数6.926/4.941＝1.40可4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。
盖梁支架计算
盖梁支架设计计算书目录1 编制依据 ............................................................ - 1 -2 设计计算参数......................................................... - 1 -3 盖梁支架简介......................................................... - 1 -4 结构计算 ............................................................ - 1 -4.1分配梁计算 (2)4.2承重梁计算 (2)4.3钢管立柱计算 (3)6 总结 ................................................................ - 3 -1 编制依据2、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—20043、《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50－20114、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》J1325-20115、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2 设计计算参数1、钢筋混凝土重度26kN/m3；2、模板单位重量1.5kN/m2，施工荷载1.5kN/m2；3、荷载组合：1.2恒载＋1.4活载；4、材料性能参数如下表。
材料性能参数表3 盖梁支架简介盖梁长9m，凸字型截面，截面总宽3m，总高3.3m，上层截面为1.2x1.8m，下层截面为3x1.5m，墩身尺寸为2.2x1.4m。
盖梁根部截面积A1=6.66m2，端头截面积A2=4.86m2，根部扣除墩身支承后截面积A3=2.4m2。
盖梁支架为梁柱式支架形式，墩柱四周设置4根υ530x8mm钢管立柱，间距4.5m，承重梁为2I40工钢，分配梁为I27工钢，间距50cm。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁悬空支架计算书(穿心棒法)
盖梁悬空支架计算书（穿心棒法）一、工程概况本标段为墨临高速公路工程土建3标段，起点位于云南省普洱市墨江县孟弄乡，终点止于玉溪市新平县平掌乡，标段里程为K28+500.00-K45+735.0,标段全长17.235公里，本标段总造价13.88亿，预计工期3年。
本标段包含桥梁18座，其中大桥16座，中桥2座。
桥梁总长左线6328延米，右线6045延米。
下部构造桥墩采用双柱式墩，重力式U型桥台。
柱式桥台和柱式桥墩盖梁采用穿心棒法施工。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
柱式墩圆柱直径有1.4m、1.5m、1.6m、1.7m、1.8m、2.1m，盖梁尺寸为 2.3m×1.9m×12.35m（宽×高×长）、2.1m×1.7m×11.7m、1.9m×1.6m×11.6m。
考虑最不利情况，采用尺寸2.3m ×1.9m×12.35m（宽×高×长）盖梁作为计算模型。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。
如下图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.其他现行相关规范、规程五、计算参数1.主要材料1)[16a槽钢截面面积为：A=2195mm2截面抵抗矩：W=108.3×103mm3截面惯性矩：I=866.2×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
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泉州至南宁高速公路过龙陂高架桥咼墩盖梁施工方案计算书
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浙江省交通工程建设集团有限公司
2009221
过龙陂咼架桥盖梁支架设计计算书
一、概况：
盖梁尺寸为11.95X 2.3 X 3.7m （长X 宽X 高），在悬臂部分设置了
2.525 X 2m 倒角，盖
梁支架拟采用[]18a 、][14a 、120a 加工为锚固式三角托架，三角托架的结构如图一所示， 具体尺寸见加工图，三角架的上部锚固采用预埋锥形螺母锚固钢板的形式， 下部撑脚直接支
撑在砼面上。
三角支架安装完成后，吊装盖梁施工平台 3、2和侧面模板4、5，其相互关系
见图二。
图一：盖梁承载三角架加工示意图
图二：三角支架、工作平台和侧面模板位置的相互关系
二、荷载统计和整体计算：
单个三角架自重1.6t ;单侧悬挑砼方量17.71方，自重44.275t ;悬挑砼下模板支架单个 计重
1.95t ;砼大面施工模板共 108平方米，计重21.6t ;跳板和施工平台约 41.4平方，荷载
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每平米0.2t，计荷载8.28t，荷载总计125.53t。
根据以上的荷载统计，对支架整体结构进行了分析计算，其模型如下（计算模型中三角支架部分荷载为12t/m2，未折减倒角砼重量，加载区域 2.65mx 3m其余平面荷载1t/m2）：
荷载分布示意图（图中荷载未考虑砼倒角荷载削减）
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支架最大位移7.6mm （安全）El
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支架最大组合应力94.6Mpa （安全）
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支架第一阶屈曲稳定系数 12 (安全)
三、局部计算分析和构造：
1、锚杆抗拔：
按照最不利荷载布置方式，分别由每根斜杆处传递竖向力约
15.7t ，对锚点求矩，(15.7 X 3+15.7 X 1.5 ) =70.65tm ，算出锚点和撑脚的水平拉力和压力为
70.65/2.85=24.8t ，锚固
安全系数取4倍，得出锚固区的抗拔力应大于
100t ，每个锚固区采用
10.9级直径26.5mm
的预埋锥形螺母四个，每个螺杆面积 A=3.1 4X 26.5 X 26.5/4=551.266 平方毫米。
其抗拉保 证强度等于 4 X 830MpaX A/9800=187t ，故锚固力足够。
2、锚杆抗剪：
竖向荷载125.53t 分别由四个锚点承受，每个锚点抗剪约 31.4t ,考虑拉剪组合应力，31.4
X 9800/4/A X 1.414+24.8 X 9800/4/A=307.5Mpa ，小于 10.9 级螺杆的保证应力 830Mpa 故 抗剪也安全。
3、锚固钢板构造：
根据钢结构规范和机械设计手册中关于预埋钢板 厚度以及螺杆直径和孔位的具体要求，选定锚固钢板 厚30mm 尺寸520 X
300mm 开孔位置见右图。
为了方便支架的安装和拆除，保证施工人员的安 全，在三角架锚板中间开槽，
浇筑砼前预埋定位螺母，
拆模后安装定位螺杆。
开槽钢板直接卡在定位螺杆上， 将三角架直接悬挂在砼上，施工人员再上三角架安装 其余的锚固螺栓。
四、施工注意事项：
三角架安装时施工人员站立在已浇筑砼面上指挥塔吊, 大于
10m/s 时不能进行吊装作业。
三角架吊装前在外侧悬挂尼龙安全网，
在三角架中部的水平脚手钢管上焊接走道板作为
装拆螺栓的施工平台，平台外侧焊接钢筋作为护栏。
三角架作为盖梁的承载平台，锚板和支撑板的贴合情况很重要， 为此特设置了上部转动
连接销，在拼装加工过程中要保证四块板在一个平面上， 同时保证三角架的拼装后在一个竖 直面
上。
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利用晃绳控制支架位置，当风速
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锚固件的预埋精度要求高，需采用较薄的定位钢板在模板上放样开孔，将预埋螺母等配件安装在模板上，浇筑砼时注意控制振捣，不要将振捣泵直接插在埋件上，同时要保证该处振捣密实。
锚板承重需要的砼强度为20MPa 以上，需要现场配置同步养生试块来确定。
高强螺栓的加工长度应考虑锚固钢板和垫片的尺寸，保证螺栓施拧后连接紧密，建议采用力矩扳手施拧，施拧荷载1600nm 。
整个支架模板的安装顺序为三角架1~平台平台模板4T模板5。
平台3 应和三角架1 焊接固定，避免倾覆。
模板4 和平台3 之间采用钢楔垫高，以方便模板整体脱模，安装钢楔后应点焊固定。
三角架1、平台2和平台3间安装完成后可焊接定位角钢，方面下次安装定位。
盖梁大面模板支撑在平台2 上，可根据实际情况焊接短脚手管，利用扣件安装部分钢管，作为模板安装前的侧向定位，请在现场实际确定，建议短脚手管水平焊接在分布小槽钢上。
锚板中心离已浇筑砼面最小距离应大于95cm，具体高度可根据不同盖梁的倾斜度来确
定，局部调节。
若有其他起重方式，可考虑墩身施工利用该三角架平台，模板采用局部搭接方式上翻，三角架和整个施工平台利用葫芦等方式整体提升，提升平台时人员站在砼面上，葫芦和保险绳悬挂在劲性骨架上。