热稳定电流 动稳定电流
动热稳定母排选择
电气基础知识:热稳定与动稳定论坛发言时，发现有的人对动热稳定的运用不是很熟。
现整理如下，希望得到大家的支持和认可，毕竟花费了我许多时间。
不当之处请指正。
1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k）开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：GB3906[附录D]中公式：S=I/a√(t△θ)式中：I--额定短时耐受电流；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm240KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm263KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm280KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm231.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm240KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm263KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm280KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:有人采用:S=I∝√t k jf 103/165;k jf:集肤效应系数-TMY取1.15计算结果偏大,建议采用以上计算.3. 根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;公式：△js=1.76L2i ch2*10-3/aW≤△y;△y=1400(Cu).700(Al)式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；i ch——根据上式导出：L MAX=√1400aw 103/1.76 i ch2=√0.795*106aw/ i ch矩形母线截面系数：１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.8552/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]就是说：1。
动稳定和热稳定的计算.
电气的热稳定与动稳定1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K）电流通过导体时，导体要产生热量，并且该热量与电流的平方成正比，当有短路电流通过导体时，将产生巨大的热量，由于短路时间很短，热量来不及向周围介质散发，衡量电路及元件在这很短的时间里，能否承受短路时巨大热量的能力为热稳定（在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的短路电流的有效值）。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P）短路电流、短路冲击电流通过导体时，相邻载流导体间将产生巨大的电动力，衡量电路及元件能否承受短路时最大电动力的这种能力，称作动稳定（在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值）。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k）开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：GB3906[附录D]中公式：S=I/a√(t/△θ)式中：I--额定短时耐受电流（A）；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间(S)；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm240KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm263KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm280KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm231.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm240KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7%=370mm263KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm280KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:有人采用:S=I∝√t k jf 10/165；k jf:集肤效应系数-TMY取1.15计算结果偏大，建议采用以上计算。
动稳定和热稳定
电气的热稳定与动稳定1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K）电流通过导体时，导体要产生热量，并且该热量与电流的平方成正比，当有短路电流通过导体时，将产生巨大的热量，由于短路时间很短，热量来不及向周围介质散发，衡量电路及元件在这很短的时间里，能否承受短路时巨大热量的能力为热稳定（在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的短路电流的有效值）。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P）短路电流、短路冲击电流通过导体时，相邻载流导体间将产生巨大的电动力，衡量电路及元件能否承受短路时最大电动力的这种能力，称作动稳定（在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值）。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k）开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
式中：I--额定短时耐受电流（A）；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间(S)；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm240KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm263KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm280KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm231.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm240KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm263KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm280KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2根据以上计算,总结所用TMY的最小规格如下:有人采用:S=I∝√t k jf 103/165；k jf:集肤效应系数-TMY取1.15计算结果偏大，建议采用以上计算。
动稳定电流和热稳定电流
动稳定电流和热稳定电流热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（IK）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（IP）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（tk）开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
根据额定短时耐受电流来确定导体截面：GB3906[附录中公式：S=I/a√(t/△θ)式中：I--额定短时耐受电流；a—材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K），对于裸导体一般取180K，对于4S持续时间取215K。
则：25KA/4S系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm231.5KA/4S系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm240KA/4S系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm2 63KA/4S系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm2 80KA/4S系统铜母线最小截面积S=（80/13）*√4/215=840 mm2 接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm2 31.5KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm2 40KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm263KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm280KA/4S系统接地铜母线最小截面积S=840*86.7% =730mm2。
三工位隔离开关参数
三工位隔离开关参数
三工位隔离开关的参数主要包括以下几个方面：
1. 额定电压：常见的额定电压有12KV，表示该隔离开关能够承受的最高电压为12KV。
2. 额定电流：常见的额定电流有630A和1250A，表示该隔离开关能够承
受的最大电流分别为630A和1250A。
3. 额定热稳定电流（4秒）：表示该隔离开关在4秒内能够承受的热稳定电流，常见的值为。
4. 额定动稳定电流：表示该隔离开关能够承受的最大电流，常见的值为6380kA。
5. 工频耐受电压（1min）：表示该隔离开关在1分钟内能够承受的工频电压，常见的相间/断口为42/48Kv。
6. 雷电冲击耐受电压：表示该隔离开关能够承受的雷电冲击电压，常见的相间/断口为75/85Kv。
7. 结构：常见的三工位隔离开关结构有单断点三工位结构，这种结构能保证开关动作的可靠性。
此外，开关的操作机构可以是异轴手动一体化操作机构，这种机构能保证隔离开关的机械性能，同时也降低了操作高度，方便操作。
8. 外形尺寸：不同的开关规格可能有不同的外形尺寸。
例如，某些开关的宽度可能为448mm，而开关柜的尺寸则可能做到500mm宽。
9. 配套设备：根据应用场景的不同，三工位隔离开关可以配套断路器联锁机构、空气绝缘柜中的PT柜及断路器柜、充气柜等设备使用。
以上参数仅供参考，具体参数可能会因产品型号、规格和用途不同而有所差异。
如需了解更多信息，建议查阅相关产品说明书或咨询专业人士。
电力系统-继电保护-名词解释 (1)
额定短时耐受电流（热稳定电流）额定短时耐受电流（A）的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积额定短路开断电流=热稳定电流=短时热电流=额定短时（路）耐受电流(ICW). (1A)额定短路关合电流=动稳定电流 =额定峰值耐受电流=(2.5A)额定极限短路分断能力(Icu)=1.6A额定运行短路分断能力(Ics)=1.3A额定短时耐受电流（热稳定电流）（IK）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积额定峰值耐受电流（动稳定电流）（IP）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（tk）开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s。
如果需要，可以选取小于或大于2s的值。
推荐值为0.5s,1s,3s和4s。
1．跳闸压板-电气开关机构上一般有一个电动分闸的线圈，其供电回路中有个可以方便拆下的压板，就是-- 取下就是防止它自动跳闸，安上就是允许它自动跳闸。
2．开关柜的额定电压-- 12kV是开关柜的额定电压,代表它的绝缘水平,10kV是该设备运行系统的电压,同样24/20和40.5/35是一样的道理.0.4kV和0.38kV不一样,0.4kV是变压器低压出口处的电压,考虑输电线路的压降,所以用电设备的额定电压三相为0.38kV,单相为0.22kV(变压器低压出口为0.23kV).不知对否,仅供参考TBP型复合式过电压保护器，是一种新型的过电压保护器（也称为三相组合式过电压保护器），用于限制大气过电压和各种真空开关引起的操作过电压。
母线动热稳定校验
动稳定与热稳定1.定义:热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（I K ）在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB 762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n 的乘积动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（I P ）在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。
额定短路持续时间（t k ）8]开关设备和控制设备在合闸位置能承载额定短时耐受电流的时间间隔。
额定短路持续时间的标准值为2s 。
如果需要，可以选取小于或大于2s 的值。
推荐值为0.5s,1s,3s 和4s 。
2.根据额定短时耐受电流来确定导体截面：公式：△θt a I S k *= 式中：I k --额定短时耐受电流；a —材质系数，铜为13，铝为8.5；t--额定短路持续时间；△θ—温升（K ），对于裸导体一般取180K ，对于4S 持续时间取215K 。
则：25KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（25/13）*√4/215=260 mm 231.5KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（31.5/13）*√4/215=330 mm 240KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（40/13）*√4/215=420 mm 263KA/4S 系统铜母线最小截面积S=（63/13）*√4/215=660 mm 2接地母线按系统额定短时耐受电流的86.7%考虑:25KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=260*86.7% =225mm 231.5KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=330*86.7% =287mm 240KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=420*86.7% =370mm 263KA/4S 系统接地铜母线最小截面积S=660*86.7% =580mm 2根据以上计算,总结所用TMY 的最小规格如下:∝ jf 10jf 采用以上计算.3.根据额定峰值耐受电流来确定铜母线最大跨距(两个支撑间的最大距离)原则：作用在母线上的作用应力kg/cm≤母线允许应力;公式：△js=1.76L2i ch2*10-3/aW≤△y;△y=1400(Cu).700(Al)式中：L—母线支撑间距（cm）；a—相间距离（cm）；W——矩形母线截面系数；i ch——根据上式导出：L MAX=√1400aw 103/1.76 i ch2=√0.795*106aw/ i ch矩形母线截面系数：１／母线宽度相对时：Ｗ＝０.１６７b2h;100*10=1.67;80*8=0.8552/母线厚度相对时：Ｗ＝０.１６７bh2;100*10=16.7;80*8=8.55其中：b(cm): 母线宽度,h(cm): 母线厚度所以:对于31.5KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm(中置柜),则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=240(cm)=2400mm;对于31.5KA系统,TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1700mm;对于40KA系统,TMY100*10母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1900mm;TMY80*8母线厚度相对时,假定a=28cm,则:L MIN==√0.795*106aw/ i ch=1370mm;各种母线排列的最小跨距(mm)[280mm相距为例]母线厚度相对时母线宽度相对时母线三角排列时(估算)TMY100*1 0 TMY80*8 TMY100*1TMY80*8TMY100*1TMY80*8理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值理论值推荐值31. 5 2400 1800 170140750 700 550 500 1300 1200 950 80040 1900 1400 1370 120610 600 430 400 1050 1000 750 700就是说：1。
线路的热稳定动稳定计算
线路的热稳定动稳定计算
线路的热稳定和动稳定计算是电力系统中非常重要的一部分，
它们涉及到线路的热平衡和动态稳定性分析。
首先，让我们来看看
线路的热稳定计算。
线路的热稳定计算主要是指对输电线路的电流
负载能力进行评估，以确保线路在长时间负载情况下不会过热而导
致故障。
这涉及到考虑线路的电阻、环境温度、风速等因素，通过
数学模型和计算方法来确定线路的额定负载能力，从而保证线路的
安全运行。
另外，动稳定计算则是指对电力系统在发生大幅度扰动（如短
路故障、大功率负荷突然变化等）后的稳定性进行分析和评估。
这
种计算通常涉及到对系统的动态响应、振荡特性等进行建模和仿真，以确定系统在扰动后是否能够快速恢复稳定状态。
动态稳定计算的
结果对于系统的保护装置和控制策略设计具有重要的指导意义。
从技术角度来看，线路的热稳定计算需要考虑线路的材料、截面、环境温度、风速等因素，可以通过有限元分析等方法进行模拟
和计算。
而动态稳定计算则需要考虑系统的动态特性、控制策略、
保护装置等因素，可以通过数学建模和仿真软件进行分析。
总的来说，线路的热稳定和动稳定计算是电力系统运行和规划中不可或缺的一部分，它们对于确保系统的安全稳定运行具有重要意义。
通过科学的计算和分析，可以有效地指导系统的设计、运行和维护，提高电力系统的可靠性和稳定性。