造纸干燥部(烘干部)多段通汽方式-最新
纸机烘干部出力计算方式

纸机烘干部出力计算方式一.蒸发水量以及烘缸出力计算1. 蒸发水量计算计算公式:R=GW=0.06qvb(C2-C1)/C1式1-1其中:R蒸发水量,kg水/h ;G纸机每小时生产能力,kg纸/h W 每生产1 公斤纸所蒸发的水量,kg 水/kg 纸q 纸页定量,g/cm2 ;v 纸机运行车速,m/minb 卷纸机上未切边的纸宽,mC1 进烘缸纸页的干度,% ;C2 出烘干纸页的干度,%2. 烘缸出力计算计算公式:(造纸原理)式1-2其中:Ev 烘缸出力,kg水m2⋅hn烘干个数(若有真空缸,则一个真空缸换算成0.7个烘缸)D烘缸直径,mα烘缸的包角,°二、前烘1.蒸发水量:已知:C2=90% C1=45%b=5.32m v=831m/min纸张最终定量q′为80g/m2 施胶量q〞为0.85g/m2计算:q 取施胶前的定量,即q= q′−q〞=80 −0.85=79.15(g/m2) 2.烘缸出力已知:C2=90% C1=45%v=831m/min q=q′−q〞=80−0.85=79.15 (g/m2)前烘烘缸个数是46 个计算:n=46(个)三、后烘1.蒸发水量:已知:C2=95% C1=70%b=5.32m v=831m/minq=q′=80 g/m2计算:2.烘缸出力:已知:C2=95% C1=70%v=831m/min q=q′=80g/m2后烘烘缸个数是18个计算:前、后烘干部单位出力分别为23.74,21.90(kg 水/m2 ⋅h)。
小于设定的烘缸单位出力25.0(kg 水/m2 ⋅h),故在烘缸设计范围之内。
四、蒸汽热量计算表1—5 烘缸部参数2 计算过程:(烘缸效率η=70%)计算公式(1) 前干燥部:①第一组烘缸(1#—9#)已知:进缸干度C1=45% 出缸干度C2=57%进缸温度t1=45°C 出缸温度t2=70°C在70°C时排出水蒸气的热焓值i=2630.5kJ/kg在本段烘缸通汽压力为120kPa下水蒸气的热焓值i1=2684.3kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为120kPa下冷凝水的热焓值i2=437.51kJ/kg 计算:②第二组烘缸(10#—34#)已知:进缸干度C1=57% 出缸干度C2=80%进缸温度t1=70°C 出缸温度t2=95°C在95°C时排出水蒸气的热焓值i=2668.4kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2709.2kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=493.71kJ/kg 计算:③第三组烘缸(35#—46#)已知:进缸干度C1=80% 出缸干度C2=90%进缸温度t1=95°C 出缸温度t2=110°C在110°C时排出水蒸气的热焓值i=2693.7kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2736.1kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=583.76kJ/kg计算:(2) 后干燥部:⑥第四组烘缸(47#—55#)已知:进缸干度C1=70% 出缸干度C2=82%进缸温度t1=75°C 出缸温度t2=95°C在95°C时排出水蒸气的热焓值i=2668.4kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2709.2kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=493.71kJ/kg 计算:⑦第五组烘缸(56#—64#)已知:进缸干度C1=82% 出缸干度C2=95%进缸温度t1=95°C 出缸温度t2=110°C在110°C时排出水蒸气的热焓值i=2693.7kJ/kg在本段烘缸通汽压力为360kPa下水蒸气的热焓值i1=2736.1kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为360kPa下冷凝水的热焓值i2=583.76kJ/kg 计算:(3) 总结:由上述七组通汽的蒸汽用量可知,生产1kg 纸的实际耗气量为:D=D①+D②+D③+D④+D⑤=0.456+0.650+0.215+0.293+0.260=1.874 (kg蒸汽/kg纸)五.烘干部热损失计算前干燥段1.烘缸对流散热系数的计算:烘缸散热系数Ka的计算:烘缸散热面积Fa的计算:Fa=3.14N[(1-θ/360).d.B+0.5d²]=3.14x46x[(1-230/360)x1.8x5.4+0.5x1.8²] =507.04m²烘缸散热损失Q4的计算:Q4= Ka.Fa/Gp(ta-t0)=140.42(KJ/Kg)⑤干毯散热损失Q5 的计算:干毯对流散热系数ab的计算:干毯散热系数kb的计算;干毯散热面积Fb的计算:Fb=2A1B2-θ/360π. d. B1. N=2x3.14x1.8x46x5.8-230/360x3.14x1.8x5.4x46=2119.03m2干毯散热损失Q5的计算:Q5= Kb. Fb/Gp(tb-t0)=279.33(KJ/Kg)⑥管道散热损失Q6 的计算:Q6=2737.3x0.06=164.238(KJ/Kg)前干燥热损失耗蒸汽量:Q=Q4+Q5+Q6=(140.42+279.33+164.238)KJ/Kg=583.988KJ/KgD⑥=583.988 /[(2738.1-583.76)x0.7]=0. 387(kg 蒸汽/kg纸)后干燥段④烘缸对流散热系数的计算:烘缸散热系数Ka的计算:烘缸散热面积Fa的计算:Fa=3.14N[(1-θ/360).d.B+0.5d²]=3.14x18x[(1-230/360)x1.8x5.4+0.5x1.8²]=199.49m2烘缸散热损失Q4的计算:Q4= Ka. Fa/Gp(ta-t0)=59.56(KJ/Kg)⑤干毯散热损失Q5的计算:干毯对流散热系数ab的计算:干毯散热系数kb的计算;干毯散热面积Fb的计算:Fb=2A.B2-θπ.d.B1.N=2x3.14x1.8x18x5.8-230/360x3.14x1.8x5.4x18 =829.15m2干毯散热损失Q5的计算:Q5= Kb. Fb/Gp(tb-t0)=106.05(KJ/Kg)⑥管道散热损失Q6的计算:Q6=2737.3x0.06=164.238(KJ/Kg)Q=Q4+Q5+Q6=(59.56+106.05+164.238) KJ/Kg=329.85KJ/KgD⑥=329.85 /[(2738.1-583.76)x0.7]=0.24(kg 蒸汽/kg纸冷凝水管道热损失六、前干燥段冷凝水散热损失Q7 的计算:Q7=Dw/Gp(i`-i0)=240.82(KJ/Kg)后干燥段冷凝水散热损失Q7的计算:Q7=Dw/Gp(i`-i0)=89.24(KJ/Kg)冷凝水耗蒸汽量:D⑦=.330.06/[(2737.3-417.68)x0.7]=0.22(kg蒸汽/kg纸(3) 总结:由上述几组通汽的蒸汽用量可知,生产1kg 纸的实际耗气量为:D=D①+D②+D③+D④+D⑤+D⑥+D⑦=1.874 + 0.38 + 0.24 + 0.22=2.714(kg 蒸汽/kg 纸)考虑损纸率,抄造率为97%,成品率为97%,则耗气量D`=D[(1+F1)/(1-F2)]=2.714x[(1+3%)/(1-3%)]=2.882kg 蒸汽/kg 纸(由于本篇文章有多处是专业符号无法显示出,PMMCN用图片形式展示,感谢专业人士给予我们更专业的意见,感谢阅览!)。
华泰PM10纸机干燥部通汽特点

时 , M 1 纸 机 出压 榨 部 的湿 纸 页干 度 为 4 %~5 %, 度 P O 9 1 温
为4 3~4 6℃ , 好 与 前 两 烘 区烘 缸 温 度 相 吻 合 , 利 于新 正 有
闻 纸 质量 的 提 高 。
图1 蒸 汽 和 冷 凝 水 系 统 简 要 流 程
14 最 后 … 个加 热组 2 . 9~” 2 缸 , 3烘 由新 鲜 主 蒸 汽 根 据 设定 蒸 汽 压 力 比 例 系数 自动 调 节 烘 缸 温 度 , 免 烘 缸 缸 避
4 中单双-17 g l o ̄i 4  ̄ . t opi 2 2 6 月
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部 通 汽 特 点
( 华泰集团 山东 广饶 2 7 3 ) 5 3 5
间 , 体 密 度 增 大 , 就 是 说 , 积 减 少 并 在 蒸 汽 冷 凝 器 液 也 体 中形成 负压力 , 生真 空 。 产 另外 再 补 加 一 真 空 泵 , 负 压 使 进 一 步 增 大 , 有利 于 烘 缸 冷 凝 水 的 顺 利 排 出 , 有 效 地 更 能 调 = 几 个 烘 缸 的 温 度 , 缸 温 在 4 ~6 ℃之 间 , 于 调 前 使 7 O 便 节 , 止 湿 纸 页 因 烘 缸 温 度 高 造 成 的 粘 缸 问题 出现 。 防 同
纸机干燥部

纸机干燥部1.0 干燥的目的纸页出压榨以后,纸页干度一般在40%左右,在新式压榨中,高的可达50%,残余的水分必须在纸机干燥部蒸发脱除。
蒸发过程需要大量热能,通常以蒸汽形式供给,干燥部一般是纸机中耗能最大的,热能从蒸汽传到纸幅,常用的设备是烘缸。
1.1 干燥的作用在造纸过程中,干燥的作用主要脱除出压榨的纸页中的水分,同时提高纸张的强度,增加纸的平滑度和完成纸的施胶效应。
进入干燥部的湿纸中有三种不同形式的水分:游离水、毛细管水和结合水。
干燥初期,纤维彼此间可以自由滑动,去掉游离水后,水的表面张力开始将纤维拉拢在一起,纸的干度小于40%时,纤维结合并不明显,一旦干度达到一临界值,纸种的收缩开始产生氢键结合。
当纸的干度达到了55%以上,随着水分含量的减少,或者说随着干度的增加,以氢键结合力为基本因素的纸的各项强度,如抗张强度、耐破度等迅速增长。
但纸幅在干燥部的横向收缩是我们值得注意的问题,因为在整个纸机中(包括湿部),纸幅在干燥部的横向收缩占80%左右,纸在干燥部的收缩大,成纸的伸长率愈高,吸湿变形性或伸缩率也愈大。
1.2 干燥部设计或选型的要求⑴蒸发纸页中的水分,且要用最少量的干燥设备。
干燥部的设备庞大又昂贵,因此干燥部设计要注意提高蒸发速率,同时又要兼顾提高蒸发速率而不能破坏纸页结构。
⑵蒸发纸页水分时要确保纸页质量,尤其是横向的均一性。
其次是纸页的表面性能、起皱、卷曲和抗张性能等。
⑶干燥部及其附属设备的设计,必须能降低能耗。
最佳目标值是蒸发1Kg水,能耗2960kJ。
⑷干燥部的设计必须使纸机有较高的总效率,这主要是指减少干燥部纸幅的断头,因为纸机断头中干燥部占大头。
2.0 传统的烘缸干燥最常见的干燥方法是使用一系列蒸汽加热的烘缸。
如下图是典型的烘缸干燥装置。
烘缸直径一般为1.2米、1.5米或1.8米,现代新型纸机烘缸的直径常用1.8米。
蒸汽进入烘缸,热能通过铸铁外壳传递给纸幅,蒸汽压力范围从负压到1000kPa(视纸种而定)。
023纸机烘干部出力计算方式

纸机烘干部出力计算方式一.蒸发水量以及烘缸出力计算1. 蒸发水量计算计算公式:R=GW=0.06qvb(C2-C1)/C1式1-1其中:R蒸发水量,kg水/h ;G纸机每小时生产能力,kg纸/h W 每生产1 公斤纸所蒸发的水量,kg 水/kg 纸q 纸页定量,g/cm2 ;v 纸机运行车速,m/minb 卷纸机上未切边的纸宽,mC1 进烘缸纸页的干度,% ;C2 出烘干纸页的干度,%2. 烘缸出力计算计算公式:(造纸原理)式1-2其中:Ev 烘缸出力,kg水m2⋅hn烘干个数(若有真空缸,则一个真空缸换算成0.7个烘缸)D烘缸直径,mα烘缸的包角,°二、前烘1.蒸发水量:已知:C2=90% C1=45%b=5.32m v=831m/min纸张最终定量q′为80g/m2 施胶量q〞为0.85g/m2计算:q 取施胶前的定量,即q= q′− q〞=80 − 0.85=79.15(g/m2) 2.烘缸出力已知:C2=90% C1=45%v=831m/min q=q′−q〞=80−0.85=79.15 (g/m2)α=230° D=1.8m π=3.1416前烘烘缸个数是46 个计算:n=46(个)三、后烘1.蒸发水量:已知:C2=95% C1=70%b=5.32m v=831m/minq=q′=80 g/m2计算:2.烘缸出力:已知:C2=95% C1=70%v=831m/min q=q′=80g/m2α=230° D=1.8m π=3.1416后烘烘缸个数是18个计算:前、后烘干部单位出力分别为23.74,21.90(kg 水/m2 ⋅h)。
小于设定的烘缸单位出力25.0(kg 水/m2 ⋅h),故在烘缸设计范围之内。
四、蒸汽热量计算表1—5 烘缸部参数2 计算过程:(烘缸效率η=70%)计算公式(1) 前干燥部:①第一组烘缸 (1#—9#)已知:进缸干度C1=45% 出缸干度C2=57%进缸温度t1=45°C 出缸温度t2=70°C在70°C时排出水蒸气的热焓值i=2630.5kJ/kg在本段烘缸通汽压力为120kPa下水蒸气的热焓值i1=2684.3kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为120kPa下冷凝水的热焓值i2=437.51kJ/kg 计算:②第二组烘缸 (10#—34#)已知:进缸干度C1=57% 出缸干度C2=80%进缸温度t1=70°C 出缸温度t2=95°C在95°C时排出水蒸气的热焓值i=2668.4kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2709.2kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=493.71kJ/kg 计算:③第三组烘缸 (35#—46#)已知:进缸干度C1=80% 出缸干度C2=90%进缸温度t1=95°C 出缸温度t2=110°C在110°C时排出水蒸气的热焓值i=2693.7kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2736.1kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=583.76kJ/kg 计算:(2) 后干燥部:⑥第四组烘缸 (47#—55#)已知:进缸干度C1=70% 出缸干度C2=82%进缸温度t1=75°C 出缸温度t2=95°C在95°C时排出水蒸气的热焓值i=2668.4kJ/kg在本段烘缸通汽压力为200kPa下水蒸气的热焓值i1=2709.2kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为200kPa下冷凝水的热焓值i2=493.71kJ/kg 计算:⑦第五组烘缸 (56#—64#)已知:进缸干度C1=82% 出缸干度C2=95%进缸温度t1=95°C 出缸温度t2=110°C在110°C时排出水蒸气的热焓值i=2693.7kJ/kg在本段烘缸通汽压力为360kPa下水蒸气的热焓值i1=2736.1kJ/kg 在本段烘缸通汽压力为360kPa下冷凝水的热焓值i2=583.76kJ/kg 计算:(3) 总结:由上述七组通汽的蒸汽用量可知,生产1kg 纸的实际耗气量为:D=D①+D②+D③+D④+D⑤=0.456+0.650+0.215+0.293+0.260=1.874 (kg蒸汽/kg纸)五.烘干部热损失计算前干燥段1.烘缸对流散热系数的计算:烘缸散热系数Ka的计算:烘缸散热面积Fa的计算:Fa=3.14N[(1-θ/360).d.B+0.5d²]=3.14x46x[(1-230/360)x1.8x5.4+0.5x1.8²] =507.04m²烘缸散热损失Q4的计算:Q4= Ka.Fa/Gp(ta-t0)=140.42(KJ/Kg)⑤干毯散热损失Q5 的计算:干毯对流散热系数ab的计算:干毯散热系数kb的计算;干毯散热面积Fb的计算:Fb=2A1B2-θ/360π. d. B1. N=2x3.14x1.8x46x5.8-230/360x3.14x1.8x5.4x46=2119.03m2干毯散热损失Q5的计算:Q5= Kb. Fb/Gp(tb-t0)=279.33(KJ/Kg)⑥管道散热损失Q6 的计算:Q6=2737.3x0.06=164.238(KJ/Kg)前干燥热损失耗蒸汽量:Q=Q4+Q5+Q6=(140.42+279.33+164.238)KJ/Kg=583.988KJ/KgD⑥=583.988 /[(2738.1-583.76)x0.7]=0. 387(kg 蒸汽/kg纸)后干燥段④烘缸对流散热系数的计算:烘缸散热系数Ka的计算:烘缸散热面积Fa的计算:Fa=3.14N[(1-θ/360).d.B+0.5d²]=3.14x18x[(1-230/360)x1.8x5.4+0.5x1.8²]=199.49m2烘缸散热损失Q4的计算:Q4= Ka. Fa/Gp(ta-t0)=59.56(KJ/Kg)⑤干毯散热损失Q5的计算:干毯对流散热系数ab的计算:干毯散热系数kb的计算;干毯散热面积Fb的计算:Fb=2A.B2-θπ.d.B1.N=2x3.14x1.8x18x5.8-230/360x3.14x1.8x5.4x18=829.15m2干毯散热损失Q5的计算:Q5= Kb. Fb/Gp(tb-t0)=106.05(KJ/Kg)⑥管道散热损失Q6的计算:Q6=2737.3x0.06=164.238(KJ/Kg)Q=Q4+Q5+Q6=(59.56+106.05+164.238) KJ/Kg=329.85KJ/KgD⑥=329.85 /[(2738.1-583.76)x0.7]=0.24(kg 蒸汽/kg纸冷凝水管道热损失六、前干燥段冷凝水散热损失Q7 的计算:Q7=Dw/Gp(i`-i0)=240.82(KJ/Kg)后干燥段冷凝水散热损失Q7的计算:Q7=Dw/Gp(i`-i0)=89.24(KJ/Kg)冷凝水耗蒸汽量:D⑦=.330.06/[(2737.3-417.68)x0.7]=0.22(kg蒸汽/kg纸(3) 总结:由上述几组通汽的蒸汽用量可知,生产1kg 纸的实际耗气量为:D=D①+D②+D③+D④+D⑤+D⑥+D⑦=1.874 + 0.38 + 0.24 + 0.22=2.714(kg 蒸汽/kg 纸)考虑损纸率,抄造率为97%,成品率为97%,则耗气量D`=D[(1+F1)/(1-F2)]=2.714x[(1+3%)/(1-3%)]=2.882kg 蒸汽/kg 纸(由于本篇文章有多处是专业符号无法显示出,PMMCN用图片形式展示,感谢专业人士给予我们更专业的意见,感谢阅览!)。
第十一章造纸设备3干燥部-精品文档

图11-57 烘缸的进汽头结构
a-固定虹吸管的进汽头 b-旋转虹吸管的进汽头
1-虹吸管 2-烘缸头法兰 3-填料压盖 4-填料密封 5-进汽头接管 6-凝结水排出管接头 7-进汽管 8-密封环 9-弹簧 10-锁紧螺帽 11-球面动环
(四)烘缸的刮刀
为了使纸页Байду номын сангаас烘缸表面接触紧密,保证 较高的传热系数,必须使烘缸表面经常 保持光洁,为此应装设刮刀。刮刀刃可 以将粘附在烘缸表面上的细小纤维、胶 料及填料等清除掉,此外在引纸或断纸 时刮刀还可以防止损纸缠绕烘缸挤坏干 毯。 在长网多缸造纸机上,一般每个烘缸上 装有一把刮刀,刮刀结构与压榨部的相 似。
图11-55 有吸管接头的固定虹吸管
1-吸水管接头 2-进汽管 3-冷凝水排出管
3. 旋转虹吸管
旋转虹吸管排水装置如图11-56所示,它适用于 车速大于 400 米 / 分以上的高速造纸机。由于排 水时要克服转动虹吸管产生的离心力,故需比 固定虹吸管大一些压力差才能把水排出,缸内 和冷凝水管之间的压力差不得小于19.6~29.4千 帕。旋转虹吸管内部支承架固定在传动侧缸盖 上,并随烘缸一起回转。虹吸管端的吸头与缸 壁靠近(约 1.25~2 毫米),并将同一传动组烘 缸内所有的吸口位置安装在同一方向,这样停 机时可将吸头全部停在垂直位置,以方便排水。
刮刀材料及种类
刮刀材料有软钢片、磷青铜片、锯钢片 等, 刮刀在烘缸上的线压力为0.15~0.6千牛/米, 刮刀平面与烘缸接触之间的夹角为 18~25°。 刮刀有静止的与摆动的两种,后者结构 上略较复杂但可使被刮的缸面能清扫的 更干净些,而其刮刀片则磨损较均匀。
纸机干燥部提速改造(下)

书山有路勤为径;学海无涯苦作舟纸机干燥部提速改造(下)如果采用烘缸组进出口压差来控制,情况则不同:当低压力或断纸时,为了保持压差值,吹贯蒸汽的流量将以指数倍增加,这时就必须把排汽阀打开。
如图2的流程,当压差值低于设定值时,将自动打开通往下一段的控制阀,通过真空泵的抽吸力继续维持必要的压差值。
借此机会,还能排除烘缸内的不冷凝气体。
因此,这种流程也是可以的。
蒸汽来源可以有两种:一种是低压蒸汽直接用于烘缸进汽,另一种是高压蒸汽用于运行热泵,控制热泵孔板前后的压差。
在使用蒸汽压力较低的纸机,也可以只用一种蒸汽源,但总管压力必须保证比干燥部用汽压力高50%以上。
否则运行热泵用的蒸汽量将超过吹贯蒸汽量的两倍以上,如此大量的蒸汽超过烘缸组所需的蒸汽,将造成压力控制上的困难。
该系统的关键设备:热泵、汽水分离器、虹吸管等。
热泵是用来将吹贯蒸汽再压缩而送回原烘缸组的有效装置。
其构造有两种:一种本身带有控制阀;也可以由一次蒸汽入口管线上的控制阀控制。
其喷嘴和喉口的尺寸必须根据烘缸组的压力和负载精确计算后得出。
设计喉口的尺寸,需要考虑在烘缸压力最低时能处理大量混合蒸汽流体的容积;而设计喷嘴尺寸,则需要考虑其在烘缸压力最高时能提供足够的能量以做最大的压缩功。
一般,喉口的直径不超过热泵出口直径的47%。
否则,太小了,低压蒸汽抽吸量降低造成“阻塞”现象,在控制上称为“负增益”;太大了,当烘缸压力最高时,蒸汽的密度和速度最大,因而流体的容积不会将喉口充满,蒸汽流则会因“乱流冲击损失”而造成热泵表现不佳。
喷嘴过大,将在控制回路中带来过高的增益及许多其它的问题。
汽水分离器的设计也是必须讲究的。
一般的吹贯蒸汽携带专注下一代成长,为了孩子。
《造纸设备3干燥部》课件

根据纸张速度传感器的反馈,调节干
燥速度,使之与纸张速度保持一致。
3
自动调节装置
根据设定的目标速度,自动调节干燥 速度,并保持恒定。
干燥能耗的分析与计算
能源利用率
通过分析能源的消耗和化学品的使用量,计算干燥过程的能耗。
优化措施
通过改进设备和工艺,减少能耗和资源的浪费。
节能技术
采用先进的节能技术,如余热回收和蒸汽再利用,降低能耗。
干燥部安全操作规程
1 戴好防护装备
2 定期检查设备
操作人员应佩戴安全帽、 防护眼镜和耳塞等防护 装备。
定期检查干燥设备和防 护装置,确保其正常运 行。
3 注意事项
操作过程中应注意火源 和防火措施,严禁吸烟 等违规行为。
干燥部定期维护与保养
1 清洁干燥缸
定期清洁干燥缸内的污物,保持其表面的光滑度。
《造纸设备3干燥部》 PPT课件
这是一个关于《造纸设备3干燥部》的PPT课件,通过本课件您将了解到干燥 部的作用以及干燥部的组成和基本原理。
概述干燥部的作用
干燥部在造纸过程中起着至关重要的作用,它将湿纸张中的水分蒸发,使纸 张达到所需的干燥程度。
干燥部的组成部分及其用
干燥缸
通过提供热量和空气流动,加速湿纸张中水 分的蒸发。
2 润滑设备
定期给干燥设备的滚轴和传动装置加油润滑,确保其正常运转。
3 更换磨损零件
定期更换磨损的零件,保持设备的性能和可靠性。
干燥部的环境保护与节能技术
环境保护
采用低排放的干燥设备和控制污染物排放的技 术,保护环境。
节能技术
采用节能型设备和优化工艺,降低能源的消耗 和浪费。
间歇式干燥设备
适用于小批量的纸张生产,具有灵活性和低能 耗的特点。
造纸设备3干燥部

过低则可能使纸张过于干燥,易产生静电和粉尘。因此,需要合理控制
空气湿度,以保证纸张质量。
优化干燥部的措施与方法
设备改进
采用高效、节能的干燥设 备,如热泵、红外线干燥 等,提高干燥效率并降低 能耗。
控制策略优化
通过改进控制算法、提高 自动化程度等方法,实现 干燥过程的精确控制和优 化。
操作维护规范
制定科学合理的操作和维 护规范,确保设备的正常 运行和延长使用寿命。
发展阶段
随着工业革命的推进和技术的进步,干燥部开始采 用机械通风和加热装置,提高了干燥效率和质量。
现代阶段
近年来,随着自动化和智能化技术的不断发展,干 燥部的控制精度和自动化程度不断提高,实现了更 高效、更稳定的干燥过程。
02
干燥部主要设备
烘缸
80%
结构
由缸体、端盖、蒸汽接头、冷凝 水排出装置等组成。
06
干燥部与环境保护
干燥部对环境的影响
能耗
干燥部是造纸过程中能耗最大的部分,大量热能的消耗不仅增加 生产成本,还导致能源浪费。
废气排放
干燥过程中产生的废气含有大量水蒸气、挥发性有机化合物(VOCs) 和颗粒物,对环境造成污染。
噪音
干燥部设备运行产生的噪音对工作环境和周边社区造成噪音污染。
减少能耗和降低污染的措施
智能化技术
通过引入大数据、人工智能等技术手段,实现干燥部的智 能化管理,提高能源利用效率,减少污染物排放。
环保材料应用
研发新型环保材料,如生物降解材料、低挥发性有机化合 物涂料等,从源头减少干燥部对环境的影响。
THANK YOU
感谢聆听
气垫式干燥部
结构
特点
由气垫、加热器、风机、控制系统等 组成。
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(二)三段通汽
热泵供汽系统 三段通汽存在的主要问题: 三段通汽平衡体系,不易各段单独调节、控制。 为了解决以上问题,增加了热泵供汽体系。 热泵系统由主要部件热泵 和 汽水分离器(闪蒸罐)构成。
优点: (1)每段之间独立,可单独调节,避免相互干扰; (2)能更多地回用二次蒸汽,热利用率高; (3)每段烘缸进出压差更好调节。
干燥部的通汽方式
(一)一段通汽(单段通汽)
所有烘缸的进汽,均由一条进 汽总管提供,然后由进汽支管 进入每个烘缸,从每个烘缸出 来都有排水阻汽阀,冷凝水进 入收集槽,然后泵入锅炉房重 新利用。
优点:管线简单,不需要复杂 的仪表控制。 缺点:热能利用率差、耗汽量 高,多缸纸机的温度曲线不易 控制,疏水阀一出故障就影响 生产。
各段烘缸之间必须保持30kpa以上的压差。最后一段汽水分离器排出的二次蒸汽, 经冷凝器冷凝后,进入真空泵。作用是使最后一组烘缸和最后一台汽水分离器之间 形成必要的压差。
蒸汽
第一组烘缸
第二组烘缸
第三组烘缸
纸页
第一段通汽
第二段通汽 第三段通汽
主要优点:1.节约蒸汽,与一段通汽比较,大约可节约汽耗10%-15%。2.能与干燥温度 曲线相配合,有利于纸的干燥质量。3.由于不冷凝的蒸汽可以及时排出,可提高干燥效 率。
是不是有点熟悉,6车间的供汽系统在此基础上做了改进,加了从主管道直接 进各段烘缸的管道,压力由比例阀调节。
ห้องสมุดไป่ตู้
热泵运行原理
闪蒸罐运行原理
P305
热泵原理:高压蒸汽经喷嘴减压增速形成一股 高速低压气流,带动低压蒸汽进入接受室;在混合 室和扩散室,两股共轴蒸汽混合,速度降低,压力 提高,得到中压蒸汽。
闪蒸罐原理:热泵可使闪蒸罐内形成较低的闪 蒸汽化压力。冷凝水在塔板上跌落时形成细小的液 滴,具有较大的传热传质面积并可形成较长的流动 路线和汽化时间。
多段通汽方式特点介绍:
为了更有效利用蒸汽的热能,实现一汽多用,节约蒸汽,多缸纸机多采用多段 通汽,视烘缸个数多少采用三段以上通汽方式,下面以三段通汽为例说明其组成。
三段通汽是把烘缸分为三组,通常第一组烘缸约占烘缸总数的60%-70%,第二组 占20%-35%,第三组由靠近压榨部的2-3个烘缸组成。
通汽方式是首先将新鲜蒸汽通入较高温度的一组烘缸中,然后将这些烘缸中出 来的冷凝水和蒸汽的混合物导入1#汽水分离器,分离出二次蒸汽,送至温度要求较 低的第二组烘缸中,由第二段烘缸排出的冷凝水和蒸汽送至2#汽水分离器,分离出 二次蒸汽,供温度要求更低的最后一段烘缸使用。
为了在开机温缸时,二三段烘缸能预热,以及能在正常生产中调整压差,通常 在二三段烘缸进汽管上也设置新蒸汽阀门。
纸机干燥部多段通汽方式
长网纸机干燥部质量占纸机总质量的60%~70%;设备费和 动力消耗均占整个纸机的一半以上;蒸汽消耗约占纸生产成本的 5%~15%。
干燥部通汽方式
概述:
从锅炉车间来的蒸汽,通过车间分汽包稳压后,经由通汽总管,
进入各烘缸进汽支管,到达烘缸汽头,然后进入烘缸。烘缸的通 汽有一段通汽和多段通汽。