板模板计算书
板模板计算书
板模板(扣件钢管架支撑)计算书本工程位于任丘市经济开发区北区，地上三层，建筑高度12.7米，总建筑面积14000平方米。
本工程由任丘韩昌工艺品有限公司建设，河北大地建设科技有限公司勘察，世纪东华建筑规划设计有限公司设计，任丘市建兴工程建设项目管理有限公司监理，任丘市诚建建筑安装工程有限公司施工。
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
模板支撑体系剖面图：0.5kN/m2；板底模板自重标准值G1k承受集中荷载的模板单块宽度：300mm；施工人员及设备荷载标准值Q：1k计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取0kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1.5kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用模板宽300面板厚2.30钢面板；厚度：2.3mm；抗弯设计值fm：205N/mm2；弹性模量E：206000N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。
模板计算书范本
剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。
依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。
按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。
模板工程计算书
模板工程计算书（1）计算标准荷载：模板及支架自重标准值（全部采用竹胶模板及木楞（次龙骨））取F1=0.40KN/m3新浇砼自重标准值取F2=25 .00 KN/m3钢筋自重标准值楼板取F.3= 1.1KN/m3框架梁取F3′= 1.5 KN/m3；施工荷载取F4=2.5 KN/m2振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=4.0KN/m2垂直模板取F5′=2.0 KN/m2新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22γC t0β1β2υ1/2F′=γC H其中：γC—混凝土的密度取为25KN/m3t0 =200/（T+15）T——混凝土的温度取T=25℃t0=200/（25+15）=5.0℃β1—外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在110~140之间，故β2取为1.15υ——浇筑速度根据施工经验取υ=1m/h则：F=0.22×25×5.0×1.2×1.15X11/2=37.95KN/m2F′=γC H=6.1×25=152.5KN/m2取F1、F2二者之间的大值则标准值为F6==F′=37.95 KN/m2倾倒砼产生的荷载标准值取F7 =2 KN/m2（2）墙体模板系统验算计算参数：本工程混凝土墙体大面积采用2400×1200×12（l×b×h）的高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。
次龙骨采用b×h=100×50＠300落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠50的Q235双钢管，并用Φ16＠600×500的对拉螺栓穿墙对拉（具体见模板图）。
计算荷载组合：承载能力计算荷载：F′=1.2F6×0.9+1.4×F7=43.76KN/m2刚度验算荷载：F=1.2 F6×0.9=40.99 KN/m2其中0.9为计算析减系数。
板模板(门架)计算书
板模板（门架）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×1＝6.534kN/mM＝q1l2/8＝6.534×0.32/8=0.074kN·mσ＝M/W＝0.074×106/37500＝1.96N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算101k2k3k1k1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3＝2.032kN/m1、强度验算小梁弯矩图(kN·m)M＝0.208kN·mσ＝M/W＝0.208×106/64000＝3.254N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V＝1.133kNτ＝3V/(2bh0)=3×1.133×1000/(2×80×60)＝0.354N/mm2≤[τ]＝1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.3＝0.994kN/m小梁变形图(mm)跨中：νmax＝0.16mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm悬臂端：νmax＝0.077mm≤[ν]＝2×L/250＝2×300/250＝4.8mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态：R max=2.266kN正常使用极限状态：R max=1.108kN六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×0.3＝2.104kN/mq2＝(γG×(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.3＝1.054kN/m承载能力极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R max×0.6=2.346×0.6 =1.408kN正常使用极限状态:同上面小梁验算过程得：P=R'max×0.6=1.175×0.6 =0.705kN2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.509kN·mσ＝M max/W＝0.509×106/5080＝100.252N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝4.476kNτmax＝2V max/A=2×4.476×1000/489＝18.308N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)跨中：νmax＝0.53mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm悬臂端：νmax＝0.522mm≤[ν]＝2×L/250＝2×400/250＝6.4mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态R max＝5.462kN门架立杆所受主梁传递的最大支座力为:P max= R max/Ks= 5.462/0.6=9.104kN 七、可调托座验算满足要求！八、门架稳定性验算门架(榀)重量G mf(kN) 0.22 门架(榀)数量n m 1 交叉支撑(副)重量G jk(kN) 0.04 交叉支撑(副)数量n j 1 水平架(榀)重量G pk(kN) 0.16 水平架(榀)数量n p 2 脚手板(块)重量G bk(kN) 0.18 脚手板(块)数量n b 2 连接棒(个)重量G lk(kN) 0.01 连接棒(个)数量n l 2 链销(根)重量G sk(kN) 0.01 链销(根)数量n s 2 直角扣件重量G zk(kN) 0.02 直角扣件数量n z 2 旋转扣件重量G xk(kN) 0.02 旋转扣件数量n x 1 附件重量G fk(kN/m) 0.05Gk1q1=G mk+G jk n j+G pk n p×2/3+G bk n b×4/5+G jk n j+G sk n s=0.22+0.04×1+0.16×2×2/3+0.18×2×4/5 +0.01×2+0.01×2=0.801kNq2=G gk(b+l a)×3/2=0.051×(0.9+1)×3/2=0.145kNq3=G zk n z+G xk n x=0.02×2+0.02×1=0.06kNq4=2×G gk×3×l b/cos(arctan((5×h0)/(3×l b)))=2×0.051×3×1/cos(arctan((5×0.9)/(3×1)))=0.54 9kNq5=G gk×(b+l a+l b)=0.051×(0.9+1+1)=0.147kNN Gk=(q1+q2+q3+q4+q5+G fk)/h0=(0.801+0.145+0.06+0.549+0.147+0.05)/0.9=1.948kN/m N Gk1= N Gk×H=1.948×5.38=10.479 kN其他永久荷载产生的轴向力标准值N Gk2：N Gk2=((G2k+G3k)×h+G1k)×((l a+b)×l b)=((24+1.1)×0.12+0.5)×((1+0.9)×1)=6.673kN 施工荷载产生的轴向力标准值N Q1k：N Q1k=Q1k×((l a+b)×l b)=2×((1+0.9)×1)=3.8kN立杆轴向力设计值为N d：N = γ0N d＝γ0max[1.2(N Gk1+N G2k)+ γQ×N Q1k，1.35(N Gk1+N G2k)+γQ×φc×N Q1k]=1×max[1.2×(10.479+6.673) + 1.4×3.8，1.35×(10.479+6.673)+1.4×0.7×3.8]＝26.878kN风荷载作用于立杆产生的弯矩设计值M wd:M w= γ0×M wd＝γ0×φw×γQ×Mωk=γ0×φw×γQ×(ζ2×ωk×(l a+ b)×h2/10)＝1×0.6×1.4×(1×0.044×(1+0.9)×0.92/10)＝0.006kN·m立杆换算截面惯性矩I=I0+I1×h1/h0 =12.19+12.19×600/900=20.317立杆换算截面回转半径i=(I/A)0.5=(20.317/489)0.5=20.383λ=k0h0/i=1.13×900/20.383=50，查表得，φ＝0.869σ＝N/(φA) + M w/W ＝26878.339/(0.869×489×2)+0.006×106/5080＝32.746N/mm2≤[f d]=1×205=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=5.38/3.4=1.582≤3满足要求！十、抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=(l a+ b)×ωfk=(1+0.9)×0.16=0.304kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= (l a + b)×H m×ωmk=(1+0.9)×1.5×0.107=0.305kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×5.382×0.304+5.38×0.305=6.04kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2×(l a+ b)×(N Gk1+N Gk2)/((l a+b)×l b)+2×G jk×B/2=3.42×(1+0.9)×(10.479+6.673)/((1+0.9)×1)+2×1×3.4/2=201.67kN.m≥3γ0M ok =3×1×6.04=18.121kN.m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1380mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1380×180/1000=128.15kN≥F1=13.439kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(540)×(630)/(120×210)]1/2=3.674，A ln=ab=25200mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3.674×6.902×25200/1000=862.732kN≥F1=13.439kN满足要求！。
板模板(扣件式)计算书
板模板(扣件式)计算书因11层、15层、16层、20层、24层的连廊部位及28层中空部位其支模架高度分别为5. 5m 、22m 、5.5m 、22m 、221n 及5.5m,取其大者计算，故选取15层的22n l 支模架进行计算。
计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2010 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值［门(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mnd 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5. 2.1〃面板可按简支跨计算〃的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：777J模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)W=bh76=1000X 18X 18/6 = 54000mni3, I=bh3/12=1000X 18X 18X 18/12 = 486000mni4 .1、强度验算q1 = 0. 9max [ 1. 2 (G Jk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Q ik, 1. 35(Gi k+(G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=0. 9max[1.2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5,1.35X (0. 1 + (1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2.5] X 1=8. 137kN/mq2=0. 9X1.2XG lk Xb=0. 9X1. 2X0. IX 1=0. 108kN/mp = 0.9X1.4XQ1K=0.9X1.4X2. 5 = 3. 15kNMm”=max[qj2/8, q2l2/8+pl/4]=max [8. 137X0. 32/8, 0. 108X0. 32/8+3. 15X0. 3/4] =0. 237kN • mo =M max/W=O. 237X10754000=4. 397N/mm2^ [f] = 15N/mm2满足要求！q=(G lk+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) XO. 18) X 1=4. 618kN/mv =5ql7 (384EI) =5 X 4, 618 X 3007 (384 X 10000 X 486000) =0. lmm< [ v]= 1/400 = 300/400 = 0. 75mm满足要求！五、小梁验算因［B/h］取整=［5450/900］取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:q ：f2525. 1、强度验算qi=O. 9max[ 1. 2(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Qi k,1. 35(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=O. 9Xmax[l. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2. 5]X0. 3 = 2. 506kN/m因此，3静=0.9XL2(Gv+(G3k+G2k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18) XO. 3 = 1.561kN/mqi活=0. 9X1.4XQ lk Xb=0. 9X 1. 4X2. 5X0. 3 = 0. 945kN/mM)=0. 107q^L2+0. 121q lffi L2=0. 107X1.561X0. 92+0. 121X0. 945X0. 92=0. 228kN • m q2=0. 9X 1. 2XG lk Xb=0. 9X 1. 2X0. 3X0. 3 = 0. 097kN/mp = 0. 9X1.4XQ lk=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kNM2=max [0. 077q2L2+0. 21 pL, 0. 107q2L2+0. 181pL]=max [0. 077 X 0. 097 X 0. 92+0. 21X3.15X0.9, 0. 107X0. 097X0. 92+0. 181X3. 15X0. 9]=0. 601 kN • mM3=max[q1L172, q2L172+pL1]=max[2. 506X0. 02572, 0. 097X 0. 02572+3. 15X0. 025]= 0. 079kN • mM max=max [Mi, M2, M3] = max[0. 228, 0. 601, 0. 079] =0. 601kN • m。
板模板计算书
a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m；面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm；最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ；最大变形Vmax = 2.612 mm ；最大支座力Qmax = 10.852 kN ；最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
板模板(盘扣式)计算书
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f＝ N1/(ΦA)＝78336/(0.732×571)＝187.419N/mm2≤[f]＝300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.115×1.5×1.52/10＝0.049kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+0.049/1.2=78.377kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝78377/(0.732×571)+0.049×106/7700＝193.881N/mm2≤[f] ＝300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： λ=l0/i=1800.000/20.1=89.552 查表得，φ1=0.558 不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[39.875,77.738,78.336,34.439]+1.2×0.15×5.25=79.2 81kN
f=N/(φ1A)＝79.281×103/(0.558×571)=248.828N/mm2≤[σ]=300N/mm2 满足要求！
基本风 ω0(kN/m2)
压 0.45
地基粗糙程度
D 类(有密集建筑群且房屋较高市区) 0.115
模板支架顶部距地
9 面高度(m)
1
风压高度变化系数
0.51 μz
风荷载作用方向
风荷载体型系数 μs 0.5 沿模板支架横向作用
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离 h2(m)
3.9
三、模板体系设计
计算简图如下：
6
1、强度验算 M1＝0.125q1 静 L2+0.125q1 活 L2＝0.125×6.867×1.22+0.125×1.05×1.22＝1.425kN·m M2＝q1L12/2=7.917×0.152/2＝0.089kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[1.425，0.089]＝1.425kN·m σ=Mmax/W=1.425×106/121500=11.729N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.625q1 静 L+0.625q1 活 L＝0.625×6.867×1.2+0.625×1.05×1.2＝5.938kN V2＝q1L1＝7.917×0.15＝1.188kN Vmax＝max[V1，V2]＝max[5.938，1.188]＝5.938kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×5.938×1000/(2×90×90)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q ＝ (γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.9)+1×3)×0.25 ＝ 6.473kN/m 挠度,跨中 νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×6.473×12004/(100×8415×546.75×104)＝ 1.52mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm； 悬 臂 端 νmax ＝ ql14/(8EI)=6.473×1504/(8×8415×546.75×104) ＝ 0.009mm≤[ν] ＝ min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
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板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》 GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》 GB 50009-20125、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称B2，标高 9.00m 新浇混凝土板板厚 (mm) 150模板支架纵向长度 L a (m) 40 模板支架横向长度 L b (m)30模板支架高度 H(m)6二、荷载设计面板0.1面板及小梁0.3模板及其支架自重标准值2G1k (kN/m )楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G 2k (kN/m3)24钢筋自重标准值 G 3k (kN/m 3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q 1k (kN/m 2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值 Q 2k (kN/m2) 0.25其他附加水平荷载标准值Q3k (kN/m)0.55 Q 3k 作用位置距离支架底的距离 h 1(m) 4风荷载标准值 ω 2)基本风压0.30.3 ×1×0.8=0.24k (kN/m三、模板体系设计主梁布置方向立杆横向间距 l b(mm)顶层水平杆步距hˊ(mm)小梁间距 l(mm)主梁最大悬挑长度L2(mm)ω0(kN/m2)风荷载高度变化系1数μz风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6平行立杆纵向方向立杆纵向间距 l a(mm)900 900水平杆步距 h(mm)1500 1000支架可调托座支撑点至顶层水平杆中150心线的距离 a(mm)400小梁最大悬挑长度 L1(mm)100 150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板厚度 t(mm)20抗弯强度设计值216.8329350 f(N/mm )弹性模量 E(N/mm )计算方式简支梁按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bt2/6＝ 1000×202 /6＝66667mm4 I=bt3/12＝1000×203/12＝ 666667mm3承载能力极限状态q =γb(G1k +(G+G)h )+ γbQ1k=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1) 0.15)+1×.4 1×3=8.838kN/m1G2k3k0Qq=γb(G+(G+G3k )h)=1.2 ×1×(0.1+(24+1.1) 0.15)=4×.638kN/m1静G1k2k0正常使用极限状态q=γG b(G1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ bQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1)0.15)+1× ×1×3=6.865kN/m1、强度验算M max=0.125q1l 2=0.125 ×8.838 ×0.42=0.177kN ·mσ×6322=M≤ [f]=16.83N/mmmax满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=56×.865 ×4004/(384 ×9350×666667)=0.367mmνmax=0.367 mm≤min{400/150，10}=2.667mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞截面类型Ф48×3.54426.6673)106.667截面惯性矩 I(cm )截面抵抗矩 W(cm抗弯强度设计值212.872)8415 f(N/mm )弹性模量 E(N/mm计算方式二等跨梁承载能力极限状态q =γl(G1k +(G2k+G)h)+ γlQ1k=1.2 ×0.4 ×(0.3+(24+1.1) 0.15)+1×.4 0×.4 ×3=3.631kN/m1 G3k0Q正常使用极限状态q=γG l(G 1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ lQ1k=1×0.4 ×(0.3+(24+1.1)0.15)+1× ×0.4 ×3=2.826kN/m按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为 100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=M max/W=0.358 ×106 /106667=3.356N/mm2≤ [f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V ＝ 2.012kNmax××22τ＝3V≤ [ τ ]=1.386N/mm max max0满足要求！3、挠度验算νmax=0.269mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求！4、支座反力承载能力极限状态R1=1.618kNR2=4.023kNR3=1.618kN正常使用极限状态R1ˊ =1.262kNR2ˊ =3.137kNR3ˊ =1.262kN六、主梁验算主梁材质及类型矩形钢管截面类型截面惯性矩 I(cm 4)37.13截面抵抗矩 W(cm3)抗弯强度设计值2205弹性模量 E(N/mm2 f(N/mm ))计算方式四等跨梁取上面计算中的小梁最大支座反力承载能力极限状态R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.618,4.023,1.618]/2=2.0115kN正常使用极限状态Rˊ =max[R1ˊ ,R2ˊ ,R3ˊ ]/2=max[1.262,3.137,1.262]/2=1.5685kN □80×40×2 9.28 206000计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.426 ×106 /9280=45.905N/mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝ 3.162kNmax max/(8I z022×1000×[402τ＝Vδ )[bh -(b-δ )h]=3.162×80 -(40-2 ×2) ×(80-2 ×2)2/(822×371300×2×2)=12.791N/mm ≤ [ τ ]=125N/mm满足要求！3、挠度验算νmax =0.229mm ≤ [ ν ]=min[l b /150， 10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！七、立柱验算钢管类型 (mm)A-LG-1500回转半径 i(mm) 20.1（ Φ60X3.2X1500 ）抗压强度设计值 [f](N/mm2 200 2571 ) 立柱截面面积 (mm ) 立柱截面抵抗矩 (cm 3) 7700 支架立杆计算长度修正系数 η1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l 01=h ˊ +2ka=1000+2× 0.7 × 150=1210mml 02=η h=1.2 × 1500=1800mm取两值中的大值 l 0=1800mmλ =l 0/i=1800/20.1=89.552 ≤ [ λ ]=150长细比满足要求！2、立柱稳定性验算不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1210/20.1=60.199查表得， φ =0.777N 1=[ γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ γQ Q 1k ]l a l b =[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3]××0.9 ×0.9=7.548kN11 3 2 2×10 /(0.777 571)=17× .013N/mm ≤ [ σ ]=200N/m f=N /( φA) ＝7.548满足要求！非顶部立杆段：λ2=l02/i=1800/20.1=89.552查表得，φ =0.558N2=[ γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ γQ Q1k]l a l b=[1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×15)+1.4 3]××0.9 ×0.9=8.082kN322f=N 2/( φ2A) ＝8.082 ×10 /(0.558 571)=25×.366N/mm≤ [ σ ]=200N/mm满足要求！考虑风荷载M w =ψc×γQωk l a h2 /10=0.9 1×.4 ×0.24 ×0.9 ×1.52/10=0.061kN m·顶部立杆段：N1w=[ γG(G1k +(G2k+G3k)h0)+ ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b =[1.2 ×(0.5+(24+1.1) 0.×15)+0.9 1×.4 ×3] ×0.9 ×0.9+0.9×1.4 ×0.061/0.9=7.2 93kNf=N 1w1w3.061 10×622 /( φA)+M/W=7.293 ×10 /(0.777 571)+0×/7700=24.36N/mm≤ [ σ ]=200N/mm 满足要求！非顶部立杆段：N2w=[ γG(G1k +(G2k+G3k)h0)+ ψc×γQQ1k]l a l b+ψc×γQ M w/l b =[1.2 ×(1.05+(24+1.1) 0.×15)+0.9 1×.4 ×3] ×0.9 ×0.9+0.9 1×.4 ×0.061/0.9=7. 827kNf=N 2w/(2w/W=7.8273571)+0×.061 10×62φA)+M×10 /(0.558/7700=32.488N/mm ≤ [ σ ]=200N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值[N](kN)40按上节计算可知，可调托座受力N =7.548kN ≤ [N]=40kN满足要求！九、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ( ωk L a Hh2+Q3k L a h1)=0.9 ×1.4 ×(0.24 ×40×6×6+0.55×40×4)=546.336kN.m M R=γG G1k L a L b2/2=1.35 ×1.05 ×40×302/2=25515kN.mM T=546.336kN.m ≤M R=25515kN.m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L a H+Q 3k L a h1)=0.9 ×1.4 ×(0.25 ×40×6+0.55 ×40×4)=186.48kN.m M R=γG[G1k+(G2k+G3k )h0]L a L b2/2=1.35 [1×.05+(24+1.1) 0.×15] ×40×302/2=117004.5kN.m M T=186.48kN.m ≤M R=117004.5kN.m满足要求！十、立柱地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值 f g(kPa)100地基承载力调整系数 k c0.4垫板底面积 A(m 2)0.25立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=8.082/(0.4× 0.25)=80.82kPa ak=100kPa≤f 满足要求！。