恩来互通支架设计_计算书
桥梁支架计算书
一、 满堂支架验算 1、模板计算本桥实心桥面板底模、侧模均采用δ=12mm 厚竹胶板，其中底模安装于间距30cm 的10cmx10cm 方木上；侧模安装在钢筋排架上。
本次模板验算主要为底模的验算，侧模的验算将在排架验算中详述。
模板受力按单向板考虑，承受实心板自重恒载和施工荷载，取1cm 板宽按偏于保守的简支梁进行计算，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa 。
则模板验算总荷载P=21.8KPa ，可知q=0.218KN/m 。
则跨中最大弯矩0M =82ql =1.1N.m ；支座处最大剪力0V =21.8N 。
1cm 宽、12mm 厚竹胶板的截面特性如下：I=123bh =1.44x 610-4m ；W=62bh =2.4x 710-3m ；A=bh=1.2x 410-2m 。
查路桥施工计算手册可知：普通竹胶板E=5x 910Pa ，允许应力[σ]=80 MPa ，容许剪应力[ τ]=1.3MPa.则：max σ=W M=4.58MPa<[ σ]=80MPa ； m ax τ=AV230=0.27MPa<[ τ]=1.3MPa ；跨中最大挠度m ax f =EIql 38454=0.63x 610-m<250l =8x 410-m经验算可知选用模板满足受力要求。
2、次分配梁验算本桥现浇桥面板支架次分配梁采用10x10cm 方木，方木间距30cm ，安装于间距75cm 的双拼8#槽钢上。
方木受力按简支梁考虑，方木以上结构自重恒载和施工荷载，计算模型如下：其中施工设备、人员等堆放荷载1P =2.5KPa ；倾倒混凝土产生的冲击荷载2P =2.0KPa ；振捣混凝土产生的荷载3P =2.0KPa ；按最厚部分实心板产生的恒荷载4P =15.3KPa ；竹胶木模板产生的恒载可忽略不计。
铁路支架法现浇箱梁支架设计及计算书
支架法现浇箱梁支架设计及计算书1.编制依据（1）《施工图》（2）《现浇梁施工方案》（3）《现浇梁模板支架安全专项施工方案》（4）现行规范、标准：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）《木结构设计标准》（GB50005-2017）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载》（GB50009-2012）《铁路桥涵地基与基础设计规范》（TB10093-2017）《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）《钢结构设计标准》（GB50017-2017）《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（5）Midas civil 2015软件。
2.支架设计概况2.1 设计概况现浇箱梁7×32m道岔连续梁（2-6#轴），采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；现浇箱梁（17-20#轴），采用钢管贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，贝雷片采用下弦杆加强，钢管立柱间距3m；支撑花架统一采用∠50×5角钢，钢管支墩处采用14#槽钢对腹杆两侧进行加强。
西咽喉（69-93#轴）部分采用双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢；（73-75#轴）采用钢管支墩+双层贝雷梁+盘扣式满堂支架施工，贝雷梁采用321型贝雷片，上层贝雷上弦杆加强，下层贝雷下弦杆加强，主横梁采用三拼45b工字钢，钢管中心间距2.5m。
现浇梁底模和内模统一采用15mm厚竹胶板腹板及翼缘板模板采用木模或组合钢模板；方木采用10cm×10cm规格，腹板处方木间距15cm，箱室处方木间距28cm，翼缘板及腹板侧模处方木间距不大于30cm；分配梁采用10#工字钢；下横梁采用三拼I45b工字钢；钢管桩采用φ630×10mm钢管，钢管平联采用14槽钢，统一布置在钢管顶向下1m处，布置高度1.5m；条形基础采用C25混凝土，预埋固定钢管的构造筋。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。
跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩φ42.5*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。
㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩～24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩～第一个中支墩、第二个中支墩～24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12.25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2m，每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0.9m等间距布置。
支架计算书28m解读
目录1、编制依据及规范标准 (2)1.1、编制依据 (2)1.2、规范标准及参考资料 (2)2、支架设计 (2)2.1支架设计原则 (2)2.2支架设计概述 (2)2.3、支架及模板系统组成 (4)2.3.1、侧模系统 (4)2.3.2、底模支架系统 (4)3、荷载计算 (4)4、结构计算 (7)4.1、侧模系统计算 (8)4.1.1、侧模面板检算 (8)4.1.2、纵向方木小楞检算 (8)4.1.3、边框桁架检算 (8)4.2、底模及支架系统检算 (10)4.2.1、腹板底模系统检算 (10)4.2.2箱室底模系统检算 (16)4.3、贝雷梁纵梁检算 (22)4.3.1荷载计算 (22)4.3.2贝雷梁内力计算 (24)4.3.2.1翼缘区域（I#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.2腹板区域（II#区）贝雷梁计算 (24)4.3.2.3箱室区域（Ⅲ#区）贝雷梁计算 (26)4.4、分配梁验算 (26)4.4.1中支墩分配梁验算 (27)4.4.2钢管桩支点承重验算 (28)4.5、地基承载力验算 (30)28m现浇简支箱梁支架系统计算书1、编制依据及规范标准1.1、编制依据（1）、现行施工设计标准（2）、中铁第五勘察设计院有限公司设计文件1.2、规范标准及参考资料（1）、铁路桥涵地基基础设计规范（TB 10002.5-2005）（2）、钢结构设计规范(GB50017-2003)（3）、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）（4）、铁路桥涵施工技术规范(TB10203-2002)（5）、路桥施工计算手册（人民交通出版社2001.5）（6）、装配式公路钢桥使用手册（7）、Midas CILV2006有限元分析软件（8）、《混凝土结构设计规范》（GB50010 2002）2、支架设计2.1 支架设计原则（1）满足梁体自重及其它施工荷载作用下结构强度、刚度及稳定性。
（2）经济合理、安全适用。
桥梁各种常规支架计算方法
桥梁各种常规支架计算方法(共64页)桥梁常规支架计算方法中铁某局某公司施工技术部2010 年9 月前言近年来，公司承建的桥梁项目不断增多，桥型也出现多样化。
目前在建难度较大的桥梁均不同程度使用了落地（悬空）支架来进行施工，比如：沪杭客专翁梅立交连续梁采用临时支墩、贝雷梁及小钢管多层组合支架进行现浇，厦蓉高速高尧I 号大桥 150m主跨的 0 号块、1 号块均采用了托架悬空浇筑，西平铁路1-80m 钢- 混凝土组合桁梁拟定采用落地支架原位拼装等等。
由于支架施工具有普遍性，公司施工技术部根据以往桥梁施工特点编写了本手册，主要对比较常规的几种桥梁支架形式的计算方法进行介绍。
计算过程中个别数值（参数）或分析方法可能存在一定的理解偏差甚至错误，但其计算思路是可以参考和借鉴的。
本手册共分十个部分，主要内容包括：桥梁支架计算依据和荷载计算、箱梁模板设计计算、小钢管满堂支架计算、临时墩（贝雷梁）组合支架计算、预留孔穿销法计算、抱箍设计计算、预埋牛腿悬空支架计算、托架设计计算、简支托梁设计计算、附件。
附件 1、2 表中介绍了支架立杆、分配梁常用材料的力学参数，对手册章节进行了补充；附件 3 介绍了预应力张拉引伸量的计算方法，特别是针对非对称预应力张拉的伸长值计算。
目录21 支架在桥梁施工的用途 (6)2 支架计算依据和荷载计算 (7)2.1 设计计算依据 (7)2.2 施工荷载计算及其传递 (7)2.2.1 侧模荷载 (7)2.2.2 底模荷载 (8)2.2.3 横向分配梁 (8)2.2.4 纵梁 (8)2.2.5 立杆（临时墩） (8)2.2.6 地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。
(9)2.3 材料及其力学的性能 (9)2.3.1 竹( 木) 胶板 (9)2.3.2 热（冷）轧钢板 (9)2.3.3 焊缝 (9)2.3.4 连接螺栓 (10)2.3.5 模板拉杆 (10)2.3.6 方木 (10)2.3.7 热轧普通型钢 (10)2.3.8 地基或临时墩扩大基础（桩基础） (11)2.3.9 相关建议 (11)2.4 贝雷梁 (11)2.4.1 国产贝雷梁简介 (11)2.4.2 桁架片力学性质 (12)2.4.3 桁架片组合成贝雷梁的力学性能 (12)2.4.4 桁架容许内力 (12)3 箱梁模板设计计算 (12)3.1 箱梁侧模 (12)3.1.1 侧模面板计算 (13)3.1.2 竖向次楞计算 (13)3.1.3 水平主楞（横向背肋）计算 (14)3.1.4 对拉杆计算 (15)3.2 箱梁底模 (15)3.2.1 底模面板计算 (16)3.3.2 底模次楞（横向分配梁）计算 (16)3.2.3 底模主楞（纵梁）计算 (17)4 满堂支架计算 (17)4.1 立杆及底托 (18)4.1.1 立杆强度及稳定性（通过模板下传荷载） (18)4.1.2 立杆强度及稳定性（依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》） (18)4.1.3 立杆压缩变形 (19)4.1.4 底托检算 (19)4.2 地基承载力 (20)32.5 支架总体弹性沉降值 (21)5 临时墩（贝雷梁）组合支架 (21)2.2.7 荷载计算 (21)2.3.10 箱梁断面划分区间 (21)2.3.11 荷载计算（顺桥方向） (21)2.2.8 纵梁设计检算 (22)2.4.5 单片贝雷桁架片荷载 (22)2.4.6 贝雷桁架检算 (22)2.4.7 计算补充说明 (22)2.2.9 横梁检算 (23)3.3 横梁的荷载 (23)3.4 横梁选材和计算 (23)2.2.10 支墩稳定性 (23)3.1.5 强度验算 (23)3.1.6 稳定验算 (24)3.1.7 局部稳定验算 (24)3.1.8 支墩计算的补充说明 (24)2.2.11 混凝土基础及地基 (25)3.2.2 地基计算 (25)3.2.3 混凝土基础 (25)6 悬空支架 - 预留孔穿销法 (26)3.3.3 盖梁底模支撑纵、横梁的计算 (26)3.2.4 施工荷载计算 (26)3.2.5 纵向分配梁计算 (26)3.2.6 横梁计算 (27)3.3.4 销轴计算 (27)4.3 销轴抗弯计算 (28)4.4 销轴抗剪计算 (28)4.5 合成应力 (28)3.3.5 墩身混凝土局部受压计算 (28)7 悬空支架 - 抱箍法 (28)4.1.5 螺栓直径的选择 (29)4.1.6 螺栓孔距及抱箍高度的确定 (29)4.1.7 抱箍耳板宽度的确定 (29)4.1.8 抱箍板厚的确定 (29)7.4.1 从截面受拉方面考虑 (29)7.4.2 从截面受剪方面考虑 (29)4.1.9 抱箍耳板厚度确定 (30)4.1.10 连接板焊缝计算 (30)8 悬空支架 - 预设牛腿法 (30)8.1 牛腿设计计算 (31)42.6 焊缝连接计算 (31)2.7 预埋钢筋计算 (31)2.2.12 预埋筋承载力计算 (31)2.2.13 预埋筋锚固长度的计算 (31)2.8 预埋钢板厚度的计算 (31)9 悬空支架 - 三角托架 (31)2.3.12 三角托架及其使用材料 (31)2.4.8 纵向分配梁 (32)2.4.9 主横梁 (32)2.4.10 落梁楔块 (32)2.4.11 三角托架 (32)2.4.12 预埋牛腿 (32)2.3.13 施工荷载的计算 (34)3.5 混凝土荷载 (34)3.6 模板荷载 (34)3.7 内外模桁架或支架 (34)3.8 临时荷载 (34)2.3.14 纵向分配梁计算 (34)3.1.9 箱梁腹板位置纵向分配梁 (34)3.1.10 箱梁底板位置纵向分配梁计算 (35)3.1.11 翼板下面纵向分配梁 (35)2.3.15 主横梁计算 (35)3.2.4 中间位置主横梁检算 (35)3.2.5 靠近墩身位置主横梁检算 (36)2.3.16 砂桶计算 (36)2.3.17 托架计算 (36)3.3.6 托架水平撑 (37)3.3.7 托架斜撑 (37)3.3.8 水平撑牛腿 (37)3.3.9 斜撑牛腿 (37)10 悬空支架- 简支托梁 (38)3.2.7 简支托梁及其使用材料 (38)4.6 横向分配梁 (38)4.7 简支纵梁 (38)4.8 落梁楔块 (38)3.2.8 横向分配梁计算 (39)3.2.9 纵梁计算 (39)3.2.10 横向托梁 (39)3.2.11 牛腿检算 (39)11 补充说明 (40)附表一：支架施工常用的立杆（临时支墩）材料 (41)附表二：支架施工常用的分配梁（横纵梁）材料 (42)5附件三：预应力筋单双向张拉（非对称）的伸长值计算 (44)1 张拉伸长值的重要性 (44)2 后张法预应力筋理论伸长值计算公式说明 (44)2.1 预应力筋伸长值计算的分段原则 (44)2.2 AB 段截面拉力、截面平均拉力和伸长值 (44)2.2.14 CD 段截面平均拉力和伸长值 (45)2.2.15 预应力筋张拉施工总伸长值计算 (45)3 对不同张拉方式伸长值计算实例 (45)2.3.18 单向张拉实例 (46)2.3.19 双向张拉实例 (46)4 理论伸长值与设计图纸数值偏差的原因 (48)5 理论伸长值与实际伸长值偏差的原因 (48)6 伸长值计算补充说明 (48)1 支架在桥梁施工的用途支架在桥梁的施工方面有着比较广泛的作用，可以作为现浇梁、盖梁施工的主6要承力结构，墩身施工的工作平台，内模的横（竖）向支撑系统，施工人员下上的通行斜道，材料、机具运输的吊装设施等等。
管道公共支架计算书
管道公共支架计算支吊架计算校核公共支吊架有如下形式承重：一、双层管道支吊架部分，由于横担越长，对支架的受力扭矩越大，也就是较为恶劣的工况，所以支架宽度按照最恶劣工况为1650mm、吊脚长度按照2100mm核算.两层之间高度为400mm.A、上层管道为DN273碳钢水管道一根，下层管道De110水管道2根，DN48水管道一根，DN34水管道一根。
B、上层管道为DN273碳钢上层管道为De400UPVC水管道一根，De110UPVC水管道一根，600*150电缆桥架一趟。
下层为De110水管道4根，De90水管道2根，DN60水管道一根。
C、水管道一根，下层管道De110水管道2根，DN48水管道一根，DN34水管道一根。
D、上层管道为600*150电缆桥架一趟。
下层为De110水管道4根，其中有三通的部分管道是2根，De90水管道2根，DN60水管道一根。
二、单层管道支吊架部分，由于横担越长，对支架的受力扭矩越大，也就是较为恶劣的工况，所以支架宽度按照最恶劣工况为950mm、吊脚长度按照1550mm核算。
E、支架上管道有De110UPVC管道2根，DN48管道一根，DN34水管道一根。
F、支架上管道有De110UPVC管道2根，DN48管道一根。
G 、 支架上管道有带斜口三通支管的De110UPVC 水管道2根，DN48碳钢管道1根。
H 、 支架上管道有De110UPVC 管道2根。
综上所述，两种形式的支架分别存在其最恶劣工况部分，双层的公共管架最恶劣工况为A 工况，单层的公共管架最恶劣工况为G 。
所以只需对A 和G 两种工况分别校核即可。
公共支吊架的强度校核一、此支吊架共承受上层管道为De400UPVC 水管道一根，De110UPVC 水管道一根，600*150电缆桥架一趟。
下层为De110水管道4根，De90水管道2根，DN60水管道一根。
吊杆长2100mm,横担长度为1650mm,两层横担之间的距离为400mm.1. 管道支吊架跨距校核 []t MAX W qL σφ124.2= q ——管道单位长度计算荷载，N/m,q =管材重+保温重+附加重，选用De400UPVC 的管道进行复合计算，约为1000N/m 。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
(完整版)桥梁支架计算说明书
桥梁支架计算书一、工程概况本桥跨越赛城湖引水渠，桥梁按正交布置。
全桥布置为24.24+56.00+24.24 米预应力砼斜腿刚构，桥面标高以50年一遇水位控制。
桥梁中心桩号为K1+410.000,桥梁起讫点桩号为K1+353.7〜K1+466.3，全长112.6米，桥梁宽度50米。
本桥为双向六车道，全桥等宽。
桥上行车道的中心线及宽度与路线一致，桥面横坡为2%，由盖梁、台帽及梁体共同调整。
桥梁上部为预应力混凝土箱梁结构，采用单箱四室断面，主梁根部梁高为5.63 米 (与斜腿相连形成拱状)，跨中梁高为1.8米，端部梁高为2.0 米，箱顶宽为24.99米，底宽20 米，悬臂长为2.495 米，悬臂根部厚0.45 米。
桥面横坡为2%的双向坡，箱梁同坡度设计。
斜腿与承台拱座之间为铰接，施工完成后填充混凝土，转换为固结。
斜腿截面为矩型截面，单根肋截面宽2000cm高150〜263.1cm。
横向设置两幅桥梁，箱梁间为2cm的分隔缝，铺装层于分隔缝处浇筑整体化防水混凝土及沥青铺装层。
主桥上部构造施工采用整体支架现浇。
支架采用钢管支架，斜腿支架与上部支架形成整体。
支架结构形式详见附图。
二、设计依据1 、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程施工设计图》；2、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程设计说明》；3、《九江市开发区沙阎北路延伸线桥梁工程地址勘察报告》；4、《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004 )；5、《公路桥涵地基与基础设计规范》 (JTG D63-2007)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011) ；7、《路桥施工计算手册》；8、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008)；9、《钢结构设计规范》(GB50017-2011。
三、临时支架布置图临时支架边跨采用型材焊接，主跨采用碗口脚手架搭设而成，布置图如图1所示:图1:临时支架布置图四、边跨临时支架计算混凝土外框面积：A 41.64m 2 混凝土镂空面积：A 4 4.4 17.6 m 2混凝土实际截面面积：A A A 41.64 17.6 24.04m 24.1、荷载分析边跨支架主要荷载为桥梁本身钢筋混凝土荷载，容重取26kN/m 3，施工荷载取3kN/m 2，梁底分配量采用工钢12.6,纵向主梁采用工钢45a ,支架顶部分配梁采用工山LJ IB亠舶II"IP IIP I Pi a I ii lli IhiIII 11 IIII.■丄-钢45a。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
恩来高速公路TJ-2合同段临时工程宣恩互通桥现浇支架计算书中交第二航务工程局有限公司技术中心中交武汉港湾工程设计研究院有限公司二零一二年八月目录1、工程概况 (1)2、设计依据 (3)2.1基础资料 (3)2.2主要技术标准 (3)3、设计条件 (3)3.1地形地貌 (3)3.2 地质 (3)3.3 水文 (3)3.4 气候 (4)4、结构布置 (4)4.1总体结构布置 (4)4.2上部结构布置 (5)4.3下部结构布置 (5)5、材料特性与设计要求 (6)5.1主要构件几何特性 (6)5.2主要材料力学特性 (6)5.3焊缝连接强度 (7)5.4螺栓连接强度 (8)5.5构件刚度要求 (8)6、荷载分析 (9)6.1恒载 (9)6.2活载 (10)6.3偶然荷载 (11)7、荷载工况与组合 (11)7.1工况分析 (11)7.2荷载组合 (12)8、结构整体计算 (13)8.1计算模型 (13)8.2主要计算结果 (13)9、主要构件计算 (26)9.1钢立柱稳定性计算 (26)9.2联系撑稳定性计算 (27)10、基础计算 (28)11、其它计算 (33)11.1支架整体稳定计算 (33)11.2柱脚埋件计算 (34)11.3柱顶计算 (35)11.4联系撑连接计算 (36)11.5法兰连接计算 (36)11.6卸荷块计算 (37)11.7土坡稳定性计算 (39)1、工程概况宣恩枢纽互通设置于晓关乡枫林包西侧，三面环山，地势狭窄，地面高程落差大。
交叉桩号YK34+064.194，与恩黔高速相接。
该互通为连接恩来、恩黔两条高速公路的枢纽互通，采用半直连式T形方案。
互通主线设计起点桩号为YK32+400，设计终点桩号为YK34+503.58；被交路恩黔高速起点桩号为K34+282.386，终点桩号为K34+900。
互通区内主线全长为2103.58m，匝道全长为2104.776m，被交路全长为617.614m，互通范围内主线最小半径R=1100m，最大纵坡2.5%，匝道最小半径R=120m，最大纵坡4.0%；主线设置预应力混凝土T梁2座（互通1、2号桥），匝道设置预应力混凝土现浇连续箱梁3座（互通3、4、5号桥），S232改线设预应力混凝土现浇连续箱梁1座；设置涵洞5道。
受地形限制，互通采用三层，B匝道（4号桥位于其上）上跨主线，C匝道（5号桥位于其上）下穿主线和B匝道，A匝道（3号桥位于其上）上跨C匝道，G匝道（6号桥位于其上）为S232改线上跨主线和C匝道。
总体路线如图所示：图1.1 宣恩互通枢纽路线示意图互通3~6#桥为现浇箱梁，箱梁距地面最大净空高度约为32m，由于场地限制，地势起伏较为明显，支架采用钢结构少支撑体系；基础处理按“挖填平衡”原则进行，采用扩大型基础，现浇施工时上部荷载通过支撑体系均匀传递至基础。
互通各桥典型断面如图所示：图1.2 宣恩互通3、4#桥典型断面图图1.3 宣恩互通5#桥典型断面图图1.4 宣恩互通6#桥典型断面图如前所述，互通3~5#桥箱梁高度均为1500，6#桥箱梁高度为1500mm、2000mm，顶板厚度均为250mm，底板厚度均为230mm，腹板厚度均为500mm，箱梁顶板宽度10~12m，底板宽度5.5~7m。
按最不利原则，现浇支架设计时，选取互通3、4#桥典型断面进行荷载分析与加载。
本文即为宣恩互通枢纽现浇支架设计计算书。
2、设计依据2.1基础资料（1）《恩施至来凤高速公路工程第TJ-2标段两阶段施工图设计》（2）其它技术文件2.2主要技术标准（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（5）《建筑结构荷载规范（2006年版）》（GB 50009-2004）（6）《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ 81-2002）（7）《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)3、设计条件3.1地形地貌桥址处地形起伏较大，地面最大落差约为32m。
3.2 地质地表岩土主要为粉质粘土，局部揭露为碎石土。
根据有关钻孔资料，粉质粘土与桩侧摩阻力标准值为50~65kPa，其承载力基本容许值为200~240kPa；碎石土与桩侧摩阻力标准值约为120kPa，其承载力基本容许值约为500kPa。
下卧岩层主要为中风化灰岩，与桩侧摩阻力标准值约为300kPa，其承载力基本容许值为1500~2500kPa，局部溶洞附近承载力容许值降低至300kPa。
3.3 水文本支架主要为临时钢结构，不受河流影响。
3.4 气候桥址地处武夷山区，境内山峦起伏，属中亚山地季风湿润型气候，冬无严寒，夏无酷暑，雾多湿重，雨量丰沛。
多年平均气温15.7℃，极端最高气温40.8℃，极端最低气温-12.7℃，月平均最高气温26.2℃，月平均最低气温4.6℃。
多年平均降雨量1476.6mm，最大日降雨量220.9mm，平均无霜期299天，全年主导风向为西南风。
支架正常工作时风荷载（桥址10m高度处）参与荷载组合时取风速为13.8m/s （相当于6级风），支架空载时取为24.4m/s（相当于9级风）。
温度荷载按整体升温或降温15℃计算，施工期间中值温度按20℃予以考虑。
4、结构布置4.1总体结构布置现浇支架采用格构式钢管支撑，为满足不同高度搭设要求，划分为8m、4m、3m、2m等四种标准节段，标准节段之间通过法兰盘及螺栓连接。
支架搭设前，进行基础处理，根据实测基础顶面与箱梁设计底标高确定标准节段的组成，并通过调节段进行纵坡与横坡的调节。
总体结构布置如图所示：4.2上部结构布置上部结构布置：自上而下主要为横向分配梁（[12.6）、纵向分配梁（工20a）、横梁（2工40a）。
横向分配梁布置间距为600mm，纵向分配梁在腹板下方布置间距为300mm，底板下方布置间距为600mm，外翼缘下方布置间距为900mm。
模板体系按方木（□100x60mm）及竹胶板（厚度20mm）考虑，支架布置预留120mm模板体系空间。
4.3下部结构布置下部结构布置：下部支撑结构由钢管调节段（Φ273x10）及标准节段组成。
标准节段分8m、4m、3m、2m四种类型，其中8m、4m、3m标准节为格构式钢管立体桁架，主支撑钢管为Φ273x10，水平向及竖向联系撑为[10；2m标准节为单肢钢管（Φ273x10）。
各标准节段通过法兰盘及螺栓连接，联系撑与主支撑钢管之间采用耳板及螺栓连接。
基础采用扩大条形基础，外形尺寸为5000x1500x500mm。
5、材料特性与设计要求5.1主要构件几何特性主要构件几何特性如下：表5-1 主要构件几何特性表5.2主要材料力学特性主要材料力学特性如下：表5-2 主要材料力学特性表5.3焊缝连接强度焊缝强度设计值如表：表5-3 焊缝的强度设计值（MPa）5.4螺栓连接强度螺栓连接的强度设计值如表：表5-4 螺栓连接的强度设计值（MPa）5.5构件刚度要求受弯构件的挠度容许值如表：表5-5 受弯构件的挠度容许值6、荷载分析6.1恒载（1）结构自重（G0）结构自重由有限元软件自行计入。
（2）钢筋混凝土重量（G1）钢筋混凝土重量按26kN/m³进行计算，支架范围单位长度箱梁重力荷载如下图所示：图6.1 互通3、4#桥一般截面箱梁重力荷载分布图6.2 互通5#桥一般截面箱梁重力荷载分布图6.3 互通6#桥一般截面箱梁重力荷载分布（3）模板体系重量（G2）模板体系重量按2.0kN/㎡考虑。
6.2活载（1）施工人员及设备（Q1）施工人员及设备荷载按2.5kN/㎡考虑。
（2）混凝土倾倒及振捣荷载（Q2）混凝土倾倒及振捣荷载按2.5kN/㎡考虑。
（3）局部堆载（Q3）指混凝土浇注区域以外的支架范围内堆放机具、材料产生的局部荷载，该荷载按5.0kN/㎡考虑。
（4）风荷载（Q W ）按桥址区域10m 高度处取值，正常工作时风荷载参与荷载组合时取风速为13.8m/s （相当于6级风），支架空载时取为24.4m/s （相当于9级风）。
按《公路桥涵设计通用规范》之4.3.7款计算，作用在单位面积上的风荷载：2220.000101235100.000613Zwh W k k k k k V e-= 220.0001100100.0006132zV W V egγ-== 式中，0k -设计风速重现期换算系数，临时工程施工期取为0.75；1k -风载阻力系数，按《规范》4.3.7-4～4.3.7-6取值；2k -考虑地面粗糙度类别和梯度风的风速高度变化的修正系数； 3k -地形地理条件系数，按一般地区取值为1.0； 5k -阵风风速系数，对A 、B 类地表取为1.38；10V -桥梁所在地区的设计基本风速分别按13.8m/s 及24.4m/s 计算。
0W -基本风压， kN/㎡。
γ-空气重力密度，0.00010.012017ze γ-= kN/m ³。
计算结果见下表：表6-1 风荷载强度计算结果（5）温度荷载（Q T ）按照当地气候条件，考虑系统升（降）温15℃对支架的影响。
6.3偶然荷载本支架设计不涉及偶然荷载。
7、荷载工况与组合 7.1工况分析根据总体方案及现场条件，现浇施工按一联（3x25m ）进行整体浇注，依最不利原则，主要考虑以下工况：工况1：支架搭设完成。
施工阶段9级风况条件下，支架安装到位，但不进行混凝土浇注。
工况2：浇注混凝土。
6级风况条件下，进行混凝土浇注。
工况3：系统升温。
考虑浇注混凝土过程中，系统升温15℃（20~35℃）对支架的影响。
工况4：系统降温。
考虑浇注混凝土过程中，系统降温15℃（20~5℃）对支架的影响。
7.2荷载组合每个工况考虑两种荷载组合形式，即标准组合和基本组合。
其中，标准组合计算结果用来评价刚度指标，基本组合计算结果用来评价结构强度及稳定性指标。
各工况荷载组合原则如下：∑∑+恒载标准组合=活载∑+∑2.1基本组合4.1恒载=活载各工况参与组合的荷载系数如下表所示：表7-1 各工况荷载组合系数一览表8、结构整体计算8.1计算模型边界条件为：钢立柱柱脚铰接，联系撑与钢立柱连接为铰接，柱顶与横梁及上部联系之间连接均为铰接。
8.2主要计算结果8.2.1工况1工况1为支架搭设完成时的工况。
施工阶段9级风况条件下，支架安装到位，但不进行混凝土浇注。
该工况主要计算结果如下：表8-1 工况1主要结构受力状态工况1的计算结果表明： 各构件（Q235b 材料）：最大组合应力：max σ=66MPa 210f MPa <= 最大剪应力：max τ=2.2MPa 120v f MPa <= 支架主要构件强度均能满足设计及规范要求。