净化模板计算书
净水厂设计计算书
净水厂设计计算书设计计算书：净水厂设计一、引言净水厂是为了提供清洁、安全、可靠的饮用水供应服务而建立的设施。
本设计计算书旨在对净水厂的设计进行全面的计算和说明，以确保其设计符合相关标准和要求。
二、设计流程1.确定供水规模和水质要求：根据用户需求确定净水厂的设计处理量，并确定水质要求，包括对悬浮物、有机物、微生物和化学成分的要求。
2.水源调查和选择：对供水水源进行调查和评估，确定其水质和水量，并选择最适合的水源。
3.工艺流程选择：选择适当的净水工艺流程，包括预处理、混凝、絮凝、过滤、消毒等环节，并根据水源水质和水量要求进行计算。
4.工艺设备选择：根据工艺流程选择适当的设备，并进行设备数量和尺寸的计算。
常用设备包括澄清池、絮凝池、滤池、曝气池、消毒装置等。
5.设备布置和管道设计：根据工艺设备的尺寸和数量，进行设备布置和管道设计，以确保净水效果和流程的顺畅。
6.水源保护措施：根据供水水源的特点，设计并实施相应的水源保护措施，确保供水水源的安全和可靠性。
7.操作和维护方案：制定净水厂的操作和维护方案，包括设备的日常操作、维护保养和定期检查等，以确保净水厂的正常运行。
三、设计计算1.净水流程计算：根据设计处理量和工艺流程，计算净水的流程和时间，并确定各个环节的处理效果。
2.设备尺寸计算：针对各种设备，进行尺寸计算，包括澄清池的容积、滤池的面积、消毒装置的处理量等，以确保设备能够满足设计要求。
3.管道设计计算：根据净水厂的布置和管道的长度、直径等参数，进行管道设计计算，并确定管道的材料和压力等级。
4.水力计算：针对净水流程、设备和管道，进行水力计算，包括管道的流速、压力损失、泵的扬程和功率等。
5.投资和运行成本计算：根据设备和材料的价格以及净水厂的运行成本，进行投资和运行成本的计算，并进行经济效益评估。
四、设计结果与讨论根据以上计算，得到净水厂的设计结果，并对其进行讨论，包括工艺流程的合理性、设备的选择和尺寸、管道的布局以及经济效益等方面。
木工班模板计算书
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净水厂设计计算书
二 设计计算内容一、 水厂规模及水量确定综合生活用水量：Q 1=270000×250×96％=64800000L/d=64800m 3/d 生产用水量：Q 2=12000+12000+12000+8000=44000m 3/d 工业企业用水量：Q 3=[(25×1600×3+35×400×3+60×400×3)+(25×1600×3+35×400×3+40×400×3)+(25×1000×3)+(25×1600×3)]／1000=639m 3/d 浇洒绿地用水量：Q 4=(Q 1 +Q 2 +Q 3 )×10％=(64800+44000+639) ×10％=10944m 3/d 未预见用水及管网漏水量: Q 5=20％×(Q 1+Q 2+Q 3+Q 4)=24077 m 3/d 设计水量：Q d =Q 1+Q 2+Q 3+Q 4+Q 5=144460 m 3/d=6019 m 3/h=1.67 m 3/s 水厂自用水量取5% Q I =1.05×TQd=6320.125 m 3/h 消防水量:Qx=55×2=110L/s=9504 m 3/d二. 给水工艺流程的确定及构筑物的选择 2.1工艺流程的确定水厂以地表水作为水源，工艺流程如图1所示。
原水混 合絮凝沉淀池滤 池混凝剂消毒剂清水池二级泵房用户图1 水处理工艺流程2.2构筑物形式的选择根据已选工艺流程，在设计中混合设施选用机械混合池，反应池选用折板絮凝池，沉淀池选用平流式沉淀池，滤池选用V 型滤池，采用加氯消毒。
三、 给水单体构筑物设计计算 （一） 混凝剂配制和投加 1. 设计参数根据原水水质及水温，参考有关净水厂的运行经验，选聚合氯化铝为混凝剂。
超滤工艺设计计算表(全套工艺设计计算模板)
6.89
化学分散清洗装置（水质较差时选用，与反洗加药装置二选一）
NaClO加药量(有效氯) %
0.10
反洗次数
次/d
1.00
总NaClO反洗加药箱
L
153.00 单套清洗NaClO流量(10%) m3/h0.46源自计量泵流量L/h459
酸洗同碱洗，可用同一套装置
化学清洗装置
化学清洗
跨膜压差比初始运行压力上升1.0bar，或K值下降25%~35%。
清洗强度
m3/h*支
1.00
清洗时间
min
60-90
化学清洗时间
min
90.00
单套清洗流量
m3/h
9.00
NaClO加药量(有效氯) %
0.20
NaClO清洗水箱
气擦洗装置
L
622.50
气洗频率
次/d
2.0
单支进气量
Nm3/h
12.0
气洗时间
s
60.0
进气压力
bar
<1
风量
m3/min
1.80
滤速 滤料填充高度
组件水容 积
16L 20L 35L 39L
0.15-0.2mpa
0.1-0.2 选5m
36.00
总反洗时间
min
72.00
每天真正产水时间
min
1,368.00
实际产水量
m3/h
26.32
小时反洗水量
m3
1.25
预处理自耗水量
m3
0.3
系统真正产水量
m3/h
27.82
校核系统回收率
％
89.88
膜组计算
净水厂计算书
滤池计算一、已知条件：（1）、设计水量规模：Q=100000万立方米/日（分两个系统）100000立方米/日考虑水厂自用水量，滤池为8% 1.08设计水量为：108000立方米/日Q= 1.25立方米/秒 1.25立方米/秒（2）、设计滤速7米/时7米/时（3）、采用气、水冲洗(反冲洗历时)12分钟表面扫洗强度 1.5升/秒*平方米第一阶段气冲洗强度15升/秒*平方米15升/秒*平方米反冲洗历时2分钟2分钟第二阶段气冲洗强度15升/秒*平方米15升/秒*平方米反冲洗历时4分钟4分钟水冲洗强度5升/秒*平方米5升/秒*平方米反冲洗历时4分钟4分钟第三阶段水冲洗强度5升/秒*平方米5升/秒*平方米反冲洗历时6分钟6分钟（4）、冲洗周期12小时12小时二、设计计算1、滤池工作时间：滤池24小时连续工作，其有效工作时间为：T=24-t*2/60=23.6小时23.5小时2、滤池面积滤池总面积F=Q/（V*T）=656.5349544平方米656.535平方米滤池采用10格对称布置，单格面积：8格f'=82.0668693平方米82.0669平方米3、单池平面尺寸：L=12米B=7米84平方米4、校核强制滤速：V实际= 6.869951413米/小时一格反冲洗时V强制=7.851373043米/小时一格检修，一格反冲洗时：V强制=9.159935217米/小时5、滤池高度底部反冲洗室高度为750毫米0.75米滤板厚100毫米(混凝土）0.1米承托层厚度0.1米粒径0.9~1.3毫米 1.3米砂层上水深1200毫米 1.2米超高400毫米0.8米进水渠到滤池内的水头损失取0.35米滤池底到水面的高度 3.45米滤池总高度H=4.6米 4.6米6、配水系统配水系统采用小阻力配水系统（滤头），每平方米滤板配滤头55个共计36960个冲洗水通过滤头水头损失为0.23米。
滤板平面尺寸：L=790B=790予埋d=25mm ABS管7、洗砂排水槽单槽排水量q0=546升/秒0.546米3/秒洗砂排水槽顶距滤料顶的距离定位0.5m。
(完整版)直饮水净化装置工艺设计说明计算书：自来水,24吨每天,反渗透膜
一、用水量计算用水定额取3L/人.d，总用水人数3000人，取时变化系数Kh=2.5，用水时间T=10小时。
最大日用水量为：Qdmax=3×3000=9000L/d=9m3/d最大时用水量为：Qhmax=2.5×9/10=2.25m3/h二、设备选型计算1、制水量Qh净水站设计制水能力按最高日平均时流量考虑。
因Qh=9/10 m3/h=0.9 m3/h,净水站制水能力按1.0 m3/h设计。
2、水处理流程自来水→原水箱→原水泵→砂滤罐→炭滤罐→软水器→精滤器→↑回水高压泵→一级反渗透→高压泵→二级反渗透→臭氧混合塔→成品水箱→供水泵→稳压罐→用户。
3、设备选型计算假设反渗透装置的水回收率为50%，则前处理阶段净水设备设计净水能力应为2.0 m3/h。
（1）原水箱取调节时间T=1.5h,则水箱容积V=2×1.5=3.0 m选用不锈钢水箱一个，水箱尺寸为φ1400×H2000mm。
（2）原水泵水量Q2.0 m3/h，扬程H按砂滤罐所需进水压力及管路水损考虑，选择丹麦格兰富不锈钢立式多级离心泵CR2-30型一台，流量Q2.0 m3/h,扬程H30m,功率P0.37KW。
（3）砂滤器处理水量2.0 m3/h,滤速设为7m/h,则过滤面积F为：F=Q/v=2.0/7=0.286m2 过滤器直径D=(4F/π)1/2=600mm。
砂滤层厚度1.5m，选择美国OSMONICS型砂滤器一台（带多路阀），外形尺寸为φ600×H1800mm。
（4）炭滤器处理水量2.0 m3/h,滤速设为7m/h,则过滤面积F为：F=Q/v=2.0/7=0.286m2 过滤器直径D=(4F/π)1/2=600mm。
炭滤层厚度1.5m，选择美国OSMONICS型砂滤器一台（带多路阀），外形尺寸为φ600×H1800mm。
（5）软水器由于没有详细的水质资料，无法进行计算，根据经验选择OSMONICS型软水器一台（带多路阀），外形尺寸为φ350×H1650mm。
净水工程设计计算书
净水工程设计计算书一、双阀滤池1) 设计数据（1）设计规模：10万吨/日，分两期实施，水厂的用水系数1.05；（2）设计流量：Q ＝1.05×5×104m 3/d ＝2187.5 m 3/h ＝0.6076m 3/s ；（3）设计滤速：按规模要求，单层石英砂滤料的滤速V ＝8～10m/h ，这里取8.1 m/h ；（4）冲洗强度：12～15L ／s·m 2，取13 L ／s·m 2；（5）冲洗时间：t ＝6min ； 2) 主要计算（1）滤池面积及尺寸滤池工作时间为24h ，冲洗周期按12h 计；滤池实际工作时间T ＝24－（0.1×1224）＝23.8（h ）；（注：式中只考虑反冲洗时间，未考虑初滤水的排放时间）；滤池面积：2433.2728.231.805.1100.5m VT Q F ===；采用滤池格数：N ＝8，布置成对称双行；则单格滤池面积：204.34833.2728m F f ===；采用滤池长宽比3.1=BL，规范要求：1.25:1～1.5:1；每格滤池尺寸：L=6.6m ，B ＝5.1m ；复核：因此，每格滤池实际过滤面积f ＝B ×L ＝6.6×5.1＝33.66m 2；滤池实际的正常滤速h m F Q V h /12.866.3385.2187=?==校核强制滤速h m N NV V /28.912.81881=?-=-=' （2）滤池高度支承层高度 H 1采用0.58m （d10～d32的支承层顶面应高于配水系统孔眼100mm ）；滤料层高度 H 2采用0.7m ；砂面以上水深 H 3采用1.90m ；超高（干管） H 4采用0.27m ；故滤料总高度 H ＝H 1＋H 2＋H 3＋H 4=3.45m ；（3）配水系统（每格滤池）Ⅰ、干管干管流量 =?=q f q g 13.5 L ／s·m 2×33.66 m 2＝0.454m 3/s; 采用管径 d g ＝700mm （干管应埋入池底，顶部开孔接配水支管，详大样水施1-5-5）；因此，干管起端流速V g ＝1.18m/s ；（注：若采用d g ＝800mm ，则V g ＝0.91m/s ＜1.0 m/s ＝；Ⅱ、支管支管中心间距采用 a j ＝0.25m ；每格滤池支管数 n j ＝5225.06.622=?=?j a L 根；每根支管入口流量 s L n q q jg j /73.852454===；采用管径 d j ＝80mm （公称外径90mm ，查《塑料给水管水力计算表》P86）；支管始端流速 V j ＝1.56m/s ；Ⅲ、孔眼布置支管孔眼总面积与滤池面积之比K 采用0.25%；则孔眼总面积 F k ＝K f =0.25%×33.66＝0.08415m 2＝84150mm 2；采用孔眼直径 d k ＝9mm ；每个孔眼面积 f k ＝2225.639785.041mm d k =?=π；孔眼总数 13255.6384150===k k k f F N 个；每根支管孔眼数 26521325===j k k n N n 个；支管孔眼布置：设两排，与垂线成45°夹角，向下交错排列；每根支管长度 L j ＝0.5B ＝2.55m （注：两端除去间隙，L j ＝2.31m ）；每排孔眼中心距：m n L a k j k 178.0262131.221=?==Ⅳ、孔眼水头损失支管壁厚δ=5mm ；孔眼直径与壁厚之比8.159==δkd ，查《流量系数μ值表》得流量系数μ＝0.68；水头损失 m g k q g h k 2.325.068.0105.1321102122=??=???? ??=μ；Ⅴ、复核配水系统支管长度与直径之比不大于60，60875.28080.031.2<==jj d L ；孔眼总面积与支管总横截面积之比小于0.5，()5.0322.008.0785.05208415.02<=??=j j k f n F ；干管横截面积与支管横截面积之比为1.75～2.0，()()47.108.0785.0527.0785.022==j j gf n f ；孔眼中心距应小于0.2m ，a k ＝0.178m<0.2m ；（4）洗砂排水槽洗砂排水槽中心距采用a 0＝1.70m ；排水槽根数n 0=7.11.5=3根；排水槽长度m L l 6.60==；每根排水槽排水量s L a ql q /47.1517.16.65.13000=??==；采用三角形标准断面槽中流速采用V 0=0.6m/s ；横断面尺寸m V q x 251.06.0100047.1512110002100=?==，取0.25m ；排水槽槽底厚度采用δ＝0.005m ；砂层最大膨胀率e ＝45%；砂层厚度H 2＝0.70m ；洗砂、排水槽顶距砂面厚度H e ＝eH 2+2.5x +δ+0.075 =0.45×0.70＋2.5×0.25＋0.08 ＝1.02m ；洗砂、排水槽总平面面积00002n l x F =＝2×0.25×6.6×3＝9.9m 2；复核：排水槽总平面面积与滤池面积之比，一般小于25%，%25%4.29%10066.339.90≈=?=f F ；排水槽底高出集水槽底的高度2.0100081.03 2+??=b fg H＝0.56+0.2=0.76m ；槽底距集水槽起端水面的高度不小于0.05~0.20m ；（5）滤池各种管渠计算Ⅰ 进水进水总流量 Q 1＝52500m 3/d ＝0.6076m 3/s ；采用进水渠断面：渠宽B 1＝0.8m ，水深为0.6m （两根进水管）；渠中流速V 1=0.66m/s ，水力坡降2.7‰；进水总管管径（每5万吨设两根进水管）Q 2＝h m /75.109324205.1100.534=，则进水管采用DN700，管中流速V 2＝0.79m/s ；Ⅱ 冲洗水冲洗水流量Q 3＝qf ＝13.5×33.66＝0.454m 3/s ；采用管径D 3=500mm ；管中流速V 3=2.26m/s ；Ⅲ 清水清水总流量Q 4=Q 1=0.6076m 3/s ；清水总管管径采用D 4=800mm ，则V 4=1.21m/s ；每格滤池清水管流量Q 5=Q 2=86076.0＝0.076m 3/s ；采用管径D 5=300mm ，则V 5=1.04m/s ；强制滤速下，5V '＝1.19m/s ；Ⅳ 排水排水流量Q 6=Q 3=0.454m 3/s ；排水渠断面：渠宽B 6＝0.8m ，水深为0.6m ；渠中流速V1=0.66m/s ；（6）进水虹吸管虹吸管进水量()s m Q /0868.01824360005.1100.534=-＝进；事故冲洗进水量()s m Q /101.028********.1100.534=-＝事；断面面积20.217m0.40.0868＝＝＝进进进V Q ω；取用断面尺寸进ω＝B ×L ＝0.4×0.5＝0.2m 2；进水虹吸管局部水头损失∑?1.22gV 2进事局＝ξf h0.505m/s 0.21.01Q V ＝＝＝进事进事ω ∑?＝＋＋＝出口弯头进口ξξξξ290 0.5+0.8×2＋1.0＝3.10.048m 1.29.8120.5053.12＝＝局f h进水虹吸管的沿程水头损失L RC V 22?进事沿＝f hm 111.0)5.04.0(22.0R =+?＝＝进χω 32.63)111.0(012.0116161===R n CL 取2m0.00115m20.11163.322=??＝沿f h 则局沿＋f f f h h h =＝0.048+0.00115=0.049m 取f h =0.1m;（7）进水槽及配水槽进水虹吸管出口至槽底h 1取0.25m ；进水虹吸管淹没水深h 2取0.25m ；配水槽出水堰宽b 1取1.2m ；配水堰堰顶水头0.128m 1.21.840.101)b 1.84(32323＝）＝（进事??=Q h ；进水堰超高C 取0.35m ；则H 进＝h 1＋h 2＋h 3＋h f ＋C ＝0.25+0.25+0.128+0.1+0.35 ＝1.078m ，取1.05m ；（8）排水虹吸管冲洗排水量Q 排＝qf ＝13.5×33.66＝0.454m 3/s ；排水虹吸管滤速V 排＝1.4～1.6m/s ，取V 排＝1.5m/s ；则220.303m1.50.454＝＝＝排V qf ω；采用矩形断面，其尺寸为B 2×L 2＝0.45×0.675＝0.3015m 2；排水虹吸管管长L=10m ；∑2g V 2排局＝ξf h 0.36m 9.8121.513.12＝＝?? L RC V 22排沿＝f hm 134.0)675.054.0(23015.0R 2=+?＝＝χω 61.59)134.0(012.0116161===R n C0.05m 100.13459.612=??＝沿f h则局沿＋f f f h h h =＝0.36+0.05=0.41m （9）反冲洗水泵计算水泵所需的供水量Q ＝qf ＝13.5×33.66＝0.454m 3/s ＝1634.4m 3/h ；水泵所需扬程H=H 0+h 1+h 2+h 3+h 4+h 5H 0—排水槽顶与清水池最低水位之差；（5.45m ）1h —从清水池至滤池间冲洗管道中的总水头损失，计算可得h 1＝1.82m ；2h —滤池配水系统的水头损失；（3.2m ）3h —承托层的水头损失；（0.13m ） 4h —滤料层膨胀时水头损失m h 68.07.0)41.01)(1165.2(4=?--=； 5h —富裕水头损失；（1.5m ）则H=5.45+1.82+3.2+0.13+0.68+1.5=12.78m ；选冲洗水泵两台，一用一备。
污水处理厂计算书【范本模板】
污水厂设计计算书一、粗格栅1.设计流量a.日平均流量Q d =30000m 3/d ≈1250m 3/h=0.347m 3/s=347L/s K z 取1.40b 。
最大日流量Q max =K z ·Q d =1。
40×30000m 3/d=42000 m 3/d =1750m 3/h=0.486m 3/s 2。
栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0。
8m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数4.319.08.002.060sin 486.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α（取n=32)3.栅槽宽度（B) 设：栅条宽度s=0。
015m则：B=s （n-1）+en=0.015×（32-1）+0。
02×32=1。
11m 4.进水渠道渐宽部分长度设:进水渠宽B 1=0.9m ，渐宽部分展开角α1=20°m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2111=︒-=-=α5。
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2）m B B L 3.020tan 29.011.1tan 2221=︒-=-=α6.过格栅的水头损失(h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 18.060sin 81.929.0)02.0015.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3h 0——计算水头损失，mε—-阻力系数,与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2。
4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7。
栅后槽总高度（H)设：栅前渠道超高h 2=0。
4m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.8+0。
4=1.2m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0。
8+0。
洁净室设计计算书
2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 3.5 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8 2.8
144.5 144.5 112.1 112.1 281.0 218.3 92.3 166.3 684.6 363.3 363.3 448.9 1301.2 182.3 242.2 204.4 207.1 366.0 56.8 100.4 66.8 858.5 228.8 252.7 101.6 104.2
15.13 54.84 7.68 10.21
24.8
2.31 0.15
0.3
7.44
16.05 8.82 11.65 1.78 3.35 2.25 38.28 9.94 10.65 4.28 4.20
7.7 1
0.3 0.15
1 7 2
0.3
0.15
2.1
0.3
第1页
负 0 60 60 60 60 60 60 90 90 90 90 90 60 60 60 60 60 90 90 90 90 90
6.19 4.65 4.81 3.60 6.02 4.68 1.98 3.56 14.67 7.79 7.79 11.54 41.82 5.86 7.78 6.57 4.44 7.84 1.22 2.15 1.43 27.59 7.35 8.12 3.26 3.35
22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4
22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4 22± 4
30~70 30~70 30~70 30~70 30~70 30~70 30~70 30~70
净化工程设计方案模板
净化工程设计方案模板一、项目概述净化工程是一种用于提高环境空气质量、净化水质的工程项目。
目前，随着工业化和城市化的发展，环境污染越来越严重，人们对生活和工作环境的要求也越来越高。
因此，对于净化工程的需求也在不断增加。
本净化工程设计方案旨在针对特定环境条件和污染程度，进行适当的净化设备选择、工程布局设计，以期实现净化效果最大化。
二、项目背景1.环境现状分析（1）空气质量问题：尾气排放、工业废气等导致空气质量下降，对居民健康造成影响。
（2）水质问题：工业废水、生活污水等导致河流、湖泊水质下降，对水生生物和人类用水安全造成影响。
2.项目需求（1）净化空气：改善室内外空气质量，提高工作、生活环境的舒适度。
（2）净化水质：改善水质，保障居民用水安全。
三、工程设计方案1.净化设备选择（1）空气净化设备a.空气净化器：针对室内空气净化，选择高效静电空气净化器。
b.空气净化风道系统：对于工厂车间、办公室等场所，根据具体情况选择合适的空气净化风道系统。
（2）水质净化设备a.污水处理设备：选择适合污水种类和处理量的污水处理设备，如曝气池、生化池、厌氧池等，确保排放水质达标。
b.生活用水净化设备：对于居民生活用水，选择家用净水器等设备，确保水质安全。
2.工程布局设计（1）空气净化工程布局a.室内空气净化：根据室内空气质量分布情况，合理设置空气净化器布局。
b.室外空气净化：对于空气污染严重的区域，需考虑建立室外空气净化设施。
（2）水质净化工程布局a.污水处理厂布局：根据污水来源和处理量，合理设置曝气池、生化池、滤池等设施。
b.生活用水净化设施布局：在居民区域设置家用净水器等设施。
3.技术选型（1）空气净化技术选型a.静电除尘技术：适用于工厂车间、烟尘、颗粒物等污染源。
b.活性炭吸附技术：适用于空气中的有机物、异味等问题。
（2）水质净化技术选型a.曝气池曝气技术：采用高效曝气技术，提高氧化效率，加快有机物、氨氮的氧化降解。
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目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、模板面板验算 (2)四、次楞方木验算 (3)五、主楞验算 (5)六、扣件抗滑移验算 (7)七、风荷载计算 (7)八、立杆稳定性验算 (8)九、立杆底地基承载力验算 (10)十、架体抗倾覆验算 (11)一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20134、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20115、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20087、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《钢结构设计规范》GB50017-20039、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-200210、《木结构设计规范》GB50005-200311、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-200812、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号13、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号二、 工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级 Ⅰ级 危险等级系数：支撑结构 1.1 水平杆件 1 砼楼板厚度 0.3m 支架高度 8.5m立杆纵距 0.9m 立杆横距 0.9m 水平杆最大步距 1.5m 顶步步距 1.2m立杆顶伸出长度a 0.5m 扫地杆高度 0.2m 钢管类型 φ48×3.0mm面板 木胶合板 厚度：15mm次楞 方木50mm×80mm，间距0.3m主楞 双钢管依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况 支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数新浇砼自重 24kN/m3钢筋自重 1.1kN/m3永久荷载面板次楞自重 0.3kN/m2支架自重 0.136kN/m面板与次楞 主楞 立杆施工人员及设备荷载 2.5kN/m2 2.5kN 2.5kN/m2 2.5kN/m2可变荷载泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载 基本风压：0.55kN/m2三、 模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W= 900×15×15/6=33750mm3；截面惯性矩I= 900×15×15×15/12=253125mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×2.5]×0.9=11.606kN/mq1=[1.35×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.9= 11.718kN/m根据以上两者比较应取q1= 11.718kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.9×0.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q 1l 2=0.1× 11.718×0.32=0.105kN·m 施工荷载为集中荷载：M 2=0.08q 2l 2+0.213Pl=0.08× 0.324×0.32+0.213× 3.500×0.3=0.226kN·m 取M max =0.226KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm 2； M max 0.226×106σ=W=33750=6.70N/mm 2 < f=12.5N/mm 2面板强度满足要求! （二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.9×（24×0.3＋1.1×0.3＋0.3+2.5）=9.297kN/m； 面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm； 面板弹性模量: E = 4500N/mm 2； 0.677ql 4 0.677×9.297×3004 ν=100EI=100×4500×253125=0.45mm < 0.8mm满足要求!四、 次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 截面抵抗矩 W =50×80×80/6=53333mm 3； 截面惯性矩 I =50×80×80×80/12=2133333mm 4； （一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m 。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=[1.2×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×2.5]×0.3=3.869kN/mq1=[1.35×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3= 3.906kN/m 根据以上两者比较应取q1= 3.906kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.1×3.906×0.92=0.316kN·m施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×0.92+0.213×3.500×0.9=0.678kN·m取Mmax=0.678kN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；Mmax 0.678×106σ=W =53333=12.71N/mm2 < f=17N/mm2次楞抗弯强度满足要求! （二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.6×3.906×0.9=2.109kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×0.9+0.65×3.500=2.333kN取V=2.333kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm 2； 抗剪强度按下式计算:3V 3×2.333×103 τ=2bh=2×50×80= 0.875N/mm 2 < fv=1.6N/mm 2次楞抗剪强度满足要求! （三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q = 0.3×（24×0.3＋1.1×0.3＋0.3+2.5）=3.099kN/m 次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm； 次楞弹性模量: E = 10000N/mm 2； 0.677ql 4 0.677×3.099×900.04ν=100EI=100×10000×2133333=0.65mm < 3.6mm满足要求!五、 主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.98cm 3，截面惯性矩I=21.56cm 4 （一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm 2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q 11= [1.2×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×2.5]×0.3=3.869kN/m q 12= [1.35×(24×0.3+1.1×0.3+0.3)+1.4×0.7×2.5]×0.3= 3.906kN/m 根据以上两者比较应取q 1= 3.906kN/m 作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q 1l=1.1×3.906×0.9=3.867kN。
次楞作用集中荷载P=3.867kN，进行最不利荷载布置如下图：9009009003.87 3.87 3.87 3.87 3.87 3.87 3.87 3.87 3.87计算简图(kN)-0.899-0.899弯矩图(kN·m)最大弯矩 Mmax=1.102kN·m；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；Mmax 1.102×106σ=W =8.98×103=122.717N/mm2 < 205N/mm2主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3×（24×0.3＋1.1×0.3＋0.3+2.5）=3.099kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×3.099×0.9=3.068kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.085mm。
主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形 V max =1.085mm < 6.0mm 满足要求!六、 扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=12.826kN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。
七、 风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：ωk =µs µz ω0 ω0---基本风压，ω0=0.55k/m 2。
μs ---支撑结构风荷载体形系数µs ，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。