预应力混凝土连续箱梁计算书
MIDAS连续梁计算书
目录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2)2.1尺寸拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截面形式 (2)2.1.3 梁高 (3)2.1.4 细部尺寸 (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建立与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内力计算 (9)3.1荷载工况及荷载组合 (9)3.2作用效应计算 (10)3.2.1 永久作用计算 (10)3.3作用效应组合 (16)第4章预应力钢束的估算与布置 (20)4.1力筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应力钢束的估算 (24)4.2预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应力损失及有效应力的计算 (29)5.1预应力损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝土的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应力的计算 (32)第6章次内力的计算 (33)6.1徐变次内力的计算 (33)6.2预加力引起的次内力 (33)第7章内力组合 (35)7.1承载能力极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使用极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截面验算 (41)8.1正截面抗弯承载力验算 (41)8.2持久状况正常使用极限状态应力验算 (44)8.2.1 正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)8.2.2 斜截面抗裂验算（主拉应力） (46)8.2.3混凝土最大压应力验算 (49)8.2.4 预应力钢筋中的拉应力验算 (50)8.3挠度的验算 (51)小结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。
施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
30+45+30m预应力连续梁计算书
30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。
桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。
箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。
箱梁顶板厚22cm。
为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。
其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。
结构支承形式见图1.3。
主梁设纵向预应力。
钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。
预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。
纵向钢束采用大吨位锚。
钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。
图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。
人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。
设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。
基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。
其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。
一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。
midas建模计算(预应力混凝土连续箱梁桥)
midas建模计算（预应力混凝土连续箱梁桥）midas建模计算（预应力混凝土连续箱梁桥）纵向计算模型的建立1.设置操作环境1.1打开新项目，输入文件名称，保存文件1.2在工具-单位体系中将单位体系设置为“m”,“KN”,“kj”和“摄氏”。
2．材料与截面定义2.1 材料定义右键-材料和截面特性-材料。
C50材料定义如下图所示。
需定义四种材料：主梁采用C50混凝土，立柱、盖梁及桥头搭板采用C30混凝土，基桩采用C25混凝土。
预应力钢绞线采用1860级高强低松弛s 15.24钢绞线。
钢绞线定义时，设计类型：钢材；规范：JTG04（S）；数据库：strand 1860,名称：预应力钢筋2.2 截面定义2.2.1 利用SPC（截面特性值计算器）计算截面信息（1）在CAD中x-y平面内，以mm为单位绘制主梁所有的控制截面，以DXF 格式保存文件；绘图时注意每个截面必须是闭合的，不能存在重复的线段，并且对于组成变截面组的线段，其组成线段的个数应保持一致。
（2）在midas工具中打开截面特性计算器（SPC），在Tools-Setting中将单位设置为“KN”和“mm”；（3）从File-Import-Autocad DXF导入DXF截面；（4）从Model-Section-Generate中选择“Type-Plane”；不勾选“Merge Straight Lines”前面的复选框；Name-根据截面所在位置定义不同的截面名称从而生成截面信息；（5）在Property-Calculate Section Property 中设置划分网格的大小和精度，然后计算各截面特性；（6）从File-Export-MIDAS Section File导出截面特性文件，指定文件目录和名字，以备使用。
2.2.2 建立模型截面（1）右键-材料和截面特性-截面-添加-设计截面，选择设计用数值截面。
单击“截面数据”选择“从SPC导入”，选择刚导出的截面特性文件，并输入相应的设计参数。
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书一、支架搭设结合PK0+661.000道路施工，第四、五、六、七联均采用盘销脚手架搭设，借助已完成的墩柱/盖梁进行搭设，一联同时到顶，四联平行作业。
盘扣式支架立杆布置间距为顺路方向1500㎜，墩柱处进行加强，实心段腹板位置为横向间距900㎜，实心段其余位置横向间距为1200mm；跨中部分纵、横向步距为1500mm。
架体由底至顶设置斜拉杆，斜拉杆在支撑架两侧对称设置，立杆底部插入可调基座，立杆顶部插入可调托座。
二、编制依据《建筑施工手册》（第四版）（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）《盘销式脚手架检测报告》三、材料特性主杆Φ60.2xt：3.2mm Q345B fc=310N/mm² E=2.06x105/mm2横杆Φ48.2xt：2.5mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2斜杆Φ48.2xt：2.75mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2四、现浇箱梁荷载计算及支架验算1、荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
(1)、箱梁自重根据每一联连续箱梁结构不同，分别计算箱梁自重荷载。
箱梁自重荷载取具有代表性的断面。
横梁与腹（顶）板加厚断面位置的支架搭设方式相同，1.3m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0725m2; 端部D-D断面面积SD=10.45m2; 1.5m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0625m2; 端部D-D断面面积SD=11.55m2;因此荷载计算断面取跨中位置SA =6.0725m2；横梁端部SD=11.55m2分别进行计算。
30+40+30 现浇箱梁 计算书
杭(州)长(兴)高速公路北延（泗安至浙苏界）工程施工图阶段上部构造（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m） 设 计 计 算 书铁道第三勘察设计院集团有限公司2013年10月目录1、桥梁概况 (2)2、技术标准及规范 (2)3、主要材料 (2)4、温度模式 (3)5、施工步骤简述 (3)6、结构离散 (3)7、受力阶段计算要素（30+40+30）m预应力混凝土连续箱梁（桥宽8.5m）主要计算结果 (4)1. 桥梁概况本桥共一联：(30+40+30)m预应力混凝土连续箱梁；下部结构：桥台采用肋板台，桥墩采用柱式墩，墩台均采用钻孔桩基础。
本桥平面位于直线上。
2. 技术标准及规范（一）技术标准1、荷载标准：采用公路-Ⅱ级2、安全等级：一级3、地震烈度：Ⅵ度4、预应力控制要求：按全预应力构件设计（二）技术规范(1)《城市道路设计规范》CJJ37-90；(2)《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011；(3)《公路工程技术标准》JTG B01-2003；(4)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；(5)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTGD62-2004；(6)《公路圬工桥涵设计规范》 JTG D61-2005；(7)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007；(8)《公路桥梁抗震设计细则》JTG/T B02-01-2008；(9)《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》JTG/TB07-1-2006；(10)《混凝土结构耐久性设计规范》GB/T 50476-2008；(11)《公路交通安全设施设计细则》JTG/T D81-2006；(12)《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-2008；(13)《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011；(14)《城市桥梁抗震设计规范》CJJ166-2011；3. 主要材料1）混凝土：C50混凝土，重力密度γ=26.0 kN/m3，弹性模量为Ec=3.45×104MPa；2）预应力钢绞线：弹性模量Ep=1.95×105 MPa，公称直径15.2mm，公称面积139mm2，抗拉标准强度为1860Mpa，松驰系数＝0.3；3）钢束张拉控制应力：详见各联钢束构造图；4）锚具：设计参照OVM型锚具，锚具变形、钢筋回缩取6mm（一端）；5）波纹管：圆形塑料波纹管；6）管道摩擦系数：ｕ＝0.17；7）管道偏差系数：κ＝0.0015；8）不均匀沉降：Δ＝5mm；9）年平均相对湿度：80％。
娄邵铁路324832m计算书
1 工程概述和计算依据1.1工程概述邵水1号特大桥跨越邵水河采用（32+48+32）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽11.18m,翼缘板宽3.6m、1.48m，根部梁高3.7m，悬浇段腹板厚45cm ～70cm，底板厚度为63.2cm～43.5cm，悬浇段顶板厚度30cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长8.4m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～4#块段长2.5m，5#～7#块段长3m。
箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+ MPa密度：γ=7850 Kg/m³泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012表1.钢材允许应力钢材允许应力（Mpa）应力种类符号钢号Q235B Q345B45#(调质）30CrMnTi（贝雷销）40Si2MnV(精轧螺纹钢筋)抗拉、抗压[б] 140 200 210 1105 抗弯[бw]145 210 220 1105抗剪[τ] 85120 125585端面承压（磨平顶紧）[бc] 210 300表2.焊缝允许应力表3.螺栓和销轴连接允许应力(MPa)钢材按容许应力取值，临时钢结构提高30%，节点销子的抗弯允许应力在任何荷载作用下不得提高。
1.4挂篮主要技术指标及参数（1）梁段最大重量：77.22t；（2）梁段最大分段长度：3m；（3）梁段混凝土重量：2.65t/m³；（4）人群及机具荷载：2.5 KPa；（5）超载系数取1.05；（6）新浇砼动力系数取1.2；（7）挂篮行走时的冲击系数取1.3；（8）抗倾覆稳定系数2.0；1.5计算组合及工况（1）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)（2）计算工况：根据梁段长度、重量、梁高等参数，设计时按以下三种工况进行计算。
装配式预应力混凝土连续箱梁桥面板计算分析
b1=0.6m ；铺装层厚度 h=0.23m，板厚度 t=0.16m。
平行于板的跨径方向的荷载分布宽度 ：b1 ＝ b2 ＋
2h ＝ 1.06(m)。
车 轮 在 顶 板 的 跨 中 处 时：
a=a1+2h+L/3=1.232m>2/3L=1.145m ；
a=1.232<1.4m( 不需要考虑车轮分布有重叠 )。
剪力 ：1.2Vsg ＋ 1.8Vsp ＝ 110.17(kN) ；跨中断面弯矩 ：
1.2Mcg ＋ 1.8Mcp ＝ 21.71(kN·m)。
三、截面设计、配筋与承载力验算 1. 基本组合 （1）腹板顶截面
183
JIAN SHE YAN JIU
①截面配筋计算
悬臂板及连续板支点采用相同的抗弯钢筋，故只需按
矩 ：M sp ＝ -15.34(kN·m)， 支 点 断 面 剪 力 ：Vsp ＝
55.74(kN) ；跨中断面弯矩 ：Mcp ＝ 10.96(kN·m)。
2.3 作用效应组合
承载能力极限状态作用效应基本组合如下，支点断面
弯矩 ：1.2Msg ＋ 1.8 Msp ＝ -30.83(kN·m) ；支点断面
桥面板可看成 38.9cm 长的悬臂单向板。
连续板恒载效应如下 ：
支点断面弯矩为 ：Msg ＝ -2.682(kN·m) ；支点断
面剪力为 ：Vsg ＝ 8.198(kN) ；跨中断面弯矩为 ：Mcg ＝
1.654(kN·m)．
2. 可变作用
桥梁结构局部加载时，汽车荷载采用车辆荷载。后
轮着地宽度 b1 及长度 a1 为 ：车轮着地长度 a1=0.2m，
二、连续板荷载效应计算 对于梁肋间的行车道板，由于支承点并非完全固结， 行车道板为支承在一系列弹性支承上的多跨连续板，受力 很复杂。通常采用较简便的近似方法进行计算，弯矩计算 跨径取净跨径加板厚，但不大于支承点中距。
Midas预应力混凝土连续箱梁分析算例课件精要
43
顶部布置30根钢筋，间距0.5m，距顶部0.4m,从y轴 中心向两边展开。钢筋布置y向越界，z向也越界。
定义主梁截面
14
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
定义主梁截面
15
2.7m
12.7/2=6.35m
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
定义主梁模型
16
在原点建立节点1
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
2.7m
-60m 高度表单设置
35
参考线s2 7.13m
-2m 2m
下翼缘厚度表单设置
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
高度表单的细节操作
36
参考线的选择
曲线类型的选择
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
截面和钢筋对话框有两个页面
27
1 截面页面
定义截面各个部位的纵向变化位置，变化可以 用不同的曲线次数来模拟。可以对梁的高度、 厚度和宽度等参数进行控制。
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
节点1是单元1的 I端，节点 31是 单元31的I端， 节点61是单元60 的J端
节点 31是单元30的J端
Fluid Mechanics and Machinery 流 体 力 学 与 流 体 机 械
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工业大学本科毕业设计1 初步设计1.1 设计基本资料1.1.1 设计标准1）设计荷载：公路 I 级2）桥面宽：净 2×(12.5+2×0.5)m 防撞墙3）桥面横坡：1.5%4）桥面纵坡：1.0%5）竖曲线半径：桥梁围无竖曲线6）平曲线半径：桥梁围无平曲线7）温度：季节温差的计算值为-15℃和+20℃1.1.2 主要材料1、混凝土1）桥面沥青混凝土铺装2）连续梁：C503）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C502、钢筋1）主筋：HRB3352）辅助钢筋：II 级钢筋3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力270K级钢绞线，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。
3、预应力管道预应力管道均采用镀锌金属波纹管。
4、伸缩缝采用S SF80A 大变位伸缩缝。
5、支座采用盆式橡胶支座。
1.1.3 相关参数1. 相对温度75%2. 管道摩擦系数u=0.253. 管道偏差系数λ=0.0025l/米4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm1.1.4 预应力布置箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。
管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于 0.35mm。
预应力拉采用引伸量和拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
1.1.5 施工方式满堂支架1.1.6 主要参考文献1．公路桥涵设计通用规（JTG D60-2004）2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规（JTG D62—2004）3．公路桥涵地基与基础设计规（JTG D63-2007）4．公路桥涵施工技术规（JTJ041—2000）5．公路工程水文勘测设计规（JTG C30-2002）6.桥涵水文7.桥梁工程8.预应力混凝土连续梁桥设计9.结构设计原理10.基础工程11.桥隧施工技术12.公路桥涵现行标准图第三章上部结构设计3.1 横截面和纵断面尺寸拟定：1、纵截面桥梁分孔关系到桥梁的造价。
跨径和孔数不同时，上部结构和墩台的总造价是不同的。
跨径愈大，孔数愈小，上部结构的孔数就愈大，而墩台的造价就愈小。
最经济的跨径就是要使上部结构和墩台的总造价最低。
因此当桥墩较高或地质不良，基础工程较复杂而造价较高时，桥梁跨径就可选的大一些。
反之，当桥墩较矮或地基较好时，跨径就可以选的小一些。
由于桥位处地质情况为素填土或杂填土、圆砾、黏土、强风化岩，部分桥位处岩石裸露，海堤上地质情况为淤泥、黏土、中风化岩。
地质状况不良，本桥位处桥长150米，拟采用预应力混凝土连续梁桥，所以设置为六跨连续梁较好。
基础拟采用钻孔灌筑桩。
当桥梁总长度很大，当采用顶推或先简支后连续的施工方法时，则等跨结构受力性能较差所带来的欠缺完全可以从施工经济效益的提高而得到补偿。
本桥桥长150米，对于连续体系，拟取30m。
图3.1 纵截面布置图（单位：m）2、横截面桥面净空为净12.5m + 2×0.5m，主梁间距3.3m，栏杆高度1.1m，【4】横截面布置图如下图3.2 横断面布置图（单位：mm）3.1.2截面形式从预应力混凝土连续梁桥的受力特点来分析，连续梁的立面以采用变高度的布置为宜。
而对于采用顶推法、移动模架法、整孔架设法施工的桥梁，其跨径在30m的预应力混凝土连续梁，一般都采用等高粱。
等高度连续梁H = (1/15~1/30)L,这里梁高拟取H=1.6m 截面的选择遇到的问题是箱型截面与T型截面的选择问题。
由于T形截面有利于承受单向弯矩（正弯矩），不利于承受双向弯矩（正负弯矩）。
箱型截面是一种闭口薄壁截面，其抗扭刚度大，并具有较T形截面高的截面效率指标，同时它的顶底板面积均比较大，能够有效地承担正负弯矩，并满足配筋的要求，所以在次选择箱型截面作为设计截面。
接着就遇到了箱型截面是选择单箱单室、单箱多室、多箱单室还是多箱多室。
单箱截面整体性好，施工方便，材料用量经济，当桥面不大时采用单箱截面为好，当桥面较宽时，采用多箱截面。
本桥宽为12.5m + 2×0.5m 所以选择单箱单室截面形式。
底板厚度：对于预应力混凝土连续箱梁底板中需配置一定数量的预应力束筋与普通钢筋，底板厚度一般为150～250mm,这里拟取180mm。
悬臂长度：悬臂长度一般采用2～5m,当长度超过3m后，一般需要布置横向预应力钢束，我们这里悬臂长度取1.65m。
顶板厚度：确定箱形截面顶板厚度通常主要考虑两个因素：桥面板横向弯矩的受力要求和纵向预应力钢束和横向受力钢筋（或横向预应力钢束）的构造要求。
腹板厚度：箱梁一般有两块以上腹板组成，每块腹板的最小厚度要满足构造要求和施工时浇筑混凝土的要求，一般经验认为：对于腹板有预应力管道布置时腹板厚度为450mm.桥梁横截面拟订图(mm)3.2 计算3.2.1.桥梁原横截面特性计算主梁力计算包括：结构恒荷载力计算、活荷载力计算、温度此力计算、混凝土收缩、徐变次力计算及支座沉降次力计算【5】。
根据桥梁博士计算可得：3.2.2主梁力计算本设计力计算均采用桥梁博士软件进行计算。
全桥单元划分时，综合考虑结构在施工过程及正常使用阶段控制界面位置的设计，是控制截面位于单元节点处。
本次设计采用简支转连续梁桥结构，结合施工、使用中的受力特性及预应力钢束布置，将全桥划分为238个单元、239个节点。
各单元长度编辑为：0.25 0.05 0.2 1 0.5 5*1 0.46 7*1 0.46 0.5 （7*1 0.3 5*1 0.5 1 0.2 0.125 0.175 0.175 0.125 0.2 1 0.5 5*1 0.3 7*1 0.5）*5 0.46 7*1 0.46 5*1 0.5 1 0.2 0.05 0.25（1）恒载力计算一期恒载力即梁的恒载力计算:梁的恒载集度：g q 1=γA =3.222)62.41.23(2)2.4642.9(3=+++m kN / 二期恒载的力计算包括：湿接缝、堵头板和横隔梁。
中梁：边跨端横隔梁：5.11769.12625.0=⨯⨯ 中跨端横隔梁：5.18976.12636.0=⨯⨯堵头板：41.9524.42608.0=⨯⨯ 横向湿接缝:边跨外变化至梁端： 中跨堵头板与横梁间： 边跨横隔梁： 中跨横隔梁： 堵头板：三期恒载力可视为均布荷载作用在桥上，其大小为人行道、栏杆集度与桥面铺装集度之和。
桥面铺装的集度：80mmC50混凝土铺装层：mKN/72.182608.09=⨯⨯100mm沥青混凝土铺装层：mKN/6.21241.09=⨯⨯恒载作用计算简图第一跨0点力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 1.097e+003 9.141e+0021.097e+0039.141e+0029.141e+0021.097e+003剪力8.900e+002 7.417e+0021.760e+0036.526e+0027.417e+0028.964e+002弯矩-2.980e+000 -2.483e+000-3.563e+000-2.483e+000-2.483e+000-1.279e+002第一跨1/4点力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 1.097e+003 9.141e+0021.097e+0039.141e+0021.097e+0039.141e+0021.097e+003剪力 4.597e+002 3.831e+0021.034e+0031.732e+0021.024e+0032.940e+0021.024e+003弯矩 4.458e+003 3.715e+0037.920e+0035.867e+0038.239e+0033.166e+0033.166e+003第一跨1/2点力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 1.097e+003 9.141e+0021.097e+0039.141e+0021.097e+0039.141e+002剪力 4.750e+000 3.958e+003.459e+002-4.291e+002-2.706e+002-8.635e+001弯矩 6.191e+003 5.159e+0031.053e+0048.027e+0031.134e+0043.979e+003力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 1.097e+003 9.141e+0029.141e+0021.097e+0031.097e+0039.141e+002剪力-4.807e+002 -4.006e+002-2.369e+002-1.158e+003-4.816e+002-4.897e+002弯矩 4.296e+00 3.580e+00 6.900e+00 5.531e+008.179e+00 1.728e+00第五跨0点第六跨1/2点第六跨3/4点第六跨4/4点恒载力计算结果3.3活载力计算荷载设计等级为公路一级，k q =10.5m kN / 3.3.1冲击系数计算：应用规给定的公式进行计算。
由于梁体取C50混凝土，混凝土的弹性模量取E =MPa 41045.3⨯。
m Kg g G m c /10396.381.9/102628.1/33⨯=⨯⨯===c I 0.3944m对于边跨：Hz m EI l f c 0698.03396394.01045.33014.3214.3214.31022=⨯⨯⨯⨯==π，故205.00157.0ln 1767.02=-=f u注：当计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时，采用u ；3.3.2横向分布计算采用桥梁博士软件，结果见表 3.3.3汽车荷载力计算图3.3中梁边跨支点截面弯矩影响线 （纵坐标单位：KN ·m ；横坐标单位：m ）图3.4中梁边跨支点截面剪力影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）图3.3中梁边跨L/4截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m;横坐标单位：m）图3.4中梁边跨L/4截面剪力影响线（纵坐标单位：KN;横坐标单位：m）图3.7中梁边跨l/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.8中梁边跨l2截面剪力影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）图3.9中梁中跨支点截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.10中梁中跨L/4截面剪力影响线（纵坐标单位：KN·m;横坐标单位：m）图3.11中梁中跨L/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m;横坐标单位：m）图3.12中梁中跨L/2截面剪力影响线（纵坐标单位：KN;横坐标单位：m）图3.13边梁边跨支点截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m;横坐标单位：m）图3.16边梁边跨支点截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）图3.17边梁边跨l/4截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.19边梁边跨l/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.20边梁边跨l/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）图3.2 1边梁中跨支点截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.20边梁中跨支点截面剪力影响线（纵坐标单位：KN;横坐标单位：m）图3.23边梁中跨l/4截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.24边梁中跨l/4截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）图3.25边梁中跨l/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN·m；横坐标单位：m）图3.26边梁中跨l/2截面弯矩影响线（纵坐标单位：KN；横坐标单位：m）表1活载力计算结果（边跨）单位（KN·m;KN）表2活载力计算结果（中跨）单位（KN·m;KN）2.5其它因素引起的力计算（1）温度引起的力计算温度次力包括：1）年平均温差引起的次力；2）呈线性变化的温度梯度引起的次力。