等效焓降法
等效焓降法的概念
第2章 等效焓降法的概念2.1 等效热降的含义对于纯凝汽式机组，1kg 新蒸汽进入汽轮机后，其热降为 H = h 0- hn(1)式中 h 0---新蒸汽焓，kg kJ ; h n ---汽轮机排汽焓，kg kJ 。
对于回热抽汽式汽轮机，1kg 新蒸汽进入汽轮机，其热降为H i =（h 0- h n ）－1α(h 1 - h n )-2α(h 2-h n )-…-z α(h z -h n )=（h 0- h n ）(1-∑=z1r r r y α) kg kJ (2)式中 y r =n0nr h -h h -h ；α---抽汽份额 ； y---抽汽做功不足系数； r---任意抽汽级的编号；z---抽汽级数。
比较式(1)和式(2)可知，H i ﹤H 。
但是，H i 和H 又相类似，都是1kg 蒸汽的实际作功。
为了使H i 和H 区别，称H i 为等效热降。
等效的数量含义是回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽所做的功，等效于（1-∑=z1r r r y α）kg 蒸汽直接到达凝汽器的热降，故称之为等效热降。
2.2 抽汽等效热降在某回热系统图中，假设有一个纯热量q 进入No3加热器，使No3加热器抽汽刚好少抽1kg 蒸汽，由于No3到No2加热器的疏水少了1kg ，疏水在No2加热器中少放的热量为23_2s s t t --=γ式中3s t ----No3加热器疏水焓，kg kJ2s t ----No2加热器疏水焓，kg kJ这个减少的热量由No2加热器多抽汽来进行补偿。
多抽汽的份额为2232q γα=式中 q 2---1kg 抽汽在No2加热器中的放热量，kg kJ 。
被排挤的1kg 抽汽除No2加热器多抽汽外，还有（1-32α）kg 蒸汽。
这部分蒸汽凝结成水，通过No1加热器时，No1加热器要多抽汽，多抽汽份额为113231)1(q ταα-=式中q 1---1kg 抽汽在No1加热器中的放热量，kg kJ ；1τ---No1加热器中1kg 凝结水的焓升，kg kJ ；32α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No2加热器中的份额； 31α---No3加热器排挤1kg 抽汽被分配到No1加热器中的份额；No3加热器排挤1kg 抽汽在No1、No2有抽汽份额，产生了汽轮机做功不足。
等效焓降说明
火电厂节能效益分析方法——等效焓降理论烟气冷却器与原回热系统的连接方式有串联和并联两种形式，因为并联系统具有凝结水流量小、可以实现余热的梯级利用等优点，所以本项目优先考虑采用与低加并联的系统。
西安交通大学林万超教授对火力发电厂热系统定量分析和节能技术进行了深入研究，并将等效焓降理论用于火电厂热力系统局部定量分析，取得了良好的效果。
林万超教授的等效焓降理论分析方法对烟气冷却器余热回收系统优化具有重要的指导意义。
现有大型火力发电机组回热系统除除氧器外全部采用面式加热器，且疏水全部采用逐级自流的方式进入下一级压力更低的加热器（疏水放流式）。
对疏水放流式加热器做如下规定：j j j-1t t τ=-j j sj q h t =-j s(j+1)sj t t γ=-式中 j ——加热器编号，按照抽汽压力由低到高顺序编号； jτ——给水在j 级加热器中的焓升； jt ——j 级加热器的出口水焓；jq ——1kg 蒸汽在j 级加热器中的放热量；hj ——j 级加热器的抽汽焓； sjt ——j 级加热器排出疏水的焓；jγ——1kg 疏水在j 级加热器中的放热量。
对于纯凝汽式汽轮机组，1kg 新蒸汽的做功就等于它的热降。
0nH h h =- [kJ/kg]式中 h 0——蒸汽进汽轮机的初焓； h n ——汽轮机排汽焓；对于有回热抽汽的汽轮机组，1kg 新蒸汽做功为：()()()()0n 11n 22n z z n ...H h h h h h h h h ααα=--------()z0n r r r =11h h y α⎛⎫=--⎪⎝⎭∑式中r n r 0nh h y h h -=-y ——抽汽做功不足系数； α——抽汽份额； r ——任意抽汽级编号； Z ——抽汽级数。
显然，回热抽汽式汽轮机1kg 新蒸汽的做功，等效于纯凝汽式汽轮机zrr r=11y α⎛⎫- ⎪⎝⎭∑kg新蒸汽直达冷凝器的热降，这就是等效热降的含义。
主汽等效焓降 电机功率
主汽等效焓降电机功率【主汽等效焓降电机功率】导语：在汽车工程中，主汽等效焓降是指流体从发生器进入轮叶内部，其速度和压力发生变化所引起的等效焓变化。
而电机功率是指电动机在单位时间内所输出的功率。
本文将通过介绍主汽等效焓降和电机功率的概念、计算方法以及它们之间的关系，来探讨它们在汽车工程中的重要性和应用。
一、主汽等效焓降的概念和计算方法1.1 主汽等效焓降的概念主汽等效焓降是流体在轮叶内部流动过程中由于速度和压力变化引起的焓变化。
焓是物体在等压条件下所含有的能量，等效焓降是指单位质量流体通过轮叶发生器时焓的变化。
1.2 主汽等效焓降的计算方法主汽等效焓降的计算方法包括静态方法和动态方法。
静态方法是指根据入口和出口的压力、温度等参数来计算主汽等效焓降，而动态方法则是通过实验测量来确定。
二、电机功率的概念和计算方法2.1 电机功率的概念电机功率是指电动机在单位时间内所输出的功率，它是电机工作状态的一个重要参数。
电机功率可以通过测量电流和电压来计算得到，也可以通过转矩和转速来计算。
2.2 电机功率的计算方法电机功率的计算方法有多种，其中最常用的是通过测量电流和电压的方法来计算。
根据欧姆定律，电机功率等于电流乘以电压，因此可以通过测量电流和电压的值，然后将它们相乘来计算电机功率。
三、主汽等效焓降与电机功率的关系主汽等效焓降和电机功率在汽车工程中有着密切的关系。
主汽等效焓降决定了流体在发生器内部的能量转换效率，而电机功率则是电动机在工作时所输出的能量。
主汽等效焓降愈大，流体在发生器内部的能量转换效率愈低，从而影响到电机的功率输出。
四、主汽等效焓降电机功率在汽车工程中的应用4.1 提高主汽等效焓降以优化汽车性能通过提高主汽等效焓降，可以增加流体在发生器内部的能量转换效率，提高汽车的性能。
这对于提高汽车的燃烧效率、减少能源消耗、延长汽车的使用寿命等方面都具有重要意义。
4.2 优化电机功率以提升汽车动力通过优化电机功率，可以提升汽车的动力性能，提高汽车的加速度和终端速度。
等效焓降法
等效焙降法原则性热力系统讣算1（热平衡法（常规计算法）这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8 个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果：1）热经济指标计算：Q 机组热耗:kj/h , 126477638160Q0 热耗率：q,, 8825. 88 kJ （kW, h） OPe3600 热效率：,,,0. 4079 eqO,,0.4182汽轮机绝对内效率:iQ2）锅炉热负荷:二2683339584 kj/h bQ0,,, 0. 995 管道效率：pQb3）全厂热经济性指标：,,0. 92, 0. 995, 0. 4079, 0. 3742 全厂热效率:cp3600Q,, 9620. 52kJ （kW, h）全厂热耗率:cp, cp0. 123sb,,328g（kW, h）发电标准煤耗率：,cp2（等效熔降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋淳佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出儿个热力分析参量抽汽等效焙降H和j ，抽汽效率等用以研究热丄转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和讣算。
等效热降法既可用于整体热力系统的讣算，也可用于热力系统的局部分析定量。
亚临界机组等效焓降法算例示例
单位数值变热量kJ/kg 3394.50蒸汽放热量疏水放热量kJ/kg 1194.10q γkJ/kg 3535.30#8低加2377.10138.00再热冷段蒸汽焓kJ/kg 3028.70#7低加2381.400106.30再热吸热量kJ/kg 506.60#6低加2372.20070.80t/h 0.81#5低加2468.10t/h 0.04除氧器2580.30201.00t/h 1.00#3高加2574.90125.20kJ/kg2359.70#2高加2148.60191.700.81#1高加2070.800.038进汽焓kJ/kg 2520.50入口凝结水焓kJ/kg 143.40疏水焓kJ/kg 143.40进汽焓kJ/kg 2662.8030.00入口凝结水焓kJ/kg 259.60疏水焓kJ/kg 281.40附加损失单位抽汽段进汽焓kJ/kg 2759.90小机用汽量q 入口凝结水焓kJ/kg365.90高压门杆一漏气至热再流量（A）kg/h 1疏水焓kJ/kg387.70高压门杆二漏气至除氧器流量（B）kg/h 2进汽焓kJ/kg2926.60高压门杆三漏气至轴封加热器流量（K）kg/h3说明：本文为亚临界300MW机组等效焓降法计算算例，林万超书中正文算例都是类型，与现存机组有较大的区别。
本文以书中附录图11为例，验证我对等效焓降法计算过程的正确性，以此可类推至超临界高容量机组，其中关于小机进汽量损失与给水泵损失的计算，对于不同机组须不同对待，尤其要注意这点。
由于《火电厂热系统节能理论》电子版清晰度不够，导致无法上传成功，若需查看热系统示意图，下载电子版，网上很多网站都有。
在书中第262页，图例11。
小汽轮机抽汽系数#7低加#6低加#8低加主汽流量排汽焓再热份额项 目主蒸汽焓锅炉给水焓再热热段蒸汽焓再热蒸汽流量小机抽汽流量入口凝结水焓kJ/kg 436.30中轴封漏汽总量kg/h 4疏水焓kJ/kg458.50高压后轴封一漏至除氧器流量(B)kg/h 5进汽焓kJ/kg3134.20高压后轴封二漏至SSR流量(C)kg/h6入口凝结水焓kJ/kg 553.90除氧器出口焓kJ/kg 715.10给水泵焓升kJ/kg 24.90进汽焓kJ/kg 3329.80入口给水焓kJ/kg 740.00疏水焓kJ/kg 754.90进汽焓kJ/kg 3028.70入口给水焓kJ/kg 862.90疏水焓kJ/kg 880.10进汽焓kJ/kg 3142.60入口给水焓kJ/kg 1047.50疏水焓kJ/kg1071.80#3高加#2高加#1高加#5低加除氧器例都是机组容量较小的证我对等效焓降法计算过程的损失与给水泵损失的计算，对传成功，若需查看热系统示意。
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
等效焓降法理论剖析与扩展
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等效焓降法在热电联产经济性分析中的应用
摘
要： 对杭联公 司热电联产 的热经济性进行 了较为 系统性 的研 究。 由于热 电联 产变工况计算很繁琐 ，应用等效焓 降
法通过 Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ软件迭代计 算热 电机 组及全厂 的经济性 指标 ，分析 了热 电厂锅炉 ，汽轮机 以及全厂的热经济性 。对热 电联 产机组热经 济性进行分析有助 于企业 了解机组的 实际运行的状况 ，有效进行 节能管理。
２ ０ １ ３年第 １ １ 期 （ 总第 ９ ８期 ）
Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ Ｇ Ｙ Ａ Ｎ Ｄ Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ Ｇ Ｙ Ｃ Ｏ Ｎ Ｓ Ｅ Ｒ Ｖ Ａ Ｔ ｌ Ｏ Ｎ
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２ ０ １ ３年 １ １ 月
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等效 焓 降法在 热 电联产经济性分析 中的应 用
Ｌ Ｉ ＡＯ Ｙｕ ａ ｎ ’ ，ＨＯＮＧ Ｌ ｉ —ｈ ｏ ｎ ｇ ， ＺＨＡＯ Ｊ ｉ ａｎ — ｆ ｅ ｎ ｇ ０ ， ＸＵ Ｘｕ ０ （ １ ． Ｈ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ Ｈａ ｎ ｇ ｌ ｉ ａ ｎ Ｔ ｈ ｅ ｒ ｍｏ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｉ ｃ ｉ ｔ ｙ Ｌ ｉ ｍｉ ｔ ｅ ｄ ， Ｈ ａ ｎ ｇ ｚ ｈ ｏ ｕ ３ １ ０ ０ １ ８ ， Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ ， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
关键词 ： 热电联产 ；热经济性 ；Ｅ ｘ ｃ ｅ ｌ 计 算 ；等效焓 降
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｍ ６ １ １ 文献标识码 ： Ａ 文章编号 ： ２ ０ ９ ５ — ０ ８ ０ ２ 一 （ ２ ０ １ ３ ） １ １ － ０ ０ ０ ５ ～ ０ ３
Ａｐｐ ｌ ｉ ｃ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈｅ Ｅｑｕ ｉ ｖ ａ ｌ ｅ ｎｔ Ｅｎ ｔ ｈａ ｌ ｐ ｙ Ｄｒ ｏ ｐ Ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈｅ Ｅｃ ｏ ｎｏ ｍｉ ｃ Ａｎ ａ ｌ ｙ ｓ ｉ ｓ ｏ ｆ Ｃｏ ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ
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机组抽汽过热度利用效果分析（对原系统进行适当修改并作比较分析）：
取消#6加热器的外置蒸汽冷却器：
#6加热器抽汽是再热后中压缸的第一级抽汽，经计算，该级抽汽的过热度最大，因此设置蒸汽冷却器是必要的。
原系统中采用的是外置式蒸汽冷却器，现将其取消，简化系统如下：
由于取消了蒸汽冷却器，#6加热器抽汽无节流，使其出口水焓有所增加，假设增加值为： 65/kJ kg ε∆=，并且由于蒸汽将释放更多的热量，减小了#6加热器的抽汽，由蒸汽冷却
器带走的热量将返回加热器，引起给水焓升68727.32/t t kJ kg τ∆=-=。
这样，取消外置
式蒸汽冷却器引起的新蒸汽等焓降的增量为：
000
66676()11.9494/H kJ kg τηεηη∆=∆+∆-= 与此同时，循环吸热量增加：
627.32/Q kJ kg τ∆=∆=
由此，装置效率的相对变化为：
0.03015%i i H Q H H ηδη∆-∆==--∆
显然，取消#6加热器外置蒸汽冷却器将造成装置效率降低，系统经济性变差。
将#6加热器的外置串联蒸汽冷却器改为外置并联蒸汽冷却器
心得体会：。