热力等效焓降法计算
火电厂热力系统计算分析
对于有工质的热量进、出系 统，必须象计算 △ H 一样， 分为纯热量和带工质的热量 处理。
其中，纯热量部分引起的再 热蒸汽份额变化，运用抽汽 再热系数概念容易计算；而 带工质部分，是 1kg 顶替 1kg ，并直达再热器。若蒸 汽携带热量进、出系统, 则 进系统使再热蒸汽份额增加
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等效热降之间的关系
（一）疏水放流式加热器与其后相邻加热器之间的等效 热降关系
其后相邻加热器是疏水放流式
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j 一 1 为疏水放流式加热器，
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j-1为汇集式
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由此得出，疏水放流式加热器与其后相邻加 热器（不论其型式如何）之间的等效热降关 系的通式为
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它的物理意义是，排挤 j 段抽汽 1kg ，从
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新汽再热系数的计算
1kg 新蒸汽在高压缸做功后到达到再热器的 份额称为新蒸汽再热系数
新蒸汽毛再热系数：只考虑主循环系统 新蒸汽净再热系数：考虑有关辅助成份的影响
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再热 系数
锅炉为汇集式加热器：
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局部变动引起的再热蒸汽份额变化 △αzr 的计算
再热机组，某些局部变动将引起其再热蒸汽 份额发生变化。对于纯热量q进、出系统， 运用抽汽再热系数概念，可很容易求 △αzr ，即
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五、关于再热
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抽汽再热系数:j 段 1kg 排挤抽汽通过再 热器的份额
当再热冷段#c 排 挤1kg 抽汽时， 再热器通过的份 额显然增加 1kg , 即该排挤抽汽全 部经过再热器
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当#c+1 排挤 1kg 抽汽时，因有γc/qc抽 汽分配到 c 加热器中，故该排挤抽汽经过 再热器只有（1－γc/qc ）kg ，因而c + 1 段抽汽再热系数：
等效焓降法
原则性热力系统计算1． 热平衡法（常规计算法）这种计算法的核心（对本机组而言），实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数（8个抽汽系数和1个凝汽系数），然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果：1） 热经济指标计算：机组热耗：0Q 61264776381= kJ/h 热耗率：88.882500==e P Q q )(h kW kJ ⋅ 热效率：4079.036000==q e η汽轮机绝对内效率：4182.0=i η2） 锅炉热负荷：b Q = 2683339584 kJ/h 管道效率：995.00==b p Q Q η3） 全厂热经济性指标：全厂热效率：3742.04079.0995.092.0=⨯⨯=cp η 全厂热耗率：52.96203600==cpcp q η )(h kW kJ ⋅ 发电标准煤耗率：328123.0==cp s b η )(h kW g ⋅2． 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H j 和抽汽效率j η等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
亚临界机组等效焓降法算例示例
单位数值变热量kJ/kg 3394.50蒸汽放热量疏水放热量kJ/kg 1194.10q γkJ/kg 3535.30#8低加2377.10138.00再热冷段蒸汽焓kJ/kg 3028.70#7低加2381.400106.30再热吸热量kJ/kg 506.60#6低加2372.20070.80t/h 0.81#5低加2468.10t/h 0.04除氧器2580.30201.00t/h 1.00#3高加2574.90125.20kJ/kg2359.70#2高加2148.60191.700.81#1高加2070.800.038进汽焓kJ/kg 2520.50入口凝结水焓kJ/kg 143.40疏水焓kJ/kg 143.40进汽焓kJ/kg 2662.8030.00入口凝结水焓kJ/kg 259.60疏水焓kJ/kg 281.40附加损失单位抽汽段进汽焓kJ/kg 2759.90小机用汽量q 入口凝结水焓kJ/kg365.90高压门杆一漏气至热再流量（A）kg/h 1疏水焓kJ/kg387.70高压门杆二漏气至除氧器流量（B）kg/h 2进汽焓kJ/kg2926.60高压门杆三漏气至轴封加热器流量（K）kg/h3说明：本文为亚临界300MW机组等效焓降法计算算例，林万超书中正文算例都是类型，与现存机组有较大的区别。
本文以书中附录图11为例，验证我对等效焓降法计算过程的正确性，以此可类推至超临界高容量机组，其中关于小机进汽量损失与给水泵损失的计算，对于不同机组须不同对待，尤其要注意这点。
由于《火电厂热系统节能理论》电子版清晰度不够，导致无法上传成功，若需查看热系统示意图，下载电子版，网上很多网站都有。
在书中第262页，图例11。
小汽轮机抽汽系数#7低加#6低加#8低加主汽流量排汽焓再热份额项 目主蒸汽焓锅炉给水焓再热热段蒸汽焓再热蒸汽流量小机抽汽流量入口凝结水焓kJ/kg 436.30中轴封漏汽总量kg/h 4疏水焓kJ/kg458.50高压后轴封一漏至除氧器流量(B)kg/h 5进汽焓kJ/kg3134.20高压后轴封二漏至SSR流量(C)kg/h6入口凝结水焓kJ/kg 553.90除氧器出口焓kJ/kg 715.10给水泵焓升kJ/kg 24.90进汽焓kJ/kg 3329.80入口给水焓kJ/kg 740.00疏水焓kJ/kg 754.90进汽焓kJ/kg 3028.70入口给水焓kJ/kg 862.90疏水焓kJ/kg 880.10进汽焓kJ/kg 3142.60入口给水焓kJ/kg 1047.50疏水焓kJ/kg1071.80#3高加#2高加#1高加#5低加除氧器例都是机组容量较小的证我对等效焓降法计算过程的损失与给水泵损失的计算，对传成功，若需查看热系统示意。
等效焓降法
等效焓降法原则性热力系统计算1( 热平衡法(常规计算法)这种计算法的核心(对本机组而言)，实际上是对由8个加热器热平衡方程式和一个凝汽器物质平衡式所组成的9个线性方程组进行求解，可求出9个未知数(8个抽汽系数和1个凝汽系数)，然后，根据公式求得所需要的新汽耗量或机组功率、热经济指标等。
计算结果:1) 热经济指标计算:Q机组热耗: kJ/h ,126477638160Q0热耗率:q,,8825.88 kJ(kW,h)0Pe3600热效率:,,,0.4079 eq0,,0.4182汽轮机绝对内效率: iQ2) 锅炉热负荷:= 2683339584 kJ/h bQ0,,,0.995管道效率: pQb3) 全厂热经济性指标:,,0.92，0.995，0.4079,0.3742全厂热效率: cp3600q,,9620.52kJ(kW,h)全厂热耗率: cp,cp0.123sb,,328g(kW,h)发电标准煤耗率: ,cp2( 等效焓降法等效热降法是在60年代后期，首先由库滋湟佐夫提出，并在70年代逐步完善、成熟，形成了完整的热工理论体系，是热力系统分析，计算的一种新方法。
这种方法在热力系统局部定量分析中，具有简捷、方便和准确的明显特点，在生产实践中效果显著，引人注目。
近年来，这一方法得到了广泛的应用，深受工程界的好评。
为西安交通大学博士生导师林万超教授这项科研成果，取得了显著的经济效益。
等效热降法是基于热力学的热功转换理论，考虑到设备质量、热力系统结构和参数的特点，经过严密地理论推演，导出几个热力分析参量抽汽等效焓降H和j ,抽汽效率等用以研究热工转换及能量利用程度的一种方法。
各种实际系统，j 在系统和参数确定后，这些参量也就随之确定，并可通过一定公式计算，成为一次性参数给出。
对热力设备和系统进行分析时，就是用这些参数直接分析和计算。
等效热降法既可用于整体热力系统的计算，也可用于热力系统的局部分析定量。
级的有效焓降
级的有效焓降1.导言在化工过程控制和优化中，操作员需要了解反应的有效焓降，以确定反应的热效率和热量平衡。
本文将详细介绍有效焓降的定义和计算方法，并探讨其在化工工业中的应用。
2. 有效焓降的定义有效焓降是指在反应中利用化学反应萃取热量并将其转化为有用的能量的能力。
它等于反应物的热容乘以温度变化和所释放能量的差值之积。
在一个理想的反应中，它等于反应生成物的热容乘以温度变化和热量吸收的差值之积。
3. 有效焓降的计算方法计算有效焓降的公式为：ΔH_eff = CpΔT + Q其中，ΔH_eff为有效焓降，Cp为反应物或生成物的热容，ΔT为温度变化，Q为反应放出或吸收的热量。
由此可得，当反应是放热反应时，ΔH_eff为负数，反之则为正数。
4. 有效焓降在工业中的应用有效焓降在化工工业中的应用非常广泛。
通过计算有效焓降，我们可以优化反应过程，提高热效率并减少能量浪费。
例如，我们可以通过控制反应温度和温度变化来调整有效焓降，从而达到更高的化学反应速率和更高的产率。
另外，有效焓降还可以用来评估反应的热风险。
在某些情况下，反应过程可能会产生过多的热量，且难以控制，这可能导致化学反应过程失控并产生危险。
通过计算有效焓降，我们可以估算反应过程产生的热量，并采取相应的措施来控制反应过程和避免危险。
此外，有效焓降在行业中应用中还可以用于生产质量控制。
通过计算有效焓降，我们可以评估反应的产量和纯度，并及时采取措施来调整反应过程，保证产品的质量。
5. 总结如上所述，有效焓降在化工工业中应用广泛，并在优化反应过程，评估热风险和生产质量控制方面起着重要的作用。
因此，对有效焓降的了解和计算对于化工操作员和工程师来说至关重要。
_等效焓降法_与常规热平衡法一致性分析
qx = h x -
γ t j + 1。
d 实际各段的抽汽量 Α j- 1 = Α j- 1 Α x qx d Α = Α ∃Α j = Α j j j
qj
4 整体算法与常规热平衡法的一致性
对于同一热力系统, 如果整体算法和常规热平 衡方法算出的循环功与各段抽汽量都分别相等, 说 明这两种方法是一致的。 为了表达简洁, 常规热平衡 [3 ] 计算都用矩阵法 来表示。 证明中所采用的典型辅 助系统包括 1 个实辅助系统——轴封漏汽及利用系 统和 1 个 “虚” 辅助系统——加热器出口端差。
第 23 卷第 3 期 1999 年 9 月
ol . 23 №. 3 湖 北 电 力 VSep t. 1999
H
j+ 1
= h j+ 1 - hk
hk 1
( 7)
H
j+ 1
H j = hj H
j- 1
Σj + 1
qj+ 1
( 8) -
= h j-
Ana lys is of the Equ iva lence between the Equ iva len t En tha lpy D rop M ethod and the Hab itua l Therma l Ba lance M ethod
1 2 ZHAN G Ca i2 w eng W U AN G Sheng 2yuang
Α x qx
qj
(h j - h k ) -
Α xΣ j+ 1
qj+ 1
(h x - h j )
qj
(h j + 1 - h k )
又
・11・
600MW超临界机组热力系统计算
600MW超临界机组热力系统计算摘要：汽轮机回热系统是火力发电厂重要的组成部分，它作为当代最有效的，提高热经济性的一种方式，已被广泛的应用。
本文先对回热的基本结构作出简单阐述。
选出影响机组热经济性的设备进行分析。
解释说明研究热经济性的方法，并且给出能表现热经济性的参数。
回热系统对热经济性的提高意义重大，所以在计算时一定要从多方面分析。
本文采用热量法和等效焓降法计算研究参数为：（N600—24.2／566／566）的600M W 超临界机组回热系统的热经济性。
通过相互比较探究超临界机组的效率和煤耗情况，分析俩种方法的利弊，综合俩种方法评价机组的回热系统。
用精确的计算结果来表现超灵界机组的优越性。
同时为回热系统节能优化的改造提供重要的理论依据，也为类似的计算积累丰富的经验。
关键词：600MW；超临界机组；回热计算；等效焓降；热量法前言电厂技术的重大突破往往是建立在材料科学的基础上的。
铁素体9%-10%Cr钢被研发，带来了电力行业的改革，它在600MW机组中的应用，使得超超临界参数的机组出现了，后来，是因为排气面积突破的特大型长叶片开发成功，为大容量机组提供的条件。
我国在原来的300MW和600MW机组的基础上开展了更大功率超临界参数汽轮机的研制。
超临界技术在当今世界已被广泛的应用，它的效率要比亚临界的好很多。
由于效率的提高，相对的能耗就减少了，排放也减少了，为环境压力做出了有效的缓解。
提高机组效率可以有很多办法，我们主要研究的是回热系统的热经济性。
评价其主要热经济性的指标有循环热效率和回热做工比。
但是在研究计算中主要应用了热量法和等效焓降法。
热量法的基础就是热力学第一定律，其效率等于有效利用的热量和供给的热量之比，是通过量的变化来表现热经济性的。
等效焓降法在热力系统的计算中可以算的上是一种新的方法，因为这种方法可以研究系统的局部，可以准确的研究各部分的特点，所以受到很大的关注。
1.火力发电厂600MW超临界机组回热系统的基本结构1.1火力发电厂600MW超临界机组回热系统的介绍火电厂的超临界是指锅炉的蒸汽压力大于22.2MPa，汽温550－650℃。
抽凝汽轮机热力系统等效焓降计算表格
8段抽汽焓降 7段抽汽焓降 6段抽汽焓降 5段抽汽焓降 4段抽汽焓降 3段抽汽焓降
2段抽汽变热量焓降 2段抽汽定热量焓降 1段抽汽变热量焓降 1段抽汽定热量焓降
q7 q8 H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H7' H8 H8' 170057
2119 2066.7 142.2 253.54 379.236 571.671 739.441 897.667 1026.51 857.994 1060.78 905.611
167.9 0 0.06117 0.10828 0.15858 0.22831 0.28617 0.34459 0.48443 0.40491 0.51327 0.40303
低压缸排汽量
4段抽汽做功效率 3段抽汽做功效率
2段抽汽变热量效率 2段抽汽定热量效率 1段抽汽变热量效率 1段抽汽定热量效率
8段抽汽量 7段抽汽量 6段抽汽量 5段抽汽量
除氧器给水焓升 3#高加给水焓升
τ τ τ τ τ 9 94.7 142.8 152.8 137.1
8段抽汽蒸汽释放热量 7段抽汽蒸汽释放热量 6段抽汽蒸汽释放热量 5段抽汽蒸汽释放热量 4段抽汽蒸汽释放热量 3段抽汽蒸汽释放热量
q1 q2 q3 q4 q5 q6
161.6 154 0.1884506 0.4163562 0.0299008 0.0255597 0.0290639 0.044397 0.317372 0.0450346 0.0447936 0.0703582 0.0745149 849.7 2634.4 0.3225253
2段抽汽蒸汽释放热量 1段抽汽蒸汽释放热量
γ γ γ γ γ γ
1 2 3 4 5 6
100.7 85 95 0 192.1 140.9
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等效焓降法计算方法
机组的循环吸热量为：
Q = h1＋αzr×（h3－h t）－h4（1）式中：αzr为再热蒸汽份额，约为0.81；h1为主蒸汽焓；h t为小机进汽蒸汽焓；h3为再热蒸汽焓；h4为给水焓。
新蒸汽的等效热降为：
H= Q×η（2）式中：η为机组热效率。
可将再热冷段抽汽视为带热量出系统损失的工质，则由于再热冷段抽汽在小汽轮机做功导致的新蒸汽等效热降下降值为：
ΔH=αt×（h t－h o）（3）
式中：αt为相对于1kg 主蒸汽的小汽轮机抽汽实际份额。
由此可得装置效率的相对降低值为：
Δη= ΔH／﹙H－ΔH﹚（4）相应的发电标准煤耗增加值为：
Δb f＝b f×Δη（5）式中：b f为机组发电标准煤耗，b f=310g/KWh。
则机组在汽动风机方式下的每小时发电标煤增量为：
Δb t＝Δb f×M （6）式中：M为机组每小时发电量。