45t龙门吊基础承载力计算书
龙门吊受力计算书
龙门吊受力计算书
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型
贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。
1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉） M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）M CD＝669.53KN.m（上侧受拉） M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）M DB＝669.53KN.m（右侧受拉） M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN 满足要求。
2、抗倾覆计算: P
H=9。
0m
L=7。
0m
P=98.52KN
对A点取距
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3
吊不使用时，
(见图)。
钢轨。
45T龙门吊基础及轨道梁设计
中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区45t龙门吊基础及轨道梁演算编制：审核：批准：中国中铁五局郑州市轨道交通2号线一期工程土建施工01工区经理部二O一二年一月八日目录一、设计依据 (3)二、设计说明 (3)三、基坑外轨道梁地基承载力演算 (4)3.1 演算模型 (4)3.2 基本参数 (5)四、基坑外轨道梁承载力演算 (7)4.1、验算基坑外龙门吊轨道梁 (7)4.2 参数准备 (8)4.3计算 (8)五、车站顶板轨道梁、轨道立柱的布置形式及受力演算 (9)5.1龙门吊轨道在顶板的布置形式： (9)5.2立柱与结构顶板各项承载力验算 (10)5.3轨道梁的各项承载力验算 (15)六、预埋钢板及预留筋 (18)6.1设置预埋加强钢板： (18)6.2设置预留筋： (19)45t龙门吊基础轨道梁设计一、设计依据1.1地质勘探资料；1.2龙门吊生产厂家提供有关资料；1.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.5《建筑结构荷载设计规范》（GB50009-2001）二、设计说明广播台站拟采用2台45t龙门吊进行出渣及吊装作业，2台龙门吊沿车站横断面并排布置；45t龙门吊跨径为12m，根据现场车站顶板标准段宽度（宽19.1m）情况，2台龙门吊沿车站方向布置4根轨道梁，其中中间2根轨道梁需要在顶板上设置临时立柱同时在临时立柱上架设轨道梁。
另外2根则铺设在基坑东西两侧地面上。
车站结构顶板上布置轨道梁立柱，柱子的截面尺寸为900mm×700mm（沿线路方向为900mm），沿线路方向中心间距为5000mm，与顶板纵梁中心间距1750mm。
立柱高度为2.55m。
采用在顶板上预留筋与顶板连接，布置在车站顶板上，如图2-1所示。
图2-1 轨道梁立柱平面布置图（单位：mm）轨道梁立柱上布置轨道梁，轨道梁全长40000mm，截面600mm，高800mm。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。
二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。
45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。
3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。
即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。
龙门吊基础计算书
钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案该龙门吊起吊能力为5T 的门吊，门吊自重按6T 计算。
基础采用条形基础，每隔10m 设置一道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,高35cm,基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 基础钢筋砼梁侧面图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.5m 厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘土16～39MPa,为安全起见，取碎石土的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按6T 计算，总重11T ，两个受力点，单点受集中力5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
龙门吊轨道梁地基承载力验算书
附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书基本计算参数○1起吊梁板时龙门吊单边荷载小箱梁梁板重量最大为32.2m3×2.6t/m3=78.9t，由单台100t龙门吊横向起吊承载，每边最大承载g1=789/2=394.5KN；30T梁梁板重量最大为31.01m3×2.6t/m3=80.6t，由两台80t龙门吊承载，以龙门吊将T梁横移到单边时为最不利受力考虑，则每台龙门吊每边最大承载g1=806/2=403KN。
因此龙门吊在纵向边缘上T梁梁板承载最大，承载为g1=403KN。
○2龙门吊自重（一台）按800KN计，则龙门吊单边轨道梁承载g2=800/2=400KN。
○3轨道和轨道梁偏安全取每延米自重g3=1×（1.1×0.65+0.35×0.5）×2.5×10=22.25KN/m2、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽50cm，高35cm，下部宽110cm，高65cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：轨道梁受压力验算：P=g1+g2+g3=403+400+7×22.25=958.75KN轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=1.4×958.75/7=0.192MPa<[σ]=30MPa（2）轨道梁地基承载力验算地基应力计算:σ=( g1+g2+g3)/A= 958.75÷7÷1=136.96KPa查《工程地质手册》（第三版、中国建筑工业出版社）P493填土地基的评价中表5-4-4，填土为土夹石，压实系数为0.94~0.97时承载力标准值为f k=150~200KPa，可见：σ=136.96KPa<f k=150~200KPa，轨道梁地基承载力满足要求。
（2）轨道梁宽高比验算B 1m /fa 136.96/4000.34m σ=≥==查表得，素砼条形基础的允许宽高比为1.25，则有： tan a =B 1/ H 1＝[（B-B0）/2]／H 1=[（1.1-0.5）/2]／0.65=0.46＜1.25 因此，条形基础的尺寸符合要求。
45t龙门吊基础承载力计算书
45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。
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45T龙门吊基础底承载力计算书
一、计算说明
1、根据“45t龙门吊基础图”典型断面图计算。
2、采用双层C30钢筋混凝土基础。
二、示意图
基础类型：条基计算形式：验算截面尺寸
剖面:
三、基本参数
1．依据规范
《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）2．几何参数：
已知尺寸：
B1 = 400 mm, B2 =300mm
H1 = 300 mm, H2 = 200 mm
3．荷载值：
①基础砼：g1=9.5×0.32m2×25 kN /m3=76kN
②钢轨：g2=9.5×43×10N /kg=4.085kN
③龙门吊轮压：g3=[85+（60+20）÷2]÷4×10KN/T=312.5 kN
作用在基础底部的基本组合荷载
F k = g2+g2+ g3=392.585KN
4．材料信息：
混凝土：C30 钢筋：HPB300
5．基础几何特性：
底面积：A =1×9.5= 9.5 m2
四、计算过程
轴心荷载作用下地基承载力验算
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）下列公式验算：
p k = F k/A = 620.085/9.5=65.3KPa
结论：本地地表往下0.5～3米均为粉质黏土，承载力可达130KPa，满足承载力要求。