最新4 碎石桩

固结系数β
β是反映地基固结快慢的重要参数，β值越大，其固结速率 也越快。由分析可知，碎石桩复合地基的β值均大于天然地 基，从而证明了碎石桩加速地基固结的有效性，但淤泥质 土的效果不及粘质粉土。
(五)稳定分析 Priebe(1978)所提出的方法，采用了φsp和csp的复合值，
并由下式求得：
式中 ω——与桩土应力比和置换率有关的参数，ω＝mμp，一般ω
4 碎石桩
本世纪60年代初，振冲法开始用来加固粘性土地基，并 形成碎石桩。
随着时间的推移，各种不同的施工工艺相应产生，如 沉管法、振动气冲法、袋装碎石桩法、强夯置换法等。它 们虽施工不同于振冲法，但同样可形成密实的碎石桩，人 们自觉或不自觉地套用了“碎石桩”的名称。
2 按施工方法分类及其适用性
振密法
注意：考虑振密作用，用书60页式计算
(二)液化判别 标准贯入试验判别法：
N63.5——标准贯击试验贯入锤击数实测值(未经杆长修正) Ncr ——液化判别标准贯入锤击数临界值 N0 ——液化判别标准贯入锤击数基准值（可查表得到） ds ——饱和土标准贯入点深度(m) ρ0 ——粘粒含量百分率，当小于3或为砂土时，均采用3 dw ——地下水位深度(m）
目前国外振冲碎石桩加固地基最大深度为25m，国内振冲 碎石桩加固地基最大深度为18m，因此设计时最大桩长不要超 过25m，否则应做专门的试验研究。
(四) 桩径
碎石桩的直径应根据地基土质情况和成桩设备 等因素确定。采用30kw振冲器成桩时，碎石桩 的桩径一般为0.70一1.0m；采用沉管法成桩时， 碎石桩的桩径一般为0.7m，对饱和粘性土地基宜 选用较大的直径。
4.3 用于粘性土设计计算方法
（一）桩间距确定
等边三角形布置时： 正方形布置时：
Ae
Ap m
式中： Ae——一根碎石桩承担的处理面积； Ap——碎石桩的截面积； m——面积置换率，一般为0.10~0.30
（1）按置换要求计算
步骤如下：
a、根据所提供的天然地基容许承载力、已确定的砂石桩容 许承载力、要求达到的复合地基承载力，利用复合地基承载 力计算公式，求出满足上述要求的置换率。 b、按碎石桩设计直径，计算出碎石桩截面积。 c、求出一根桩所分担的地基处理面积。 d、求桩间距。
(二)桩位布置 （a）正方形 （b）矩形 （c）等腰三角形 （d）放射形
(三)加固深度
(1)当相对硬层的埋藏深度不大时，应按相对硬层埋藏深度确定； (2)当相对硬层的埋藏深度较大时，对按变形控制的工程，加固 深度应满足碎石桩复合地基变形不超过建筑物地基容许变形值 的要求； (3)对按稳定性控制的工程，加固深度应不小于最危险滑动面的 深度； (4)在可液化地基中，加固深度应按要求的抗震处理深度确定； (5)桩长不宜短于4m。
＝0.4—0.6。 μp——应力集中系数，
如已知φsp和csp后，可用常规稳定分析方法计算抗滑安 全系数，或者根据要求的安全系数，反求需要的ω和m。
5.1 振冲法
5 施工工艺
振冲法施工
振冲器构造图
Adding stone in top-feed installation
Bottom-feed vibroflot rig
chicago1
CP Rail - CMO Terminal Relocation Marine Work
（2）按固结度要求确定
同排水固结法砂井计算。
（二）复合地基承载力
或 ppf——桩极限承载力（kPa） psf——天然地基限承载力（kPa） K1——复合地基中桩实际极限承载力与单桩极限承 载力不同的修正系数。 K2—— 桩间土与天然地基承载力不同的修正系数。
m——复合地基置换率。 桩周土可能发挥的对桩体的侧限能力对散体材料桩复合地 基极限承载力起关键作用。一般表达式如下：
σru——桩侧土提供的侧向极限应力； Kp——桩侧土的被动土压力系数。
侧 向 极 限 应 力 的 计 算 方 法 主 要 有 Brauns （1978）计算式，圆孔扩张理论计算式，Hughes 和Withers（1974）计算式和被动土压力法等。
（三）沉降计算 1、分层总和法
复合模量
式中桩土应力比n在无实测资料时，对粘性土可取2—4， 对粉土可取1.5—3，原土强度低者取大值，原土强度高者取 小值。
目前尚未形成碎石桩复合地基的沉降计算经验系数Ψs。 韩杰(1992)通过对5幢建筑物的沉降观测资料分析得到，Ψs＝ 0.43—1.20，平均值为0.93，在没有统计数据时可假定Ψs＝
1.0。
2．沉降折减法 处理后的沉降量可用下式表示：
(四)固结度计算
Goughnour和Bayuk(1979)认为一般常用的排水砂井理论 也适用于计算复合地基的沉降与时间关系。为了考虑涂抹 作用，Barksdale和Bachus(1983)提出将桩径乘以 ，并且一般可假定水平渗透系数为垂直渗透系数的3~5倍。
4.2 用于砂性土设计计算方法
(一)桩距确定(不考虑振密作用） 当正方形布置时： 处理前体积： 处理后体积：
可得
正方形桩位布置计算桩距 故
设桩体直径为d，由于
孔隙比e变化图
代入
当正方形布置时： 当等边三角形布置时：
D r—— 地 基 挤 密 后 要 求 砂 土 达 到 的 相 对 密 实 度 ， 可 取 0.70—0.85。
挤密作用 排水减压作用 砂基预震效应
液化地基
3.2 对粘性土加固机理
换土置碎石桩 的加固作用有：挤密、 置换、排水、垫层和加 筋的五种作用。
强制置换
4 设计计算
4.1 一般设计原则 (一)加固范围
大于基底面积。对一般地基，在基础外缘宜扩大1—2 排；对可液化地基，在基础外缘应扩大2—4排桩。
振冲挤密法
沉管法
干振法
振冲置换法 振动气冲法
置换法
排土法 沉管法
钻孔锤击法 强夯置换法
水泥碎石桩法
其它方法 群围碎石桩法 袋装碎石桩法
3 加固机理
3.1 对松散砂土加固机理 疏松的单粒结构，产生较大的沉降，特别在振动力作
用下更为显著，其体积可减少20％。
碎石桩和挤密法加固砂性土地基的主要目的是提高地基 承载力、减少变形和增强抗液化性。