笼梯计算书
盾构下井楼梯验算
盾构下井楼梯验算书一、工程概况盾构区间施工，在始发井处设置下井梯笼。
梯笼采用18工字钢作为主梁，5*5cm角钢作为横撑，3mm厚防滑板作为脚踏板和踢脚板。
梯笼踏步高度和宽度分别为180mm和250mm。
梯笼分为三节，宽度为1000mm，每两节中间设置1000mm的休息平台，梯笼与平面角度为40度。
梯笼布置平纵断面图见下图：二、梯笼验算为保证下井梯笼的安全，对下井梯笼材料进行强度验算。
1、脚踏板验算脚踏板验算按照一个人站在一块踏板上，人重量按100kg考虑，踏板长度L=1000mm。
人站在脚踏板上时均布线荷载：q1=1000N/m脚踏板自重线荷载设计值为q2=1*0.25*0.003*7.85=117.75N/m跨中集中荷载值为p=1000N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=1000*1*1/8=125N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=117.75*1*1/8+1000*1/4=264.72N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得踏板的净截面抵抗距为Wn=5940mm2；则，б=M2/Wn=264720/5940=45.17N.m<f=215N.m强度满足要求。
2、工字钢验算取1节梯笼7800m进行验算，踏板宽度250mm，按照一次上下10个人计算。
受力分析简图如下：人站在梯笼上时工字钢均布线荷载：q1=10*100*cos40/7.8=982.1N/m工字钢自重线荷载设计值为q2=24.143*10* cos40=184.95N/m跨中集中荷载值为p=3064.2N荷载为均布线荷载：M1=q1L2/8=982.1*1*1/8=122.8N.m荷载为集中荷载：M2= q2L2/8+PL/4=184.95*1*1/8+3064.2*1/4=789.2N.m由于M2> M1，故采用M2验算强度，查表得工字钢的净截面抵抗距为Wn=185000mm2；则，б=M2/Wn=789200/185000=4.27N.m<f=215N.m强度满足要求。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力4.8KN/m；梯笼的总自重Nq=4.8×16=76.8KN；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=76.8+15=91.8KN（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=91.8/4=22.95KN计算得：支座反力F1=15.3KN，F2=30.6KN弯矩M1=45.9KN·m，M2=30.6KN·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=22.95KN=fA由剪力计算公式 Vmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=57.716cm2V=215N/mm2×57.716×10-4m2max=1240.9KN=1240.9KN 本工程图示最大剪力值为22.95KN< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=45.9KN·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=209.267KN▪m=209.267KN▪m 本工程双拼槽钢所受最大弯矩至45.9KN·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
地铁车站安全梯笼受力验算书
目录一、概况 (2)1.1总体情况介绍 (3)1.2梯笼钢结构连接现状 (4)二、核算依据 (5)三、核算范围 (6)四、梯笼结构的平面及立面简图 (6)五、计算复核 (8)5.1荷载统计 (8)5.2计算控制信息 (9)5.3 楼层属性 (10)5.4 塔属性 (11)5.5构件统计 (11)5.6楼层质量 (13)5.7 楼层尺寸、单位质量 (15)5.8平面荷载简图 (16)5.9 计算结果简图 (19)5.10梁柱连接螺栓承载力核算 (29)5.11悬空工况下的支撑梁验算 (29)5.12悬空工况下吊柱螺栓验算 (32)5.13基础承载力验算 (32)5.14连墙件验算 (35)六、复核结果及结论 (38)七、建议 (39)地铁车站安全梯笼受力验算书一、概况1.1总体情况介绍该地铁车站深26m，现场底板已经施工完成，现场已投入使用的梯笼如图一所示，坐落在已经浇筑完成的底板上。
标准段梯笼详细构造如图二所示：图一：投入使用的梯笼现场照片图二：标准梯笼构造示意1.2梯笼钢结构连接现状（1）经现场踏勘，该梯笼柱底已坐落在基坑底面的钢筋混凝土筏板基础之上，但未与筏板基础刚性连接，未设置柱脚底板和后锚固用柱脚锚栓，仅用钢筋临时固定。
如图三所示：图三：梯笼柱脚现状（2）梯笼标准段钢梁与钢柱采用周圈满焊角焊缝连接，标准段间的钢柱采用附加短钢套管（规格为□90x3.25）+2M18高强螺栓连接。
如图四所示：图四：标准段主结构连接现状（3）在梯笼高度中部位置，两侧钢立柱与主体围护结构间设置连墙件，连墙件采用L60×60×3mm角钢，与梯笼成90度夹角，连墙件与主结构采用M16膨胀螺栓（L=250mm）连接，与梯笼满焊角焊缝连接。
如图五及图六所示：图五：连墙件现场做法一图六：连墙件现场做法二（4）钢梯斜梁采用热轧普通槽钢[14，两端支撑在主梁上。
踏步板采用花纹钢板2.0mm厚，现场做法如图七所示：图七：钢梯现场做法二、核算依据1.《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20182.《建筑工程抗震设防分类标准》GB 50223-20083.《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124.《混凝土结构设计规范》(2015年版) GB 50010-20105.《工程结构通用规范》GB55001-20216.《钢结构设计标准》GB50017-2017三、核算范围施工单位结合通行安全需要，委托我院对梯笼在上述两种不同的荷载工况下（即工况一：正常使用工况、工况二：悬空工况）的梯笼主结构梁柱承载力及变形、悬空工况下的承重工字钢梁承载力、柱脚承载力、梯笼基础承载力、连墙件承载力进行核算。
楼梯手算书
CT1楼梯计算书一、基本资料：本工程采用现浇整体板式楼梯，层高4.2m ，踏步尺寸：150×270mm ，共14个踏步。
梯段长：2160mm ，活荷载为3.5KN/m 2，踏面采用30厚水磨石面层，面上20厚水泥砂浆，采用C25混凝土，f c =11.9N/mm 2,f t =1.27N/mm 2二、楼梯板计算2.1 l 0=5020mm 。
斜板的厚度估算为：h=（l 0/30~l 0/25）=167—200mm ，取h=170。
2.2 楼梯斜板的荷载计算：恒荷载：1.栏杆自重：0.5KN/m × 1.2 =0.6KN/m 2.三角形踏板自重：10.150.270.170.309225 6.74/ 1.28.09/0.270.27KN m KN m ⎡⎤⎛⎫⨯⨯ ⎪⎢⎥⨯⎝⎭⎢⎥⨯+=⨯=⎢⎥⎢⎥⎣⎦3.30厚水磨石面层：0.65×（0.15+0.27）/0.27=1.01 ×1.2 =1.21KN/m 4.板底20厚水泥砂浆粉刷：0.020.309200.45 1.20.55/0.27KN m ⨯⨯=⨯= 活荷载： 3.5×1.4=4.9KN/m荷载组合：可变荷载控制：10.45+4.9=15.35KN/m永久荷载控制：1.35×8.8+0.98×3.5=15.31KN/m 2.3 内力计算：斜板由跨度为l n 的水平梁代替，l n =5020mm 。
应考虑到斜板两端均与梁整浇，对板有约束作用，故跨中最大弯矩：022023510126025050202115.35 5.02()38.681010sn hn bl l l mmM g q l KN M =++⨯=++=⨯=+==计算跨度：2.4 配筋计算：01s 1b 5620001201702015020mm HRB4000.80.518360110.00332102238.681015015023.5177.711.91200y o sb c h t mm f E M x h h mm h mmf b βξεξ=-=-=====++⨯⨯⨯⨯=--=--=<=∂⨯保护层厚度为A 受力钢筋拟使用级钢筋，min 2210.2%11.9100023.51777.140.0021200140288360c s y f bx A mm mmf ρ=∂⨯⨯===>⨯⨯= 下部钢筋选用：C 12@150 A s =904.8mm 2012360904.827.3797.811.910000.0021701000=340mm y s b c s f A x mm h mmf bξ⨯===<=∂⨯>⨯⨯垂直方向分布钢筋：A取A 8@150 A s =402.4mm 2上部支座钢筋：n 2s 1341904.83013l A mm >⨯=支座配筋一般取跨中配筋量的，配筋范围为。
梯笼验算方案
梯笼验算方案1. 引言梯笼是一种用于垂直运输人员和货物的设备，广泛应用于建筑工地、仓库、码头等场所。
为确保梯笼的安全和稳定运行，我们需要进行梯笼的验算工作。
本文将介绍梯笼验算的方案，包括验算内容、验算方法和验算步骤等。
2. 验算内容梯笼验算的主要内容包括以下几个方面：2.1 确定载荷梯笼的设计载荷直接影响其安全运行能力。
根据梯笼使用的场所和用途确定载荷类型，可能包括人员、货物和设备的重量。
对于不同载荷类型，需要根据相关标准和规范进行不同的验算。
2.2 验算梯笼结构梯笼的结构主要包括框架、支撑杆、钢丝绳等部分。
在进行验算时，需要对这些部分的强度和刚度进行验证，确保能够承受设计载荷下的力学作用。
2.3 验算梯笼的运行安全性梯笼的运行安全性是指在运行过程中能够保持稳定，不发生倾翻、抖动等异常情况。
为了验证梯笼的运行安全性，需要对其进行动态模拟和静态计算，以评估其在各种工况下的稳定性。
2.4 确保梯笼的使用寿命梯笼的使用寿命与其结构、材料的疲劳寿命密切相关。
在进行验算时，需要考虑材料的强度、耐久性等指标，以确保梯笼具备足够的使用寿命。
3. 验算方法梯笼的验算可以采用以下方法：3.1 理论计算根据梯笼的载荷和结构参数，利用力学和结构力学理论进行计算。
通过计算，可以得出梯笼在设计载荷下的受力情况，包括弯曲、拉伸、压缩等。
3.2 模拟仿真利用计算机辅助设计软件对梯笼进行三维建模，并进行动态模拟。
通过模拟仿真，可以观察梯笼在不同工况下的运行情况，评估其稳定性和安全性。
3.3 实验测试通过制作梯笼的模型或样机，进行实验测试。
实验可以对梯笼的结构和性能进行直接验证，得到实验数据和性能指标。
4. 验算步骤进行梯笼验算的一般步骤如下：4.1 确定验算标准和规范根据梯笼的使用场所和用途，确定适用的验算标准和规范。
常用的标准有国家标准、行业标准和相关规范。
4.2 收集梯笼参数和载荷数据收集梯笼的结构参数和设计载荷数据，包括材料强度、梯笼尺寸、承重能力等。
楼梯结构设计手算计算书【范本模板】
楼梯详细手算计算书（结构设计）平台板设计（对斜板取1m 宽作为其计算单元） （TB-1）1、确定斜板板厚度t斜板的水平投影净长 L 1n =3080 mm斜板的斜向净长 L 1n ，= L 1n /cos α=3080/（280/22280150+）=3080/0。
881=3496 mm斜板厚度t 1=(1/25～1/30)L 1n ，=（1/25～1/30）×3496=140~117 mm ， 取t 1=120 mm 2、荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m ）恒荷载栏杆自重0。
2锯齿形斜板自重 r 2(d/2+t 1/cos α）=25×(0。
15/2+0.12/0.881)=5.28 20厚面层 r 1c 1（e+d ）/e=20×0。
02×(0。
28+0。
15）/0.28=0。
61板底20厚混合砂浆 r 3c 2/cos α=17×0.02/0。
881=0.39横荷载合计g 6.5 活荷载3.5注：r 1、r 2、r 3为材料容重 E 、d 为踏步宽和高 c 1为踏步面层厚度 α为楼梯斜板的倾角 t 1为斜板的厚度 c 2为板底粉刷的厚度 3、荷载效应组合由可变荷载效应控制的组合: P=1.2×6.5+1。
4×3。
5=12。
7 kN/m由永久荷载效应控制的组合: P=1.35×6.5+1.4×0。
7×3.5=12。
21 kN/m 所以选永久荷载效应控制的组合来进行计算，取P=12。
7 kN/m 4、内力计算斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可.考虑到斜板两端均与梁整体浇注,对板有约束作用，所以跨中最大弯矩取:M=Pl 1n 2/10=12.7×3。
082/10=12。
05 kN ·m 5、配筋计算h 0=t 1—20=120—20=100 mmαs =M/α1f c bh 0 2 =12.05×106 /（1。
笼梯荷载计算
武汉轨道交通三号线土建工程第十一标段安全梯笼荷载计算书编制：审核：中铁隧道股份有限公司武汉轨道交通三号线十一标项目经理部二○一三年三月武汉市轨道交通三号线第十一标段范湖站土建工程位于青年路与常青路及规划马场角路交叉口的东侧，沿规划马场角路下呈东西向布置，与2号线范湖站通过通道换乘。
本站为地下三跨三层十二米五岛式站台，车站主体结构外包尺寸为267×21.6×24.8m（长×宽×高），车站顶部覆土约3.3～3.6m。
车站主体围护结构采用1米宽地下连续墙，墙深约为49m。
车站标准段基坑宽21.60m，标准段基坑深度为24.80m，盾构井处基坑深度约为25.90m，基坑开挖面积6072m2。
冠梁及第一道砼支撑总长1595.7m。
冠梁截面尺寸为1500mm×900mm,混凝土支撑尺寸为700mm×900mm。
冠梁及支撑混凝土型号为C30。
由于基坑开挖深度较大，开挖过程中将有大量人员上下基坑，为了人员上下的安全，我公司特订做标准安全梯笼，每节梯笼长3.6m，宽1.7m，高2.5m，每节梯笼连接用16颗M20螺栓连接，开挖至基坑底部时，共需要8节梯笼。
在基坑上部开挖面没有较好的支撑梯笼的受力点，因此，我方采用将梯笼受力点放置在混凝土支撑边沿，详细结构形式见下图：冠梁冠梁砼支撑梯笼安装位置示意图梯笼荷载计算如下：第一道支撑采用700×900混凝土支撑，混凝土等级C30，施工荷载取2kN/m，笼梯荷载1节按1.1t取，取8节，作用在单根砼支撑上的荷载为22kN，支撑轴力2502kN。
(1)计算模型(2)计算结果基本组合弯矩图基本组合剪力(3)配筋构件为偏心受压构件，受弯矩318kNm，受轴力2502×1.35=3377kN构件截面高900mm，宽700mm。
计算长度为10800mm。
采用C30混凝土。
配置钢筋25。
采用对称配筋。
大偏心受压。
梯笼受力计算书
梯笼受力计算书梯笼自重及人行荷载作用下双拼槽钢受力验算（1）梯笼自重力（按最不利因素考虑：8节梯笼全部安装，每节梯笼尺寸：3m×2m×2m，高16m）梯笼自重力m；梯笼的总自重Nq=×16=；（2）人行荷载考虑20人同时在梯笼内行走，每人重量取75Kg，故人行荷载总重N人=20×75×10×10-3KN=15KN则N总=+15=（3）荷载分析本工程梯笼安装于两侧双拼槽钢（20a）上，故每侧双拼槽钢承受梯笼自重及人行荷载的1/2，每根双拼槽钢受两集中作用力作用，作用力大小为梯笼自重及人行荷载的1/4，简化力学模型后，将双拼槽钢两端视作固定端，绘制相应双拼槽钢截面在作用力下的剪力及弯矩图。
（4）力学模型如下图双拼槽钢受力图（单位：cm）如图示，P1=P2=4=计算得：支座反力F1=，F2=弯矩M1=·m，M2=·m，绘制相应的剪力图、弯矩图①剪应力验算双拼槽钢受力剪力图（单位：cm）根据力学知识，图示剪力值最大值P=P1=P2=由剪力计算公式 V=fAmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值A 为型钢截面积查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,A=V=215N/mm2××10-4m2max==本工程图示最大剪力值为< Vmax②弯应力验算双拼槽钢受力弯矩图（单位：cm）由力学知识计算:=·m双拼槽钢受力弯矩至最大处M1=Wf由弯矩计算公式Mmax为截面所能承受的剪力最大值Vmaxf 为型钢抗拉强度标准值W 为双拼槽钢截面模量查表得知对于双拼槽钢20a，f=215N/mm2,W=bh2/6=973333mm3=Wf=973333mm3×215N/mm2故：Mmax=▪m=▪m本工程双拼槽钢所受最大弯矩至·m < Mmax综上所述，本工程选用双拼槽钢可满足梯笼竖向承载力相关要求。
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一、 笼梯做法 笼梯采用直径为48mm 壁厚为3.5mm 的脚手架钢管焊接而成，每隔5米（具体度可根据现场实际情况调整但高差不得超过5米）设置一休息平台，同时在梁的节点下方设置一安全操作平台，操作平台做法同休息平台。
梯笼截面尺寸为1000mm*1000mm ，梯步间距0 300mm ，梯笼横杆间距为600mm ，具体做法如下图所示：
二、焊缝计算
2．1计算部位选择
由图可知，笼梯所有焊缝中，受力最位于以下两个部位：
部位一：梯步杆件与竖杆向连接部位，上人过程中单根梯步杆件承载重量为一个人的重量，其两端焊缝各承载一半；
部位二：井架梯笼竖向杆件与挂钩相连接的焊缝，四根竖杆与挂钩相连接的焊缝承载了整个井架自身重量及施工载荷重量。
2．2力学计算
2．2．1梯步焊缝计算
以单个人重为1.5kN 考虑（即150kg ），取动载系数1.4，则梯步杆件承受的重量为F=1.4×
1.5=
2.1kN ，则梯步两端焊缝各承受N=1.05kN=1050N ；
焊缝尺寸以h e =4mm 计算，焊缝长度为l w =3.14×48=150.7mm ，钢管材质为Q235B ，焊材采用E43型普通焊条，手工焊接。
由于受动载作用，βf =1.0，焊缝抗剪强度f w =160N/mm 2；验算如下： 验算公式：w f w
e f l h N βσ≤=； w e l h N =σ=7
.15041050⨯=1.742N/mm 2，小于w f f β=160N/mm 2，即梯步与竖杆相连接的焊缝承载力满足要求。
2．2．2竖杆焊缝力学计算
以单个人重1.5kN （即150kg ），同时有4人在梯笼上作业考虑，荷载统计如下：
施工荷载：1.5×4=6kN ；
梯笼自重载荷：
梯步：50m ×0.038kN/m=1.9kN
横杆围栏：77m ×0.038kN/m=2.93kN
竖杆：60.4 m ×0.038kN/m=2.30kN
钢跳板：8 m ×0.08kN/m=0.64kN
合 计 6+1.9+2.93+2.30+0.64=13.77kN ；
取1.4动载系数，有F=13.77×1.4=19.28kN ，则每根竖杆与挂钩相连接焊接承受拉力N=19.28÷4=4.82kN=4820N 。
焊缝尺寸以h e =4mm 计算，焊缝长度为l w =3.14×48=150.7mm ，钢管材质为Q235B ，焊材采用E43型普通焊条，手工焊接。
由于受动载作用，βf =1.0，焊缝抗剪强度f w =160N/mm 2；验算如下： 验算公式：w f w
e f l h N βσ≤=； w e l h N =σ=7
.15044820⨯=82N/mm 2，小于w f f β=160N/mm 2，即竖杆与挂钩相连接的焊缝承载力满足要求。
综上，本梯笼承载力可满足同时有4人在梯笼中施工作业。