水泥烧成系统热工计算书
水泥窑工艺计算
水泥窑工艺计算计算项目名称一数据单位计算项目名称二数据1数据2原工况原始数据窑系统生产能力2500t/d热耗3050kj/kg料耗 1.771846454 1.489C1C2煤热值20340kj/Nm3g漏风系数0.0240.024干燥管旋风筒出口温度140℃空气过剩系数 1.11干燥管旋风筒出口压力-7000Pa大气压96300Pa窑尾温度1100℃烧失量35.85%窑尾压力-300Pa 干燥管旋风筒出口浓度0.15kg/Nm3单位烟气量计算理论空气量 5.40194Nm3/煤理论烟气量 5.98242Nm3/煤每kg熟料耗气量0.149950836Nm3g/kg 熟每kg熟料生烟气量0.897068879Nm3/kg熟生料分解生成H2O量0.284503649Nm3/kg熟生料水分生成废气量0.022049645Nm3/kg熟过剩空气量0.089102796Nm3/kg熟总烟气量 1.292724969Nm3/kg熟干燥管旋风筒废气量 1.594687521Nm3/kg熟166113.2835Nm3/hr 干燥管旋风筒工况 2.538360645m3/kg熟1小时废气量264412.5671m3/hr储备系数 1.35ID风机在余热锅炉ID风机选型风量356956.9656m3/hr后运行时参数ID风机选型风量450000m3/hr余热锅炉关ID风机风压8500Pa余热锅炉开ID风机风压7000Pa余热锅炉关电袋复合式除尘器5800000m3/hr收尘风机540000m3/hr收尘风机风压2500Pa窑头风量熟料理论需三次风量0.810025418Nm3/kg熟熟料需三次风量0.899128214Nm3/kg熟熟料冷却风量2Nm3/kg熟蓖冷机废气量 1.100871786Nm3/kg熟废气量229348.2888Nm3/hr工况462301.0408m3/hr废气温度250℃收尘器选型风量554761.249m3/hr系数 1.2废气风机选型风量554761.249m3/hr系数 1.2。
水泥行业能耗计算方法
水泥行业能耗计算方法关于水泥行业单位产品能耗指标解释及计算方法涉及我省水泥企业单位产品能耗的指标有:吨水泥熟料综合能耗(3001)吨水泥熟料综合电耗(3004)吨水泥熟料烧成标准煤耗(3003)吨水泥综合能耗(3005)吨水泥综合电耗(3007)吨水泥标准煤耗(3020)一、指标解释1、吨水泥熟料综合能耗定义:在统计期内生产每吨熟料消耗的各种能源折算成标准煤所得的综合能耗，单位:千克标准煤/吨(kgce/t)。
计算公式:吨水泥熟料综合能耗(千克标准煤/吨),1000×生产水泥熟料综合能源消费量(吨标准煤)/硅酸盐水泥熟料产量(吨)分子项:生产水泥熟料综合能源消费量。
包括电力、煤炭、油品、天然气、煤气、液化气、蒸汽的消费。
企业自备锅炉，自备发电机组生产的蒸汽、电力，由本企业消耗的，只计算第一次能源消耗，不重复计算蒸汽及电的消耗;利用余热发电亦不重复计算。
分母项:硅酸盐水泥熟料产量。
为报告期合格品产量，计量单位为吨。
凡是由本企业生产的水泥熟料，无论是作为商品熟料出售，还是作为水泥生产过程中的半成品，都应统计水泥熟料产量。
外购的熟料不得统计产量。
2、吨水泥熟料烧成标准煤耗定义:在统计期内用于熟料烧成的燃料消耗。
统计范围:熟料烧成煤耗的统计范围为回转窑和分解炉消耗的燃料。
应包括烧成系统点火烘窑期间的油耗折算的标准煤量。
计算公式:吨水泥熟料烧成标准煤耗(千克标准煤/吨),1000×标准煤消费量(吨)/硅酸盐水泥熟料产量(吨)分子项:标准煤消费量。
指将实物煤消费量折算成标准煤的数量，包括入窑煤粉，以及烧成煤在制备过程中的损耗(如果收尘下的煤泥、煤粉转作其他生产用途，可以在烧成煤耗内扣除)。
使用黑料浆的企业，包括掺入料浆的煤粉和采用窑外分解的回转窑进入分解炉的燃料，以及窑点火用油和烧气燃料。
烧油气的企业，应将油气消耗折算成标准煤计入烧成煤耗。
采用不同方法(干法、半干法、湿法回转窑和立窑)生产熟料的企业应分别计算熟料烧成煤耗。
大体积混凝土热工计算书
大体积混凝土热工计算书一、工程概况本工程基础底板为大体积混凝土结构，混凝土强度等级为 C40，抗渗等级为 P8。
基础底板长_____m，宽_____m，厚_____m。
混凝土浇筑时间为_____年_____月_____日，当时的环境温度为_____℃。
二、热工计算依据1、《大体积混凝土施工规范》（GB 50496-2018）2、《混凝土结构工程施工规范》（GB 50666-2011）3、混凝土配合比设计报告4、当地气象资料三、混凝土配合比水泥：＿____kg/m³粉煤灰：＿____kg/m³矿粉：＿____kg/m³砂：＿____kg/m³石子：＿____kg/m³水：＿____kg/m³外加剂：＿____kg/m³四、混凝土的绝热温升计算1、水泥水化热根据水泥品种及强度等级，查得 3d 龄期的水化热 Q3 ＝＿____kJ/kg，7d 龄期的水化热 Q7 ＝＿____kJ/kg。
2、混凝土的绝热温升Th ＝（mcQ）／（cρ）×（1 emt）其中：mc ——每立方米混凝土中水泥用量（kg/m³）Q ——每千克水泥水化热（kJ/kg）c ——混凝土的比热容，取 097kJ/（kg·℃）ρ ——混凝土的质量密度，取 2400kg/m³m ——与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，取 03t ——混凝土的龄期（d）3d 龄期的绝热温升：Th3 ＝（mcQ3）／（cρ）×（1 em×3）＝（＿____×＿____）／（097×2400）×（1 e-03×3）＝＿____℃7d 龄期的绝热温升：Th7 ＝（mcQ7）／（cρ）×（1 em×7）＝（＿____×＿____）／（097×2400）×（1 e-03×7）＝＿____℃五、混凝土中心温度计算T1（t）＝ Tj ＋Thξ（t）其中：T1（t）——t 龄期混凝土中心温度（℃）Tj ——混凝土浇筑温度（℃）Th ——混凝土的绝热温升（℃）ξ（t）——t 龄期降温系数，可根据龄期和厚度查表得到假设混凝土浇筑温度 Tj ＝＿____℃，3d 龄期的降温系数ξ（3）＝＿____，7d 龄期的降温系数ξ（7）＝＿____。
冬期施工混凝土热工计算书
冬期施工混凝土热工计算书
混凝土配合比
一、计算混凝土的拌和温度
混凝土拌和温度计算：
T0 ＝ ＝ 10.96602 ℃
二、混凝土拌和物出机温度
混凝土拌和物出机温度计算：
T1 ＝
T0 - 0.16（T0-Ti ）
()()
()()()[]
g sa ce w
g g sa sa g g g sa sa sa g g sa sa w w g g sa sa ce ce m m m m
m w m w c T m w T m w c m w m w m T T m T m T m +++÷⎥⎥⎦
⎤
⎢⎢⎣⎡+-++--+++9.02.42.492.021
＝ 10.01146 ℃
三、混凝土拌和物经运输到浇筑时温度
混凝土拌和物经运输到浇筑时温度计算：
T2 ＝ T1 -（αt1＋0.032 n ）（T1-Ta ）
＝ 7.65466 ℃
四、混凝土浇筑成型完成时的温度
混凝土浇筑成型完成时的温度计算：
T3 ＝
＝
6.807 ℃
结
论：
T3>5℃，砼初始养护温度满足要求
在环境温度达到 5 ℃的情况下，砼组成材料加热温度要求：
1.水加热温度到60 ℃；
2.砂子加热温度到 2 ℃；
3.石子加热温度到 2 ℃。
混凝土测温热工计算(通用版)
混凝土测温热工计算（通用版）
1、计算说明
由于本计算是理论计算，对实际施工只具有一定的参考价值，混凝土浇筑后，应严格按照本方案种所规定的测温要求进行温度测试，根据现场实际温测结果调整现场保温养护措施，确保混凝土浇筑后内外温差不超过25℃，混凝土表面温度和环境温度不超过20℃，混凝土浇筑体的降温速率不大于2℃/d。
2、计算原理
大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的温度(包括收缩)应力(二维时),一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算:
ΔT=T0+(2/3)×T(t)+Ty(t)-Th
式中σ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2);
E(t) ──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2),一般取平均值;
α──混凝土的线膨胀系数,取1 ×10-5;
T0 ──混凝土的浇筑入模温度(℃);
T(t) ──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃);混凝土的最大综合温差(℃)绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外,且未回填土时,△T 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值,则表示降温;
Ty(t) ──混凝土收缩当量温差(℃);
Th ──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃);
S(t) ──考虑徐变影响的松弛系数, 一般取0.3-0.5;
R ──混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,R=1;当为可滑动垫层时,R=0,一般土地基取0.25-0.50;
νc ──混凝土的泊松比.。
夏季施工混凝土热工计算(按墩身施工计算)
++T =T =26.9℃)T =P s 、P g ——分别为砂、石的含水率（%）；S 、G ——分别为砂子、石子的用量(kg) ；F 、K——分别为粉煤灰、矿粉的用量(kg) ；W 、C ——分别为水、水泥的用量(kg) ；(276+式中T ——拌合时混凝土拌合物的温度（℃）；743+1068+119+0.1%×1068)4.2×150+0.9××( 4.2%×743+1068×29)—743×30+0.1%×+119+)4.2×( 4.2%×(276+743+10684.2×150+0.9× 4.2%—1068×0.1%)10×(150—743××1)+4.2×+119×39+×30+1068×29+K )0.9×(276×39+743+S +G +F 4.2W+0.9(C B (p s S +p g G )+K )b(p s St s +p g Gt g )—+S +G +F p s S —p g G )4.2W+0.9(C +4.2t w (W —Gt c +Ft c +Kt c )0.9(Ct c +St c +3、石子为盐城嘉伟碎石5-16,16-31.5mm 级配碎石，各项检测指标均符合标准要求；4、粉煤灰为新余市美F 类2级，其细度、烧失量、需水量比及活性指数均达到标准要求；5、膨胀剂无；6、外加剂为山西铁力高性能减水剂；7、拌合水取井水。
二、混凝土拌合物的理论温度：原材情况：1、水泥为安徽海螺P.O42.5水泥，各项检测指标均符合标准要求 ；2、砂子为湖北众磊中砂，各项检测指标均符合标准要求；一、混凝土配合比及参数附件一： 夏 季 施 工 热 工 计 算 书......④当用封闭式自卸汽车时，a=0.1⑤当用手推车时，a=0.50①当用混凝土搅拌车输送时，a=0.25②当用开敞式大型自卸汽车时，a=0.20③当用开敞式小型自卸汽车时，a=0.30T a ——室外环境温度(℃）；a ——温度损失系数（h -1）；t——混凝土拌合物自运输到浇筑时的时间（h ）；n ——混凝土拌合物运转次数；)T 2=29.9℃式中T 2——混凝土拌合物经运输到浇筑时的温度（℃）；)×(27.4—37.0×0.8+0.032×—T a )2T 2=27.4—(0.25+0.032n)×(T 1T d ——搅拌机棚内的温度（℃）。
水泥回转窑物料平衡、热平衡与热效率计算方资料
水泥工业窑热能平衡4.1.6.1 水泥工业窑热能平衡的基本概念熟料烧成综合能耗 comprehensive energy consumption of clinker burning 熟料烧成综合能耗指烧成系统在标定期间内，实际消耗的各种能源实物量按规定的计算方法和单位分别折算成标准煤的总和，单位为千克（kg ）。
熟料烧成热耗 heat consumption of clinker burning熟料烧成热耗指单位熟料产量下消耗的燃料燃烧热，单位为千焦每千克（kJ/kg ）。
回转窑系统热效率 heat efficiency of rotary kiln system 回转窑系统热效率指单位质量熟料的形成热与燃料（包括生料中可燃物质）燃烧放出热量的比值，以百分数表示（%）。
根据热平衡参数测定结果计算，热平衡参数的测定按JC/T733规定的方法进行。
窑的主要设备情况及热平衡测定结果记录表参见附录A 。
熟料形成热的理论计算方法参见附录B 4.1.6.2 水泥回转窑物料平衡物料平衡计算的范围是从冷却机熟料出口到预热器废弃出口（即包括冷却机、回转窑、分解炉和预热器系统）并考虑了窑灰回窑操作的情况。
物料基础：1kg 熟料 1.收入部分 （1）燃料消耗量1）固体或液体燃料消耗量+=yr Frr shM M m M …………………………（4-1） 式中：m r ——每千克熟料燃料消耗量，单位为kg/kg ； M yr ——每小时如窑燃料量，单位为kg/h ； M Fr ——每小时入分解炉燃料量，单位为kg/h ； M sh ——每小时熟料产量，单位为kg/h 。
2） 气体燃料消耗量ρ=⨯rr r shV m M …………………………………（4-2） 式中：V y ——每小时气体燃料消耗体积，单位为Nm 3/h ； ρr ——气体燃料的标况密度，单位为kg/Nm 3。
ρρρρρρρρ⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+⨯=2222222O 222O C 100m m CO CO m m C H H N H Or CO CO H H N H O ………………………………………………………………………………………………… (4-3)CO 2、CO 、O 2、C m H m 、H 2、N 2、H 2O ——气体燃料中各成分的体积分数，以百分数表示（%）； ρ2CO 、ρCO 、ρ2O 、ρm mCH 、ρ2H 、ρ2N 、ρ2H O ——各成分的标况密度，单位为kg/m 3N,参见附录C 。
新型干法回转窑热工计算
XXXX建材有限公司新建2500t/d水泥熟料新型干法生产线及综合利用废渣生产130万吨/年水泥项目熟料烧成系统热平衡计算书（预热器+分解炉+回转窑+篦冷机）二〇一四年二月一、基础数据二、物料组分二、计算1、物料收入（1）燃料消耗量：m r kg/kg−cl （2）生料消耗量：①干生料理论消耗量（kg/kg-cl）：m ysl=100−α100×Af×mr100−L s=100−100100×24.5×m r100−35.73=1.556−0.381m r kg/kg−cl②出预热器飞灰量：m fℎ=0.144 kg/kg−cl③烟囱飞损飞灰量：m Fℎ＝m fℎ×(1−η)=0.144×(1−0.996)=0.001 kg/kg−cl ④入窑回灰量：m yℎ=m fℎ−m Fℎ=0.143 kg/kg−cl⑤考虑飞损后干生料实际消耗量：m gs=m ysl+m Fℎ×100−L Fℎ100−L s=1.556−0.381m r+0.001×100−34.4 100−35.73=1.557−0.381m r kg/kg−cl ⑥考虑飞损后生料（含物理水）实际消耗量：m s=m gs×100100−W s=(1.557−0.381m r)×100100−0.2 =1.56−0.382m r kg/kg−cl（4）空气消耗量①理论空气用量V lk=0.089C f+0.267H f−0.003(O f−S f)=0.089×59.94+0.267×4.84+0.033×(0.84−7.91)=6.394 N m3/kg−mm lk=V lk×ρk=6.394×1.293=8.569 kg/kg−m②窑头用实际干空气量由于过剩空气系统αy＝1.05，窑头用燃料占47%，则窑头用实际干空气为：V yk=0.47×αy×V lk×m r=0.47×1.05×6.394×m r=3.155m r N m3/kg−clm yk=3.155m r×1.293=4.079m r kg/kg−cl其中：一次空气：V y1k=3.155m r×0.3=0.947m r N m3/kg−clm y1k=4.079m r×0.3=1.224m r kg/kg−cl二次空气：V y2k=3.155m r×0.65=2.051m r N m3/kg−clm y2k=4.079m r×0.65=2.651m r kg/kg−cl窑头漏风：V ylok=3.155m r×0.05=0.158m r N m3/kg−clm ylok=4.079m r×0.05=0.204m r kg/kg−cl③分解炉实际用干空气量（出口过量空气系数1.15）出分解炉过剩空气量：V1=(αf−1)×V lk×m r=(1.15−1)×6.394m r=0.959m r N m3/kg−cl分解炉用燃料燃烧理论空气量：V2=0.53×V lk×m r=0.53×6.394m r=3.389m r N m3/kg−cl窑尾废气中过剩空气量：V3=(αy−1)×0.47×V lk×m r=0.05×0.47×6.394m r=0.15m r N m3/kg−cl分解炉及窑尾漏风量（包括进分解炉一次空气，占比0.05）：V flok=αflok×0.53×V lk×m r=0.05×0.53×6.394m r=0.169m r N m3/kg−clm flok=0.169m r×1.293=0.219 kg/kg−cl分解炉从三次风管抽风量：V f2k=0.959m r+3.389m r−0.15m r−0.169m r=4.029m r N m3/kg−clm f2k=4.029m r×1.293=5.209m r kg/kg−cl ④旋风预热器系统漏风量（漏风占理论空气量比0.16）V xlok=0.16×V lk×m r=0.16×6.394×m r=1.023 N m3/kg−clm xlok=1.023m r×1.293=1.323 kg/kg−cl ⑤喂料带入空气量（风料比19.8N m3/kg）：V sk=m s+m yℎ19.8=1.56−0.382m r+0.14319.8=0.086−0.019m r N m3/kg−clm sk=(0.086−0.019m r)×1.293=0.111−0.025m r kg/kg−cl⑥进入冷却机冷空气量：V Lk=2.14 N m3/kg−clm Lk=2.14×1.293=2.767 kg/kg−cl 物料总收入：m zs=m r+m s+m yℎ+m y1k+m ylok+m flok+m xlok+m sk+m Lk=m r+1.56−0.382m r+0.143+0.204m r+1.224m r+0.219m r+1.323m r+0.086−0.019m r+2.767=4.581+3.563m r kg/kg−cl2、物料支出（1）出冷却机熟料量：m cl=1 kg/kg−cl（2）预热器出口飞灰量：m fℎ=0.144 kg/kg−cl（3）磨煤机抽冷却机空气量（2.396N m 3/kg −m ）V mk =2.396m r N m 3/kg −clm mk =2.396m r ×1.293=3.098m r kg/kg −cl（4）冷却机烟囱排出空气量：V pk =V Lk −V y2k −V f2k −V mk =2.14−2.051m r −4.029m r −2.396m r=2.14−8.476m r N m 3/kg −clm pk =(2.14−8.476m r )×1.293=2.767−10.959m r kg/kg −cl（5）预热器出口废气量 ①生料中的物理水：W s =0.2%m ws=m s ×W s100=(1.56−0.382m r )×0.2100=0.003−0.001m r kg/kg −clV ws=m ws 0.804=0.004−0.001m r N m 3/kg −cl ②生料中的化合水m ℎs =0.00353×m gs ×Al 2O 3f=0.00353×(1.56−0.381m r )×2.75 =0.015−0.004m r kg/kg −clV ws =m ℎs0.804=0.019−0.005m r N m 3/kg −cl ③生料中分解的CO2： 生料中CO2的百分含量：CO 2s =CaO s×4456+MgO s×4440.3=44.65×4456+0.48×4440.3=35.604%m CO s2=m gs ×CO 2s 100−m fℎ×L Fℎ100=(1.56−0.381m r )×35.604100−0.144×34.4100=0.555−0.136m r kg/kg −clV CO 2s =m CO s 2×22.444=0.283−0.069m r N m 3/kg −cl ④燃料燃烧生成的理论烟气量：V CO 2r =22.412×C f 100×m r =22.412×59.94100×m r =1.119m r N m 3/kg −clV N 2r =22.428×N f100×m r +0.79×V lk ×m r =22.428×0.97100×m r +0.79×6.394×m r =5.059m r N m 3/kg −clV H 2O r =22.42×H f 100×m r +22.418×W f100×m r=22.42×4.84100×m r +22.42×0.63100×m r =0.554m r N m 3/kg −clV S 2O r=22.432×S f100×m r =22.42×0.84100×m r =0.006m r N m 3/kg −clV r =V CO 2r +V N 2r +V H 2O r +V S 2O r =6.783m r N m 3/kg −clm r =( m lk +1−A ar100)×m r =(8.569+1−24.5100)×m r =9.022m r kg/kg −cl ⑤烟气中过剩空气量：V k =(1.15−1+0.16)×V lk ×m r =1.982m r N m 3/kg −cl其中：V N 2k=0.79×V k ×m r =1.566m r N m 3/kg −cl V O 2k =0.21×V k ×m r =0.416m r N m 3/kg −cl m N 2k=2822.4×V N 2k=1.985m r kg/kg −cl m O2k =3222.4×V O 2k =0.594m r kg/kg −cl ⑥喂料用空气V sk =0.086−0.019m r N m 3/kg −cl m sk =0.111−0.025m r kg/kg −cl其中：V N 2sk =0.79×V sk ×m r =0.068−0.015m r N m 3/kg −cl V O 2sk =0.21×V sk ×m r =0.018−0.004m r N m 3/kg −cl m N 2sk=2822.4×V N 2sk=0.085−0.019m r kg/kg −cl m O2sk =3222.4×V O 2sk =0.026−0.006m r kg/kg −cl 废气总量：V f =V CO 2+V N 2+V H 2O +V O 2+V SO 2=(0.283−0.069m r +1.119m r )+(5.059m r +1.566m r +0.068−0.015m r )+(0.004−0.001m r +0.019−0.005m r +0.554m r )+(0.416m r +0.018−0.004m r )+0.006m r =0.392+8.62m r N m 3/kg −cl m f =m CO 2+m N 2+m H 2O +m O 2+m SO 2=m ws +m ℎs +m CO s 2+m r +m N 2k +m O 2k+m sk =0.003−0.001m r +0.015−0.004m r +0.555−0.136m r +9.022m r+1.985m r +0.594m r +0.111−0.025m r =0.684+11.408m r kg/kg −cl物料总支出：m zc =m cl +m fℎ+m mk +m pk +m f=1+0.144+3.098m r +2.767−10.959m r +0.684+11.408m r=4.595+3.547m r3、热量收入（1）燃料燃烧热：Q rR =23001m r kJ/kg −cl（2）燃料带入显热：Q r =m r ×c r ×t r =1.16×50×m r =58m r kJ/kg −cl（3）生料带入显热：Q s =(m gs ×c s +m ws ×c ws )×t s=[(1.557−0.381m r )×0.878+(0.003−0.001m r )×4.182]×60=69−16.95m r kJ/kg −cl（4）入窑回灰带入显热：Q yℎ=m yℎ×c yℎ ×t yℎ=0.143×0.836×60=7.173 kJ/kg−cl （5）空气带入显热：①窑头一次空气带入热量：Q y1k=m y1k×c y1k ×t y1k=1.224m r×1.297×36=57.151m r kJ/kg−cl②进冷却机空气带入热量：Q Lk=m Lk×c Lk ×t Lk=2.767×1.297×36=129.179 kJ/kg−cl③喂料空气带入热量：Q sk=m sk×c sk ×t sk=(0.111−0.025m r)×1.298×60=8.645−1.947m r kJ/kg−cl④窑头漏风带入热量：Q ylok=m ylok×c ylok ×t ylok=0.204m r×1.297×36=9.525m r kJ/kg−cl⑤分解炉漏风带入热量：Q flok=m flok×c flok ×t flok=0.219m r×1.297×36=10.226m r kJ/kg−cl⑥旋风预热器漏风带入：Q xlok=m xlok×c xlok ×t xlok=1.323m r×1.297×36=61.774m r kJ/kg−cl热量总收入：Q zs=Q rR+Q r+Q s+Q yℎ+Q y1k+Q Lk+Q sk+Q ylok+Q flok+Q xlok=23001m r+58m r+69−16.95m r+7.173+57.151m r+129.197+8.645−1.947m r+9.525m r+10.226m r+61.774m r=214.015+23178.779m r kJ/kg−cl4、热量支出（1）熟料形成热：对于石灰石和粘土配料的生料，不考虑碱性影响时，形成热计算如下：Q cl=17.21×Al2O3cl+27.13×MgO cl+32.03×CaO cl−21.44×SiO2cl −2.47Fe2O3cl=17.21×5.41+27.13×0.77+32.03×67.53−21.44×22.46−2.47×3.38=1787.09 kJ/kg−cl（2）出冷却机熟料显热：Q Lcl=m Lcl×c Lcl ×t Lcl=1×0.771×85=65.535 kJ/kg−cl （3）预热器出废气带走显热：Q f=V f×c f×t f=(V CO2×c CO2+V N2×c N2+V H2O×c H2O+V O2×c O2+V SO2×c SO2)×340=[(0.283−0.069m r+1.119m r)×1.899+(5.059m r+1.566m r+0.068−0.015m r)×1.311+(0.004−0.001m r+0.019−0.005m r+0.554m r)×1.552+(0.416m r+0.018−0.004m r)×1.356+ 0.006m r×0.768]×340=233.58+4106.18m r kJ/kg−cl（4）预热器出口飞灰带走显热：Q fℎ=m fℎ×c fℎ ×t fℎ=0.144×0.895×340=43.819 kJ/kg−cl （5）磨煤机抽冷却机空显热：Q mk=V mk×c mk×t mk=2.396m r×1.02×240=586.54m r kJ/kg−cl （6）冷却机排出空气热量：Q Lpk=V Lpk×c Lpk×t Lpk=(2.14−8.476m r)×1.027×200=439.556−1740.97m r kJ/kg−cl（7）系统表面散热损失热量：Q B=230 kJ/kg−cl（8）冷却水带走热量：Q ls=170 kJ/kg−cl热量总支出：Q zc=Q cl+Q Lcl+Q f+Q fℎ+Q mk+Q Lpk+Q B+Q ls=1787.09+65.535+233.58+4106.18m r+43.819+586.54m r+439.556−1740.97m r+230+170=2969.58+2951.75m r kJ/kg−cl热量平衡：总收入=总支出214.015+23178.779m r=2969.58+2951.75m r解得：m r=0.13623182≈0.136Q rR=23001m r=23001×0.136=3128.136 kJ/kg−clηy=1787.093128.136=57.13%说明：数据差是由于计算过程中四舍五入导致。
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水泥烧成系统热工计算书水泥烧成系统热工计算书目录第一章参数选定.......................................................................................... 错误！未定义书签。
1.1空气过剩系数Α...................................................................................... 错误！未定义书签。
1.2温度参数 (8)1.3有关物质量的确定 (12)1.4入窑生料分解率 (14)1.5系统表面散热损失Q BSR (14)1.6旋风筒的分离效率及匹配 (16)第二章配料方案 (16)2.1原燃材料化学成份 (16)2.2煤的工业分析 (17)2.3熟料率值、热耗设定 (17)2.4煤耗及煤灰掺入量 (17)2.5配料计算 (17)2.6熟料率值及矿物组成 (18)2.7料耗 (18)2.8物料平衡表 (19)第三章系统熟料形成热Q SH的计算 (20)3.1公式法 (20)3.2理论计算法 (20)3.3结论 (26)第四章燃料燃烧计算 (26)4.1燃料的元素分析 (26)4.2燃料的应用基低位发热量 (27)4.3每KG燃料燃烧空气消耗及烟气组成 (27)4.4燃料的理论燃烧温度T RS的计算 (30)第五章生料在预热器系统中的灼烧基平衡 (33)5.1已知条件 (33)5.2窑尾飞灰的烧失量L FFH (33)5.3平衡计算 (34)5.4出系统飞灰的计算 (36)5.5各旋风筒进口物料的烧失量 (37)第六章回转窑系统热工计算 (38)6.1平衡范围及基准 (38)6.2物料平衡 (38)6.3热量平衡 (43)6.4平衡计算表 (52)第七章回转窑系统气体量及温度确定 (56)7.1系统各部位气体量的确定 (56)7.2系统各部位温度的确定 (59)7.3系统各部分风量的确定 (76)第八章悬浮预热器的理论设计 (77)8.1旋风筒设计所需结构参数 (77)8.2悬浮预热器结构参数确定 (81)8.3旋风筒间连接风管设计 (85)8.4分解炉、混合室设计 (86)表1-2其中：δ为输送生料气力提升泵带入空气与理论空气量之比，计算为0.0902。
由表1-2可以得出，日产2000吨RSP窑预热器过剩空气系数是按预热器每上升一级新增漏风量5%来考虑过剩空气系数。
⑷由表1-1求得预热器各部位过剩空气系数的平均值见表1-3部分厂预热器各部位过剩空气系数的平均值表1-3⑸《设计计算书》选定各级旋风筒的过剩空气系数1#为1.30、2#为1.35、3#为1.40，即按预热器每上升一级新增漏风量5%考虑过剩空气系数。
⑹考虑现在生产实际情况，预热器系统漏风量控制在14%以内，其中五级、四级的漏风量各为2.0％；三级、二级的漏风量各为3％；一级双筒漏风量为4.0；确定各级旋风筒的过剩空气系数见表1-4：预热器的过剩空气系数设定值表1-41.2温度参数1.21入窑煤粉温度t r参照《工艺设计》P217，取t r＝40℃。
1.22系统一次空气温度t k1⑴《工艺设计》P217，t k1=36℃;⑵《水泥工业热工设备》P124，t k1=30℃。
通常条件下,环境空气温度取20℃,经风机后温度有所提高,故取t k1=30℃。
1.23入炉三次风温度t lsk3大窑门罩技术的出现，三次风从篦冷机中部转为窑门罩抽取，使入分解炉的三次风温和入窑煅烧的二次风温基本相等，三次风温的提高，有利于分解炉内燃料的燃烧，相应提高了入窑物料分解率。
⑴济南大学对浩良河水泥有限责任公司2000t/d生产线热工标定：三次风由窑头罩抽取，温度为855℃。
⑵河北太行2000t/d熟料新型干法生产线，三次风取风口从篦冷机热室中部移至窑头罩，三次风温度由740～750℃上升到840～860℃。
⑶济南大学对鲁南水泥有限公司2条2000t/d NSP窑生产线热工标定：入炉三次风温度分别为862℃和854℃。
⑷浙江江山虎球水泥有限公司1000t/d熟料新型干法生产线烧成系统控制参数与控制实例：入炉三次风温分别为850～950℃和900℃。
⑸部分企业的入炉三次风温度见表1-5：部分企业三次风温（℃）表1-5-1⑹德州晶华集团大坝有限公司2500t/d熟料新型干法生产线热工标定：部分水泥厂入炉三次风温：表1-5-2分析以上数据：数据⑸的三次风大部分抽自篦冷机，风温普遍偏低。
其他五组数据，三次风抽自窑头罩，与现工艺生产实际情况相符，故：3855840860862854900887937878958913901905888.513lsk t ++++++++++++==故确定三次风温t lsk3=850℃。
1.24熟料出冷却机时的温度t Sh⑴由HX 篦冷机图纸提供的参数知，篦冷机出料温度t Sh = 65+环境温度，按夏季温度35℃计，熟料出冷却机温度为t Sh = 65+35=100（℃）。
(2)由《工艺设计》P245表7—30知:篦冷机出料温度为100℃ 因此，取t Sh = 100（℃） 1.25入冷却机空气温度t brk由《热工系统工程》P389表3-2-28可知，入冷却机空气的温度为环境温度，参照《工艺设计》，考虑到空气是经风机鼓入冷却机，其温度比为环境温度稍高，因此取t brk ＝30℃（ρbrk =1.165Kg/m 3）。
1.26出预热器废气温度t f设计采用五级悬浮预热器（双一筒），出预热器废气温度根据《新型干法水泥技术原理与应用》P287得部分厂家出预热器废气温度：见下表1-6：表1-6结合现在实际生产情况，当设有五级悬浮预热器时，废气温度一般控制在350℃左右，因此，取出预热器废气温度t f=350℃。
1.27系统漏风温度t Lk由《热工系统工程》P389表3-2-28可知,系统漏风的温度为环境温度,因此取系统漏风温度为通常状况的环境温度即t Lk=20℃。
1.28冷却机余风的温度t bpk⑴《工艺设计》P218，取t bpk＝220℃。
⑵《水泥》杂志1999№6《预分解窑熟料热耗的影响因素和降低的途径》提供8个厂的余风温度为：238、221、332、206、198、138、250、213，其平均数为224.5℃。
⑶由《热工系统工程》P380得部分厂篦冷机废气温度见表1-7：部分厂出篦冷机废气温度（℃）表1-7综上述取t bpk=220℃。
1.29入预热器生料温度t s生料入预热器采用提升机，入预热器生料温度按30℃考虑即t s=30℃。
1.210出窑熟料温度t rsh由《热工系统工程》P437得部分厂出窑熟料温度的平均值为1361.78℃,取t rsh=1360℃,见表1-8。
部分厂出窑熟料温度℃表1-81.211部分分解生料入窑温度t yjs⑴预分解窑生产工艺的最大特点是约60%的燃料在分解炉内燃烧，一般入窑生料温度可达830～850℃，分解率达90%以上；⑵由《热工系统工程》P437得部分厂部分分解生料入窑温度，见表1-9：部分厂部分分解生料入窑温度℃表1-9因此，取部分分解生料入窑温度t yjs=800℃。
1.212入分解炉生料的温度t srl由工艺流程知：入分解炉生料的温度t srl为C(n级旋风筒的出料温度。
－1)由《热工系统工程》P427得部分厂入炉生料温度t srl见表1-10,其平均值为763℃,参照张店厂温度参数设定，取t srl=750℃。
部分厂入分解炉生料的温度℃表1-101.3有关物质量的确定1.31入冷却机冷空气量V brk：⑴《水泥厂工艺设计》P245：V brk＝2.1—2.3（Nm3/Kg sh）；⑵《水泥厂工艺设计》P217：V brk＝2.14（Nm3/Kg sh）；⑶《计算手册》P198：V brk＝1.6—2.2（Nm3/Kg sh）；⑷《水泥》1998№10《篦冷机的更新技术》提供: V brk＝2.56（Nm3/Kg sh）；⑸《水泥厂工艺设计概论》P155：V brk＝2—2.8（Nm3/Kg sh）；⑹《水泥工业热工设备》P106提出：我国四台预分解设备的篦冷机风量为： 2.58、2.58、2.605、2.468，取平均数为V brk＝2.558（Nm3/Kg sh）；⑺由《热工系统工程》P380得部分厂篦冷机冷却风量见表3-11。
以上数据的平均值为2.28（Nm3/Kg sh）。
上述企业基本采用第二代篦冷机,本设计拟采用第三代充气梁式篦冷机,其冷却风量较第二代要小,故取V brk=2.1(Nm3/Kg sh)。
篦冷机冷却风量表（Nm3/Kg sh）表1-111.32燃料比⑴《水泥厂工艺设计》P217指出：回转窑：分解炉＝47:53。
⑵《水泥工业热工基础》P124指出：回转窑：分解炉＝40:60。
⑶《计算手册》P182：当采用AS型窑时,分解炉用燃料占55—65%。
⑷《水泥厂工艺设计概论》P160指出:对于直径3m以下的小窑，因窑的热效率低，分解炉与窑的燃料比为55:45或50:50。
综上述，分解炉与窑的燃料比为取为60:40即m lr：m yr=60：40。
1.33分解炉漏风占分解炉燃料燃烧用理论空气用量的4%。
1.34窑尾飞灰量m yfh由《热工系统工程》P429得部分厂窑尾飞灰量见表1-12：部分厂窑尾飞灰量反求值（Kg/Kg sh）表1-12由上表取m yfh =0.25（Kg/Kg sh）。
1.35入窑风量比⑴《工艺设计》取：一次风：二次风：漏风＝29:64:7；⑵《水泥热工设备》取：一次风：二次风：漏风＝15:80:5；⑶《计算手册》P176:预分解窑采用篦冷机时,一次风的比例为0.12-0.18；⑷《计算手册》P176表6—14指出:预分解窑采用篦冷机时的计算取值为0.1-0.5(考虑操作富裕)，取0.15。
综上述：取入窑风量比为：一次风：二次风：窑头漏风＝15:80:5。
1.36分解炉风量比由《热工系统工程》P359得部分厂的分解炉风量比，见表1-13：部分厂的分解炉风量比表表1-13由上述参数选定知分解炉漏风占分解炉内燃料燃烧用理论空气用量的4%，即送煤风与三次风占分解炉内燃料燃烧用理论空气用量的96%，由此得三者间的比例为：入炉风：三次风：漏风=5:91:4。
1.4入窑生料分解率由《热工系统工程》P435得部分厂入窑生料分解率，见表1-14：部分厂入窑生料分解率表1-14因此参照上表取λ=95%。
1.5系统表面散热损失Q bsr⒈由《计算手册》P108表4-23知，预热预分解窑向外散热占总热耗量的8-15%（预热预分解窑包括窑体、预热预分解系统、三次风管、篦冷机）；⒉由《水泥》1998№2《从4台2000t/d预分解窑热工标定来探讨新一代2000t/d预分解窑的技术指标》知部分厂窑系统散热的数据，见表1-15。