周进周出二沉池设计之探讨
周进周出二沉池设计之探讨沉淀池是水处理工程中常用的构筑物，为提高水处理能力、稳定出水水质、降低运行成本和控制基建投资，各种类型的沉淀池都有了较大的改进和革新。
笔者在某污水处理厂工程的设计中，针对出水水质要求高、用地面积少的情况，二沉池选用了圆形周边进水周边出水幅流式沉淀池。
该工程总设计规模17×104m3／d，近期实施10×104m3／d。
4座周进周出的沉淀池作二沉池，单池处理能力Qd=3.25×104m3／d。
下文对周进周出沉淀池的选择及配水系统的设计谈一些具体做法。
1 周进周出与中进周出沉淀池的比较1.1 沉淀区的流态二次沉淀池进水为活性污泥混合液，悬浮物固体MLSS的质量浓度在3000－4000mg／L之间，远高于池内的澄清水。
由于二者间的密度差、温度差而存在二次流和异重流现象。
中进周出和周进周出两种不同池型内的混合液流态各不相同，详见图1与图2：在中进式沉淀池中，活性污泥混合液从池中心进水管以相对较高的流速进入池内，形成涡流，经布水筒逐渐下降到污泥层上，再沿沉淀区中部向池壁方向流动并壅起环流。
分离出的澄清水部分溢流入出水槽，部分在上面从池边向池中心回流；密度大的混合液则在下面从池边向池中心流动，形成了反向流动的环流。
这种环流不利于沉淀，限制了池子的水力负荷。
而在周边进水周边出水的沉淀池中，密度流的方向与中心进水式相反。
混合液经进水槽配水孔管流入导流区后经孔管挡板折流，下降到池底污泥面上并沿泥面向中心流动，汇集后呈一个平面上升，在向池中心汇流和上升过程中分离出澄清水，并反向流到池边的出水槽，形成大环形密度流，污泥则沉降到池底部。
因此，周进周出沉淀池的异重流流态改变了沉淀区的流态，有利于固液分离。
1．2 容积利用率异重流现象在中进式沉淀池中会形成短流，部分容积没有得到有效利用，池子的实际负荷比设计负荷大得多。
而周进式由于大环形密度流的形成，容积利用率要高得多。
对应进。
出水槽位置的不同，中心进水与周边进水沉淀池的容积利用率各不相同，详见表1。
表1 幅流式沉淀池容积利用率[1]1．3 导流筒的作用中进式中心导流商内的流速相对较高，常在0.1m/s以上，水流向下流动的动能大，易冲击底部污泥，活性污泥在其间难以形成絮凝、澄清作用。
而周进式由于池周长，过水断面大，进水流速小得多。
流速小，雷诺数和弗劳德数都比中迸式小，雷诺数小，惯性作用小；弗劳德数小，粘滞力作用大，这些都有效地促进了简内流态向层流发展，产生同向流，促使活性污泥下沉。
同时，由于活性污泥层的吸附澄清作用，混合液中的污泥颗粒不断与悬浮层中的活性污泥碰撞、吸附、结合、絮凝，产生良好的澄清作用，提高了沉淀效果。
2 周进式二沉池配水均匀性分析沉淀池的处理效果与池表面负荷及水力停留时间有关。
对于周进式二沉池，还有一个关键因素就是配水系统的均匀稳定性，只有沿圆周各点的进、出水量一致，布水均匀，才能充分发挥该池型的优点。
周进式沉淀池环形布水、均匀出流的水力学模型比较复杂，在计算中，因池直径D远大于配水槽槽宽B，圆弧的影响忽略不计，配水槽简化为校柱形水渠，水流为沿程底孔泄流的直线渐变流。
计算示意图见图3。
均匀配水，距进水点L段上对应的流量为：Q=Q0（1－L／L0）孔口出流量：q=μ.ω（2gZ)0.5配水水头Z=H－H池，为槽内水位与池液位差。
槽内水流能量微分方程为：dH+（dV2/2g）+idL＝0影响配水系统均匀性q／Q0的因素较多，有进水流量Q0、配水槽槽宽B、槽内水深H、流速厂配水孔径d、孔距l等。
通过对各设计参数的取定，有不同的处理方法，双向对流配水或单向环槽配水，配水槽等竞或变宽，配水孔等间距或变间距，配水槽平坡或变坡等。
种种方法有各自的特点和适用范围，工程中不仅要考虑到工艺的合理性、稳定性，还要便于土建施工、设备安装等，以臻工艺先进、施工便利。
管理维护方便。
目前常用的计算方法有3种：①等孔距法配水槽槽内水面为一水平线，水高H不变，各配水孔配水水头Z一致，孔口出流量q相等，配水孔间距ι恒定。
由式（2）可知，槽宽B与槽长L相关，随L的变化而变化，与进水水量从无关。
实际工程中，B、H0的选择取决于进水流量Q0，H0越大，V越小，配水的效果越理想。
等孔距法配水的优点是：配水孔管大小一致，孔距均等，沿池周均布并与池中心对称。
但工程实用性并不理想，槽宽B沿程变化复杂，施工难度大。
②等宽度法等宽度法即配水槽槽宽B一致，将dB／dL＝0代人式（1），得：由式(3)可知，随槽长L的变化，槽内水深H、水流流速V也相应改变。
H的改变说明各孔口配水水头Z、出流量q各不相同。
由于各配水孔管的直径一致，各孔距ι各不相同。
等宽度法由于同时还存在另一变量：流速V，较适用于恒定流量，即进水水量变化不大的情况。
实际工程中，随进水水量。
污泥回流量的改变，会存在一定的误差。
③等流速法此方法强调配水槽内水流流速厂恒定，从式(1)可知dH／dL ∝V，当流速V为定值且较小时，V2=O，则：dH＝0，H≈H0。
因：V=（Q0/B0H0）=Q0/BH0（1-L/L0）得：B=B0（1-L/L0），即槽宽B与槽长L呈线性变化，代入式（1），得：dH/dL=（HV2/(gH-V2)[-B0/BL0)+[1/(L0-L)-n2g(2/B)+(/H)4/3]因gH-V2≈gH，得：dH/dL=-(nV)2[2L0/[(B0(L0-L)+1/H]4/3 (4)由式（4）可知，H随L顺水流方向逐渐降低，通过确定水深H，各配水孔配水水头Z，进而可得出各配水孔孔距ι。
等流速法的槽宽B随槽长L呈线性关系，变化不复杂，施工可控制。
同时由于流速V不变，受实际进水水量变化的影响并不大。
3 配水计算实例本文所述工程实例中的周进周出二沉池的池内径45m，池边水深4.60m，总高度5.10m，单池处理能力Qd=3.25×104m3／d，表面负荷q＝0.85m3/（m3.d）。
设计计算中，限定工艺边界条件：槽宽不宜小于0.3m；进出水槽槽底为平底；为防止混合液槽内沉淀，环槽流速V不宜低于0.3m/s；配水孔口不宜过小，均采用同一规格φ100，孔深与底板厚度相同。
计算采用了等流速法和等宽度法组合。
①配水槽起端，为满足水量变化要求，采用等流速法计算。
根据最小设计流量Qmin槽内水流流速V＝0.3m/s确定起始槽宽B0及B=B0(1-L ／L0）；根据平均设计流量Qave水力坡降线△H＝0.01m将槽水面曲线划分为几段，按每段平均配水水头确定平均孔距ι。
②配水槽末端，当计算槽宽B＜0.3m时，取槽宽B=0.3m，采用等宽度法确定各配水孔孔距ι。
此时因槽内流量小，配水均匀稳定性受流量变化的影响亦较小。
通过以上计算，该沉淀池配水槽宽B＝1.1-0.3m，渠内水深H=1.2m，配水水头Z≈0.14m，配水孔管直径100mm，孔距ι为1.014-0.744m。
考虑进水量变化的影响，实际配水效果maxιq-q0ι＜2%q0。
出水水质达到排放标准。
4 二沉池其他部件的设置4.1 单向环流配水理论上采用双向环槽配水可减少渠道断面，但工程中很难保证双向对称分流，一旦发生偏流，误差会更大，采用单向环流配水更可靠。
另外，配水槽内的刮渣板随吸泥机单向旋转，双向配水不利于配水槽内撇渣。
4.2 配水槽与集水槽配水槽和集水槽沿池周布置，两槽合建，共底共壁，配水孔管中心。
挡水裙板。
出水堰环与池周同心，保证进出水均匀。
4.3 进水区挡水裙板挡水裙板延伸至水面下1.5m处以保证良好的澄清絮凝效果。
4.4 除渣浮渣集中在配水渠道的小块面积上，通过安装在撇渣设备竖臂上的叶片刮集，驱动配水渠末端的浮闸堰门排除。
4.5 排泥排泥设备选用中心传动单管吸泥机。
吸泥机转动方向与进水形成的水流方向一致，搅动池底污泥和带走轻的活性污泥絮体的可能性亦较小。
吸泥管断面由池边到池中心逐渐放大，可保证污泥在吸泥管内流速均匀，防止孔口堵塞及污泥在管内沉积。
5 结语周进周出幅流式沉淀池与传统的中心进水式相比，具有较大的有效容积、高溢流率、最佳水力稳定性、最大范围进水面、进水渠道表面撇渣等优点，在保证配水均匀稳定性的前提下，可以得到良好的处理效果。
转炉除尘浊循环水处理系统的改造天津铁厂炼钢厂原设计能力为年产120×104t钢，经过不断改造，已具备年产200×104t钢的能力。
烟气量的增加给转炉除尘浊循环水处理系统提出了新的任务。
本文所介绍的工程是在不改造沉淀池的情况下，通过其它设施的技术改造，有效地保证了供水的水质和水量。
1 原浊循环水系统运行状况1．1 浊环水系统回水的特点炼钢厂现有3座30t氧气顶吹转炉，除尘工艺采用的是“两文三脱”烟气净化工艺，回水主要为“一文”、“二文”除尘冷却水，“一文”、“二文”水封水，经复挡脱水器排出，即成为转炉除尘回水。
回水呈黑灰色，SS以FeO为主，SS颗粒较大。
炼钢过程中投加的部分过量石灰随烟气进人回水中，使回水的硬度、碱度较高，pH＞10。
1.2 原转炉除尘浊循环水处理工艺3座转炉除尘废水由各自排水渠流入集水干渠，经配水井分别进入2座ф24m幅流沉淀池，经过沉淀处理，上清液通过溢流堰、集水渠进人热水井油上塔泵组送到冷却塔冷却，冷却后自流进入冷水井，经供水泵组加压送至转炉净化烟气。
在ф24m幅流沉淀池中沉淀下来的颗粒与水形成底流泥浆，在刮泥机作用下汇集至沉淀池中央，在水头作用下由沉淀池底部的排泥管自流人泥浆池，由泥浆泵供给40m2板框压滤机脱水处理，滤液汇集于滤液池，由泵组送回配水井。
泥浆经板框压滤机脱水后形成的泥饼由汽车外运予以回收。
2 产量增加带来的问题2.1 供水能力不足1994年炼钢投产时，除尘供水量为500m3/h干线压力0.7MPa，随着第三座转炉的投产，于1996年底完成供水泵组的第一次改造。
限于泵站环境条件制约，仅将单吸泵组改为双吸泵组，供水量增至800m3/h干线压力0.9MPa。
由于炼钢产量进一步提高及转炉除尘工艺的改造，原系统中供水泵组供水能力再一次显出不足，需要提高泵组的供水能力。
满足除尘工艺水量1000－1200m3/h，用水点压力0.4－0.6MPa的要求。
2．2 沉淀池能力不足2座ф24幅流沉淀池是本系统重要的处理构筑物。
在此，回水中的悬浮物沉降至池底，在刮泥机的作用下，进行初步浓缩，形成底流泥浆，由泥浆管排出，泥水初步分离。
由哈真（Hazen）提出的理论：E=Ui/(Q/A)[1](Ui小于截流沉速U的颗粒沉速）即沉淀池表现积A一定时，流量Q增加，必定导致沉淀池去除率E下降，出水悬浮物含量高，出水水质恶劣。
而表面负荷率Q／A（m3／m2·h）在数值上等于截流沉速U（m／h），流量的增加使截流沉速增大，在沉淀池有效水深一定时，缩短了沉淀时间，也证明了水量的增加必然给沉淀池出水水质带来不利影响。
周进周出辐流式沉淀池配水系统水力计算的开题报告
周进周出辐流式沉淀池配水系统水力计算的开题报告一、选题的背景和意义水力学是机械制造工程中的一个重要学科，它研究流体的特性、流动规律以及流体与固体的相互作用。
而水力计算则是水利工程领域中水流的流速、流量、水头、压力等各项参数计算的基础。
在水力学中，辐流式沉淀池是一种常见的废水处理设备，其设计涉及水力学的基本理论和实际计算。
辐流式沉淀池是一种利用自然沉淀作用处理废水的设备，它采用水力学原理，通过调节水的流速和流向，让废水在池中形成水流，使固体悬浮物在水流中沿水流的方向慢慢沉淀，达到净化水质的目的。
因此，辐流式沉淀池的水力计算对于设备的设计和运行至关重要，在设备选型、流量设计、水头设计、能量损失计算等方面均有必要进行水力学计算。
二、选题的目的和内容本文的主要目的是探究辐流式沉淀池配水系统水力学计算的理论和实际运用，并基于水力学原理进行系统的参数设计和计算。
本文的主要研究内容包括：1.了解辐流式沉淀池的基本原理和分类；2.介绍辐流式沉淀池配水系统的构成以及各个部分的功能；3.分析辐流式沉淀池的水力学特性，研究水流的流速、流量、压力、水头计算方法；4.根据实际情况，对辐流式沉淀池配水系统的水力学设计进行分析和计算，包括水泵的选型、管道的设计、水头的计算等；5.对临界流速、悬浮颗粒的沉淀速度等参数进行计算和分析，以确定系统的稳定性和可靠性。
三、研究方法和预期结果本文主要采用文献调研法和数学模型分析的研究方法，根据水力学原理进行参数计算和设计。
预期结果包括：1.理论方面：对辐流式沉淀池配水系统的水力学计算进行全面的介绍，包括流速、流量、压力、水头计算方法等。
对临界流速、悬浮颗粒的沉淀速度等参数进行计算和分析，以确定系统的稳定性和可靠性。
2.实践方面：以某废水处理厂为例，根据其实际情况对辐流式沉淀池配水系统进行水力学设计，包括水泵的选型、管道的设计、水头的计算等，提出相应的优化措施。
四、论文的结构本论文共分为六个章节，分别为：第一章：绪论，介绍选题的背景和意义，阐述研究的目的和内容。
双侧堰周进周出辐流二沉池工艺设计要点
1引言二沉池是污水处理厂重要的污水处理构筑物,其主要功能是实现泥水分离、污泥浓缩,保障污水处理厂的污泥回流、排泥和除磷等功能。
常用的有平流式、辐流式和竖流式3种类型的沉淀池,其中辐流式沉淀池在污水处理厂应用较为广泛。
根据进出水布置方式的不同,辐流式沉淀池可分为中进周出式、周进中出式、周进周出式[1],辐流式沉淀池的集水方式主要有内置单侧堰、外置单侧堰和内置双侧堰3种[2]。
研究表明,周进周出二沉池的进出水形式及流态有利于固液分离[3],且在较高回流比的情况下,容积利用率较高,活性污泥有足够的时间进行沉淀[4],在大中型污水处理厂广泛应用。
双出水堰周进周出辐流二沉池这一兼具各种优势的二沉池越来越值得深入研究与应用。
2工程概况2.1用地条件湖光污水处理厂位于湛江市麻章区288省道西侧。
设计近期规模2.5×104m 3/d ,远期规模5.0×104m 3/d 。
根据区域整体规划,该污水处理厂总体用地59976m 2,用地呈现狭长形,东西向最大宽度约160m ,南北向最大长度约488m ,良丰溪从用地南侧横穿而过,厂区实际使用面积仅51916m 2。
根据《城市污水处理工程项目建设标准》(建标198—2022),5.0×104m 3/d 污水厂建设用地指标应为约1.55m 2/(m 3·d )。
本工程实际仅为1.20m 2/(m 3·d ),实际用地仅为建设标准的77%,用地较为紧张。
2.2进、出水水质根据《南粤水更清行动计划(修订本)》(2017—2020年),设计出水水质执行广东省地方标准DB 44/26—2001《水污染物排放限值》一级标准及GB 18918—2002《城镇污水厂污染物【作者简介】翟林（1990~），男，陕西富平人，工程师，从事给水排水工程设计与研究。
双侧堰周进周出辐流二沉池工艺设计要点Key Points of Process Design of Double Side-Weir Inlet and OutletCircular Secondary Clarifier翟林，罗肖肖（广东省冶金建筑设计研究院有限公司，广州510080）ZHAI Lin,LUO Xiao-xiao(Guangdong Metallurgical Architectural Design and Research Institute Co.Ltd.,Guangzhou 510080,China)【摘要】湖光污水处理厂为湛江市重要市政基础设施之一，设计近期规模2.5×104m 3/d ，远期规模5.0×104m 3/d ，采用AAO+AO/双侧堰周进周出辐流二沉池/深度处理工艺。
周进周出二沉池设计之探讨
周进周出二沉池设计之探讨沉淀池是水处理工程中常用的构筑物，为提高水处理能力、稳定出水水质、降低运行成本和控制基建投资，各种类型的沉淀池都有了较大的改进和革新。
笔者在某污水处理厂工程的设计中，针对出水水质要求高、用地面积少的情况，二沉池选用了圆形周边进水周边出水幅流式沉淀池。
该工程总设计规模17×104m3／d，近期实施10×104m3／d。
4座周进周出的沉淀池作二沉池，单池处理能力Qd=3.25×104m3／d。
下文对周进周出沉淀池的选择及配水系统的设计谈一些具体做法。
1 周进周出与中进周出沉淀池的比较1.1 沉淀区的流态二次沉淀池进水为活性污泥混合液，悬浮物固体MLSS的质量浓度在3000－4000mg／L 之间，远高于池内的澄清水。
由于二者间的密度差、温度差而存在二次流和异重流现象。
中进周出和周进周出两种不同池型内的混合液流态各不相同，详见图1与图2：在中进式沉淀池中，活性污泥混合液从池中心进水管以相对较高的流速进入池内，形成涡流，经布水筒逐渐下降到污泥层上，再沿沉淀区中部向池壁方向流动并壅起环流。
分离出的澄清水部分溢流入出水槽，部分在上面从池边向池中心回流；密度大的混合液则在下面从池边向池中心流动，形成了反向流动的环流。
这种环流不利于沉淀，限制了池子的水力负荷。
而在周边进水周边出水的沉淀池中，密度流的方向与中心进水式相反。
混合液经进水槽配水孔管流入导流区后经孔管挡板折流，下降到池底污泥面上并沿泥面向中心流动，汇集后呈一个平面上升，在向池中心汇流和上升过程中分离出澄清水，并反向流到池边的出水槽，形成大环形密度流，污泥则沉降到池底部。
因此，周进周出沉淀池的异重流流态改变了沉淀区的流态，有利于固液分离。
1．2 容积利用率异重流现象在中进式沉淀池中会形成短流，部分容积没有得到有效利用，池子的实际负荷比设计负荷大得多。
而周进式由于大环形密度流的形成，容积利用率要高得多。
周进周出辐流式二沉池平面设计改进水力计算探讨_胡大锵
根据近期污水处 理 厂 二 沉 池 的 运 行 情 况 （即 经 验 数
据 ）；二 是 考 虑 “手 册 ”推 荐 的 历 史 背 景 。
如果ｑＨ ＝０．９３ｍ３／（ｍ２·ｈ）系指二沉池的实际 表面负荷，则 其 上 升 流 速 ｖ上 ＝０．２６ ｍｍ／ｓ，而 活 性
污泥动态沉降速 度ｕ０＝０．２２ ｍｍ／ｓ，显 然，ｖ上 ＞ｕ０， 也就 是 说，周 进 周 出 辐 流 式 二 沉 池 取ｑＨ ＝１．４ ｍ３／ （ｍ２·ｈ）偏 大 。 具 体 取 值 ，应 同 时 考 虑 以 下 因 素 ：
年 ２ 月 第 ２ 版 第 ５ 册 表 ５－１３）显 示 ：二 沉 池 （常 规 ）的 ｑＨ ＝０．６～１ｍ３／（ｍ２·ｈ）［原 手 册 推 ［１］ 荐 值 为１～１． ５ｍ３／（ｍ２·ｈ）］。不考虑污 泥 回 流 量。“参 照 本”例
题中取ｑＨ ＝１．４ｍ３／（ｍ２·ｈ），相 当 于 常 规 （即 指 中 心进水辐流式）二沉池的０．９３ｍ３／（ｍ２·ｈ）（以 提 高
（１）随着城镇污水处理厂工业废水所占 比 例 的
增大，难降解物质增多；国家对进入天然水体 中的氨
氮浓度要求趋 于 严 格。 两 者 的 共 同 作 用，均 将 导 致
生化系 统 在 低 负 荷 工 况 下 运 行：早 年 污 泥 负 荷 为
０．２～０．５ｋｇＢＯＤ５／（ｋｇＭＬＳＳ·ｄ）（延 时 曝 气 法 及 合建式曝气池除 外）；而 近 年 来，普 遍 要 求 污 泥 负 荷
３．４ 二 沉 池 校 核 堰 口 负 荷 论 证 及 计 算 总 结 城 镇 污 水 处 理 厂 （含 工 业 废 水 ）辐 流 式 二 沉
池出水溢流堰的设计，通 常 采 用 ９０°三 角 堰，由 水 力
模 型 试 验 ，得 出 流 量 计 算 公 式 为 ：
周进周出二沉池设计
周边进（出）水型二沉池的设计才振刚众所周知，城市污水中含有大量的有毒、有害物质，如不加以处理控制，直接排入水体和土壤中，将会对环境造成污染，不仅损害人民的身体健康，还严重制约着工农业生产和城市的发展。
我国的城市污水处理率很低，长年徘徊在10%以下，一些城市的水环境已经恶化，修建大量的城市污水处理厂已迫在眉睫。
在各类城市污水处理工艺中，最具代表性的就是活性污泥法，而在活性污泥法处理系统中，二次沉淀池是保证出水水质的关键构筑物之一。
下面，我结合实际工程，就二沉池的选型、计算探讨如下：一、适用条件沉淀池主要是去除悬浮于水中的可以沉淀的固体悬浮物。
初次沉淀池主要是对污水中以无机物为主体的比重大的固体悬浮物进行沉淀分离。
而二次沉淀池是对污水中以微生物为主体的、比重小的、因水流作用易发生上浮的固体悬浮物进行沉淀分离。
一般来说，二次沉淀池多采用竖流式和辐流式，前者比较适用处理水量不大的小型污水处理厂；后者则适用大、中型污水处理厂。
二、不同类型二沉池设计、运行参数比较一般辐流式和竖流式沉淀池，原污水从池中心进入，在池周边出流，进口处流速很大，程紊流现象，影响了沉淀池的分离效果。
而周边进水型辐流式和竖流式沉淀池与此恰恰相反，原污水从池周边流向池中心，澄清水则从池中心返回到池周边流出，在一定程度上克服了上述缺点。
原污水流入位于池周边的进水槽中，在进水槽底部设有进水孔，再从进水孔均匀地进入池内进行悬浮颗粒的沉淀，从而提高沉淀效率。
根据国外资料介绍，这种沉淀池的处理能力比一般辐流式沉淀池要高出一倍。
沉淀池设计计算时一般以水力负荷来计算有效面积，用固体负荷做较核，在二沉池中尤为重要。
根据国外资料，国外所采用周边进水中心出水和周边进水周边出水的二次沉淀池的水力负荷最大为2.72m3/(m2.h)，最小为1.0m3/(m2.h)，而我国较有代表性的城市污水处理厂中二沉池所采用的水力负荷值，最大为1.19m3/(m2.h)，最小为0.73m3/(m2.h)，由此可以看出，周边进水型二沉池的水利负荷要比普通型二沉池水力负荷平均高出1.72倍。
超大型周进周出式沉淀池优化设计中的水力性能数值模拟
２ １ 年 ３月 ０２
河 海 大 学 学 报 （自 然 科 学 版 ）
Ｊ ｒａ ｏ Ｈ ｈｉ ｎｖｒｔ Ｎｔｒ ｃｅｃｓ ｏ ｎｌ ｆ ｏａ Ｕ ｉ ｓｙ ａ ａ Ｓｉ ｅ） ｕ ｅ ｉ（ ｕ ｌ ｎ
Ｖｏ ．０ １４ Ｎｏ． ２ Ｍａ ．２ ２ ｒ Ｏ１
２ 同济大学环境科学与工程学院 ， ． 上海
２０９ ； ． ００ ２ ３ 常州市排水管理处 ， 江苏 常州
２０ ９） １０ ８
２３ １； １０７
４河 海 大学 水 利 水 电学 院 ， 苏 南 京 ． 江
摘要 ：为改善超 大型周边进 水、 周边 出水 沉淀 池的 水力性 能 ， 用计 算流体 力 学的 方 法对 工程初 步 利
设计 方案 进行 水 力性 能模 拟 ． 对 南方 某污水 处理 厂直径 为 ６ ｍ的 周边 进水 、 边 出水 沉淀 池 ， 针 ０ 周 借
助 Ｆ Ｕ Ｎ ． 软 件 包提 供 的 ｒ ｌａｌ ｋ Ｌ Ｅ Ｔ６３ ｅ ｉ ｂ － 型 ， 用交错 网格有 限体 积 法计 算分 析 沉淀 池 的流 场 ａｚ ｅ ｓ模 运
特征 ， 出了相关的优化设计参数 ． 提 计算结果表明： 竖向流进水并设置双向挡板的沉淀池， 内部环 其 流 的半径 可增 大至 ２ ６～２ ｍ； ８ 径深 比 宜在 ８０ ００范 围 内选择 ； 降 应控 制 为 ０ ００ 通 过适 ． —１ ． 坡 。５ ．
宜的工程优 化措 施 ， 可提升 该沉 淀池 的 内部 环流 性 能 ．
ｐ ｒ ｈ ｒ ｌ ｎ ｌｗ ａ ｄ ｐ ｒ ｈ ｒ ｌｅ ｕ ｎ ｎ ａ ｗ ｓｅ ａｅ ｒ ａ ｎ ｌｎ ｎ ｔ ｅ ｓ ｕ ｆ Ｃ ｉａ Ｔ ｅ ｏ ｔ ｌ ｄ ｓｇ ｅ ｐ ｅａ ｆ ｅ ｐ ｅａ ｆ ｅ ｔ ｉ ａ ｔｗ ｔｒ ｔ ｔ ｔ ｐ ａ ｔ ｉ ｏ ｔ ｏ ｈ ｎ ． ｈ ｐ ｉ ｅ ｉ ｉ ｉ ｏ ｎ ｉ ｌ ｅ ｍｅ ｈ ｈ ｍａ ｎ ｐ ｒ ｅｅｓｗ ｒ ｅｅｍｉ ｅ ｒ ｕ ｈ ａ ａｙ ｉ ｏ ｅｆ ｗ ｆ ｌ ｈ ｒｃｅ ｓ ｃ ｆ ｅ ｓ ｄｍｅ ｔｔ ｎ ｔ ｋ ｃ ｃ ｌｔｄ ｂ ａ ｓ ａ ａ ｔｒ ｅ ｅ ｄ ｔｒ ｎ ｄ ｔ ｏ ｇ ｎ ｓｓ ｆ ｈ ｏ ｅｄ ｃ ａａ ｔｒ ｔ ｓｏ ｅ ｉ ｎ ａｉ ｎ ａ ｕ ａ ｙ ｍｅ ｎ ｍ ｈ ｌ ｔ ｌ ｉ ｉｉ ｈ ｔ ｏ ａ ｌ ｅ ｏ ｅ ｓ ｇ ｅ ｅ — ｒ ｎｔ ｏｕ ｔｏ ｆ ｈ ｔ ｇ ｒ ｇｉ ｆ ｉ ｖ ｌｍｅ ｍｅ ｄ．ｗ ｔ ｅ ｈ ｌ ｆ ｔｅ ｒ ａ ｚ ｌ － ｄ ｌ ｐ ｏ ｉ ｅ ｙ ｔ ｅ Ｆ Ｕ Ｎ ３ ｔ ａ ｄ ｄｉ ｅ ｈ ｉ ｔ ｅｐ ｏ ｈ ｅ ｉａ ｅ ｋｓ ｍｏ ｅ ｒｖｄ ｄ ｂ Ｌ Ｅ Ｔ ６． ｈｈ ｌ ｂ ｈ
周进周出二沉池配水槽配水均匀性的设计计算
周进周出二沉池配水槽配水均匀性的设计计算设计计算以提高周进周出二沉池配水槽配水的均匀性。
我们将讨论如何在设计中考虑水流分布的均匀性，并介绍相关的计算方法和步骤。
首先，要了解二沉池配水槽的基本结构和功能。
二沉池是一种用于污水处理的设备，主要用于分离固体颗粒和液体。
其中配水槽是二沉池的重要组成部分之一，其主要功能是将进入二沉池的污水均匀分布到沉淀池各处。
在设计中，我们应该考虑以下因素来保证配水的均匀性：1.进水口的数量和位置：根据二沉池的尺寸和处理能力，确定进水口的数量和位置。
进水口应均匀分布在配水槽的一侧，以确保水流均匀地进入沉淀池。
2.进水口的直径和流量：根据设计需求和污水处理量，确定进水口的直径和流量。
水流的速度和流量应均匀分布，以避免水流过大或过小的现象。
3.水流的方向和速度：配水槽内部应设计合适的结构，以引导水流均匀地流动并分布到沉淀池各处。
可以使用引流设备和隔板来帮助水流的均匀分布。
4.隔板和引流设备的数量和位置：根据设计需求和配水槽的尺寸，确定隔板和引流设备的数量和位置。
这些设备应合理布局，以确保水流沿着合适的路径流动，从而实现均匀分布。
为了计算配水槽的均匀性，我们可以使用以下步骤：1.确定配水槽的尺寸和容积。
这些参数将根据污水处理量和二沉池的尺寸来确定。
2.考虑水流的路径和方向。
设计配水槽内部的结构，如隔板和引流设备。
这些设备应根据水流的路径和方向来确定。
3.使用计算公式和模拟软件来计算水流的流速和流量分布。
可以使用计算公式来估算水流的速度和流量，或使用模拟软件来模拟水流的分布情况。
4.根据计算结果调整设计参数。
根据计算结果调整进水口的数量、直径和流量，以及隔板和引流设备的数量和位置。
通过不断优化设计，来提高水流的均匀性。
在设计计算中，我们还应该考虑其他因素，如水流的湍流情况、污水的浓度和粘度等。
这些因素将对水流的分布和均匀性产生影响，因此需要在设计中予以考虑。
在实际操作中，可以通过试验来验证设计计算的结果。
周进周出二沉池配水渠计算
周进周出二沉池配水渠计算
要计算周进周出二沉池配水渠的流量，首先需要知道以下几个参数：
1. 设计流量（单位：m³/h）：根据具体的使用需求和设计标准
确定；
2. 周进周出二沉池的尺寸（单位：m）：包括长度（L）、宽
度（W）和深度（H）；
3. 水渠的尺寸（单位：m）：包括长度（L1 、L2）、宽度
（W1、W2）和深度（H1、H2）；
根据这些参数，可以进行如下计算步骤：
1. 计算周进周出二沉池的体积（单位：m³）：V = L * W * H；
2. 通过计算周进周出二沉池的体积和设计流量，可以确定水渠的流量（单位：m³/s）：Q = V / 3600；
3. 根据水渠的尺寸和流量，可以计算水渠的平均流速（单位：m/s）：V = Q / (L1 * W1)；
4. 根据水渠的平均流速和尺寸，可以计算水渠的平均流速（单位：m/s）：V = Q / (L2 * W2)。
需要注意的是，在实际工程中，还需要考虑其他因素，例如水渠的局部阻力、水流的稳定性等，这些因素可能会对计算结果产生影响。
因此，在进行实际工程设计时，建议咨询专业的工程师进行具体计算和确定。
周进周出式辐流式二次沉淀池的三维数值模拟
本章构建了周进周出式辐流式二次沉淀池数值模 拟所需要采用的几何模型，然后对构建的模型进行了 网格划分。之后模拟计算了当入流速度为０． ０３ｍ／ ｓ 时，周进周出式絮团粒径分布场。分析研究了同时考 虑絮凝作用，浓度差异对絮凝效果所产生的影响。得
池内的污泥絮团的粒径分布，设定进水流速为０． 出结论周边进水周边出水的沉淀池，会形成大环形的
： ［ ］ ｔａｌ ｔｈｅｏｒｉｅｓ ａ ｆｒａｃｔａｌ ｒｅｃｔｉｌｉｎｅａｒ ａｐｐｒｏａｃｈ Ｊ ． Ｗａｔｅｒ
， ， （）： Ｒｅｓｅａｒｃｈ ２０００ ３４ ７ １９８７ － ２０００．
［］ ， ３ ＬＵＯ Ｈ． Ｃｏａｌｅｓｃｅｎｃｅ ｂｒｅａｋｕｐ ａｎｄ ｌｉｑｕｉｄ ｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ ｉｎ ｂｕｂ
［５］龙腾锐． 排水工程［Ｍ］． 北京：中国建筑工业出版
社，２０１１．
［６］建筑给水排水常用资料备查手册［Ｍ］． 北京：化学
工业出版社，２０１１．
［］ ， ７ ＷＥＬＬＳ Ｓ Ａ ＬＡＬＩＢＥＲＴＥ Ｄ． Ｗｉｎｔｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｇｒａｄｉ
［ ］ ｅｎｔｓ ｉｎ ｃｉｒｃｕｌａｒ ｃｌａｒｉｆｉｅｒｓ Ｊ ． Ｗａｔｅｒ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｒｅ
继续增长了，从８０ｍｉｎ 后开始，中等颗粒所占体积分 数持续降低［６］，而大颗粒絮团的体积分数却持续增 大。１５０ｍｉｎ 时，池内大部分大颗粒粒径絮团，只有 少部分为小颗粒和中等粒径的絮团。产生这种现象的 原因可能是：污水从沉淀池的周边流入，然后流入池 底，沿着池底向中心流动，遇到反方向力后折回，再 从出口流出，池子周边水流方向向上，出水水流的流 速比较缓慢，池子底部水流的方向与池底底流的方向 和刮泥机运行方向一致，这些条件都对絮凝有利［７］。
周进周出二沉池设计计算说明书
周边进水周边出水辐流式二沉池表面积及直径二沉池面积Fq n Q F ⋅=max式中 Q max —— 二沉池设计数量250m 3/h ；N ——二沉池座数，此次为1；q —— 表面水力负荷，此次取(m 2·h)·故 27.4166.0250m F ≈=池子直径D ： m FD 03.234≈=π，取D=24m校核固体负荷G()F XQ R G ⋅⋅+⨯=max 124故 ())/(79.647.4163250%501242d m kg G ⋅≈⨯⨯+⨯=<150kg/(m 2·d)满足要求高度计算（1）沉淀区高度h 2’《停留时间t 取，故m F tQ h 5.1'max 2≈⋅=（2）污泥区高度h 2’’取污泥停留时间：T=1h ，故()()()()m F X X X QR T h r 45.07.4169332505.011212''max 2≈⨯+⨯⨯+⨯⨯=⋅+⋅⋅+⋅⨯=（3）池边水深h 2m h h h 25.23.0'''222=++=（式中为缓冲层高度）<4m ，满足要求（4）污泥斗高度、污泥斗上直径D 1=，下直径D 2=，斗壁与水平夹角为55°故污泥斗高度h 4为：m 71.055tan 22214≈︒⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛-=D D h （5）池总高H二沉池采用单管吸泥机排泥，池底坡度取，故污泥斗边缘与二沉池外边缘底端的高差h 3为：m h 11.001.023.2243≈⨯-=取超高为，所以池总高H ： m h h h H 57.35.0432=+++=！出、入流槽设计采用渐变式的出、入流槽设计，在槽宽不足300mm 时，槽宽采用300mm ，出水槽与入流槽合建。
取入流槽起始端流速为V=s.设计流量为Q s =s.采用经验公式可得起始端水深H 0，并且设槽宽与水深相同，则m VQ H B s 48.000≈==，取 出水槽与入流槽合建，故渠道总宽度为。