扣件式脚手架计算书
外墙脚手架计算
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、脚手架参数二、荷载设计计算简图:立面图三、纵向水平杆验算注£然向水平杆在上时，横向水 平杆上飙向水平杆根数为不包含 商恒水平杆，如本图舸为工纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态q=1.2x(0.04+G kjb xl b /(n+1))+1.4xG k xl b /(n+1)=1.2x(0.04+0.35x0.9/(2+1))+1.4x3x0.9/(2 +1)=1.434kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb xl b /(n+1))+G k xl b /(n+1)=(0.04+0.35x0.9/(2+1))+3x0.9/(2+1)=1.045kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max =0.1ql a 2=0.1x1.434x1.52=0.323kN- mo=M max /W=0.323x106/5260=61.325N/mm 2<[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算v max =0.677q'l a 4/(100EI)=0.677xL045x15004/(100x206000x127100)=1.368mm v max =1.368mms[v]=min[l a /150, 10]=min[1500/150, 10] = 10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态R max =L 1q l a =L1xL 434xL 5=2.366kN正常使用极限状态板向水平杆横向水平杆 立杆横跑LR max'=L1q'l a=L1xL045xL5=L724kN 四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.366kNq=1.2x0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=L724kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：2.3€€kH2.34€kN ；1变形图(mm)v max = 1.716mmS[v]=min[l b /150, 10]=min[900/150, 10] = 6mm-0-713 弯矩图(kN ・m)o=M max /W=0.714x106/5260=135.732N/mm 2S[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：-0.713满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1kG单外立杆：N G1k =(gk+l a xn/2x0.04/h)xH=(0.129+1.5x2/2x0.04/1.8)x26.45=4.287kN 单内立杆：N G1k =4.287kN 2、脚手板的自重标准值N G2kl单外立杆：N G 2kl =(H/h+1)xlaxl b xG k jb x1/2/2=(26.45/1.8+1)x1.5x0.9x0.35x1/2/2=1.854 kN1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G 2kl =1.854kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G 2k 2=(H/h+1)xlaxG k d b x1/2=(26.45/1.8+1)x1.5x0.14x1/2=1.648kN 1/2表示挡脚板2步1设max五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max =2.366/2=1.183kNSR c =0.85x8=6.8kN 横向水平杆：R max =2.388kN<R c =0.85x8=6.8kN 满足要求！R =2.388kN4、围护材料的自重标准值N G2k3G2k3单夕卜立杆：N G2k3=G km w xlaxH=0.01x1.5x26.45=0.397kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.854+1.648+0.397=3.899kN单内立杆：22卜二，2片1.854枚立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=laxl b x(n jj XG k jj)/2=1.5x0.9x(1x3)/2=2.025kN内立杆：N Q1k=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2x(N G1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(4.287+3.899)+ 0.9x1.4x2.025=12.374kN单内立杆：N=1.2x(N G1k+ N G2k)+0.9x1.4xN Q1k=1.2x(4.287+1.854)+0.9x1.4x2.025=9.921kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=KRh=1x1.5x1.8=2.7m长细比九=l o/i=2.7x103/15.9=169.81lS210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l o=kRh=1.155x1.5x1.8=3.119m长细比九=l0/i=3.119x103/15.9=196.132查《规范》表A得，9=0.188满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+1.4N Q1k=1.2x(4.287+3.899)+1.4x2.025=1 2.658kNo=N/3A户12657.812/(0.188x506户133.061N/mm2s[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(N G1k+N G2k)+0.9x1.4N Q1k=1.2x(4.287+3.899)+0.9x1.4 x2.025=12.374kNMwWgxUxMwkRgxLdxm k l a h汨OWgxUxO与xLSxLW仄O.gkN.m O=N/(Q A)+ M w/W=12374.312/(0.188x506)+153090/5260=159.185N/mm2s[f]=205N/mm2 满足要求！八、脚手架架体高度验算不组合风荷载作用H s1=3Af-(1.2N G2k+1.4N Q1k))/g k=(0.188x506x205x10-3-(1.2x3.899+1.4x2.025))/0.129=92.93m组合风荷载作用&2=(g。
脚手架计算书(48x3.0)
双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度42.0米，12.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构2.00米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2800，体型系数1.2000。
地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1.20×0.038+1.20×0.184=0.267kN/m活荷载的计算值 q2=1.40×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.267+0.10×1.470)×1.2002=0.242kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.267+0.117×1.470)×1.2002=-0.286kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=γ0M/W = 1.000×0.286×106/4493.0=63.667N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.184=0.222kN/m活荷载标准值 q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.222+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×107831.2)=1.111mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
高层住宅楼型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书
型钢悬挑脚手架(扣件式)阳台最大悬挑长度计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算架体部分同前述型钢悬挑扣件式，不再重复计算。
悬挑梁验算一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm) 18 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 3000主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 3800梁/楼板混凝土强度等级C25 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb](N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[f t](N/mm2) 50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm) 支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1 上拉2850 5800 0 是作用点各排立杆传至梁上荷载标准各排立杆传至梁上荷载设计各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距l a(mm)号值F'(kN) 值F(kN) 平距离(mm)1 8.29 10.66 2100 15002 8.29 10.66 2900 1500 附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2) 26.1 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1130 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 141 主梁自重标准值g k(kN/m) 0.205 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 荷载标准值：q'=g k=0.205=0.2kN/m第1排：F'1=F1'/n z=8.29/1=8.29kN第2排：F'2=F2'/n z=8.29/1=8.29kN荷载设计值：q=1.2×g k=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/n z=10.66/1=10.66kN第2排：F2=F2/n z=10.66/1=10.66kN1、强度验算弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=5.17×106/141000=36.68N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=7.79×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=9.2N/mm2 τmax=9.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.93mm≤[ν]=2×l x/250=2×3000/250=24mm符合要求！4、支座反力计算R1=-0.01kN,R2=4.54kN,R3=18.49kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1850 钢丝绳直径(mm) 18.5 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式骑马式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 4主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度h e(mm) 8焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f tw(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(5800/2850)=63.83°上拉杆件支座力：R S1=n z R3=1×18.49=18.49kN主梁轴向力：N SZ1=R S1/tanα1=18.49/tan63.83°=9.08kN上拉杆件轴向力：N S1=R S1/sinα1=18.49/sin63.83°=20.6kN上拉杆件的最大轴向拉力N S=max[N S1...N Si]=20.6kN钢丝绳：查(《建筑施工计算手册》江正荣著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=238kN[F g]=α× F g/k=0.85×238/9=22.48kN≥N S=20.6kN符合要求！绳夹数量：n=2.5[Fg]/T=2.5×22.48/15.19=4个≤[n]=4个符合要求！钢丝绳与型钢悬挑梁采用兜设方式，距离最外端不小于50。
扣件式钢管脚手架材料用量计算
立杆横距 （m）
排数 （排）
长杆总长度 (m)
#DIV/0!
小横杆数 (根)
0
长杆重量 （吨）
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小横杆重量 （吨）
0
钢管总重量 （吨）
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直角构件数 (个)
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对接构件数 (个)
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旋转构件数 (个)
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脚手板面积 （m2）
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说明：1、本表以Φ48钢管为例计算，长杆平均长度取5m，包括立杆、纵向水平杆和剪刀撑（满堂脚手架也包括横向水平杆）；小横杆平均长度取立杆横距+0.5m 2、满堂脚手架为一层作业，且按一半作业层面积计算脚手板 3、参考依据：《建筑施工手册》（第二版） 4、使用时仅需将红色字体表示的脚手架参数输入，即可自动生成主要材料用量
密码 321
134，30 为3000平
米。
扣件式钢管脚手架主要材料用量计算
立杆总数 双排脚手架 （根） （二层作业）
134
搭设高度 （m）
30
步距 （m）
1.5
立杆纵距 （m）
1.5
立杆横距 （m）
1.5
排数 （排）
2
长杆总长度 (m)
8778
小横杆数 (根)
1621.4
长杆重量 （吨）
33.70752
小横杆重量 （吨）
12.452352
钢管总重量 （吨）
46.159872
直角构件数 (个)
6190.8
对接构件数 (个)
1755.6
旋转构件数 (个)
526.68
脚手板面积 （m2）
326.7
立杆总数 双排脚手架 （根） （三层作业）
脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）
脚手架方案安全计算书（GB51210-2016规范）悬挑式脚手架扣件式脚手架计算书（计算软件：品茗安全计算软件V12.0）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、脚手架参数卸荷设置有结构重要性系数γ0 1.1脚手架安全等级一级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H(m) 45立杆步距h(m) 1.8 立杆纵距或跨距la(m) 1.5立杆横距lb(m) 0.9 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1 脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17 挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 结构脚手架作业层数njj 2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2) 2 地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.35风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1.05，1.05风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.367，0.367计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03 3+0.1×0.9/(2+1))+1.4×2×0.9/(2+1)=0.916kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1))=(0.033+0.1×0.9/(2+1))=0.063kN /m计算简图如下：计算简图1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.1×0.916×1.52=0.206kN·mσ=γ0Mmax/W=1.1×0.206×106/4490=50.49N/mm2≤[f]=20 5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.063×15004/(100×20600 0×107800)=0.098mmνmax＝0.098mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.1×0.916×1.5=1.511kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'la=1.1×0.063×1.5=0.104kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.511kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=0.104kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：计算简图弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1.1×0.457×106/4490=111.935N/mm2≤[f]= 205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：计算简图变形图(mm)νmax＝0.134mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.529kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数1扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.1×1.511/2=0.756kN≤Rc=1×8=8kN横向水平杆：Rmax=1.1×1.529kN≤Rc=1×8=8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 45 脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×45 =7.054kN单内立杆：NG1k=7.054kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(45/1.8+1)×1.5×0.9×0.1×1/2/2=0.878kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.878kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(45/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=3.31 5kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×45=0.675kN5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.878+3.315+0.675=4.867kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.878kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN 内立杆：NQ1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+4.867)+ 1.4×2.7=18.085kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(7.054+0.878)+ 1.4×2.7=13.297kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量 3 吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm) 22 钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5 卸荷系数Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 6脚手架卸荷次数1第N 次卸荷 钢丝绳直径(mm) 卸荷点位置高度hx(m) 卸荷点净高hj(m) 钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m) 上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm) 上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm) 卸荷点水平间距HL(m)115.5 2124320011001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.186°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.864°钢丝绳竖向分力标准值，不均匀系数KX取1.5由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算,计算钢丝绳竖向分力标准值时，立杆所受力按上面计算取标准值。
扣件式满堂支架计算书
附件2：扣件式满堂支架计算书1.工程概况赣州市迎宾大道（含飞翔路段）及文明大道快速路工程二标段，起始桩号K15+403～K21+920,全长6.52公里，高架桥5640m。
除主线高架桥外，还包含Z7～Z8驿骅路定向匝道，Z9～Z10平行匝道和东江源大道立交。
主线高架桥共包含盖梁166个，其中A、B、Z型盖梁共24个(底宽＜24m)；C、D型盖梁共82个(底宽=24m)；门式墩盖梁60个(底宽＞24m)。
本计算书以A、B型盖梁为计算模型。
根据施工图，A、B型盖梁长17.7m，宽3.5m，高3.2m，占全部盖梁总数的12.0%。
2.计算依据《施工组织设计》《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F 50-2011）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《公路路面基层施工技术规范》《简明施工计算手册》（第四版）《路桥施工计算手册》《赣州中心城区快速路工程-迎宾大道施工图设计-桥梁工程》《赣州中心城区快速路工程-岩土工程勘察报告（详勘阶段）》《关于印发<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>的通知》（建质[2009]87号）、《江西省危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则》（赣建安[2010]16号）相关技术规范及国家颁发的现行规范、规程、验标等各项技术标准和有关的法律、法规。
3.支架施工方案3.1作业场地处理现场地面辅道既有沥青砼路面，基层为水泥稳定层，根据《公路路面基层施工技术规范》JTJ034-2000表3.3.1，取基抗压强度标准值为3MPa；立在承台基坑回填土上的部分杆件，必须对基础进行处理，采用C20混凝土硬化处理。
然后满堂支撑架立杆底脚位置进行定位放线，并做好四周排水设施。
基坑回填区域硬化完毕后，采用沙袋堆载方式消除地基不均匀沉降，之后再进行满堂支撑架搭设。
建筑施工扣件式钢管脚手架设计计算
4 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）的自重标准值应按实际情况采用。密目式安 全立网自重的标准值不应低于0.01kN/m2。 5 支撑架上可调托撑上主梁、次梁、支撑板等自重应按实际计算。对于下列情况可 按表4.2.1-3采用： 1）普通木质主梁（含φ 48.3×3.6双钢管）、次梁，木支撑板； 2）型钢次梁自重不超过10号工字钢自重，型钢主梁自重不超过 H100mm×100mm×6mm×8mm型号钢自重，支撑板自重不超过木脚手板自重。
荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。
5．1．3 脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形 时，应采用荷载效应标准组合的设计值。各类荷载分项系数均应取1.0。 5．1．4 当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中 可不考虑此偏心距的影响。 5．1．5当采用本规范第6.1.1条规定的构造尺寸，其相应杆件可不再进行设计计算。但连墙 件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 5．1．6 钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用。
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荷载标准值
4．2．1 永久荷载标准值的取值应符合下列规定： 1 单、双排脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，可按本规范附录A表 A.0.1采用；满堂脚手架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附录A 表A.0.2采用；满堂支撑架立杆承受的每米结构自重标准值，宜按本规范附 录A表A.0.3采用； 2 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板与竹笆脚手板自重标准值， 应按表4.2.1－1取用；
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4．3．1 设计脚手架的承重构件时，应根据使用过程中可能出现的荷载取其最不利 组合进行计算，荷载效应组合宜按表4.3.1采用。
脚手架计算书(带联梁)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.6900，体型系数0.7000。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.40米，建筑物内锚固段长度1.80米。
悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。
拉杆采用钢丝绳。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.800/3=0.027kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/3=0.533kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.027=0.078kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.533=0.747kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.078+0.10×0.747)×1.5002=0.182kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.078+0.117×0.747)×1.5002=-0.214kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.214×106/4491.0=47.679N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.027=0.065kN/m活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.065+0.990×0.533)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.304mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
高边坡脚手架计算书
高边坡脚手架计算书一、工程概述本工程为_____高边坡防护工程，边坡高度较大，为确保施工安全及作业的便利性，需在边坡上搭建脚手架。
脚手架的搭建将为后续的边坡防护施工提供稳定的工作平台。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、立杆横距：b ＝ 105m3、立杆纵距：l ＝ 15m4、步距：h ＝ 18m5、内立杆距边坡距离：a ＝ 03m三、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：01248kN/m脚手板自重标准值：035kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：014kN/m2、活载标准值 Q1k施工均布活荷载标准值：2kN/m²3、风荷载标准值ωk基本风压ω0 ＝ 035kN/m²风压高度变化系数μz ，根据脚手架高度及地面粗糙度类别确定风荷载体型系数μs ＝13φ ，其中φ 为挡风系数四、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：q1 ＝ 0038kN/m均布活载：q2 ＝ 15×2 ＝ 3kN/m2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝ 01×q1×l²＋ 0117×q2×l²弯曲应力σ ＝ Mmax/W ，其中 W 为纵向水平杆的截面模量3、挠度验算挠度ν ＝ 0677×q1×l^4/（100×E×I) ＋ 099×q2×l^4/（100×E×I) ，其中 E 为钢材的弹性模量，I 为纵向水平杆的截面惯性矩五、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：P1 ＝ 0038×15 ＝ 0057kN集中活载：P2 ＝ 2×15 ＝ 3kN2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝ P1×03 ＋ 15×P2×03弯曲应力σ ＝ Mmax/W3、挠度验算挠度ν ＝ P1×l^3/（48×E×I) ＋ 15×P2×l^3/（48×E×I)六、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R ≤ Rc其中 Rc 为扣件抗滑承载力设计值，单扣件取 8kN，双扣件取 12kN。
花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书
花篮螺栓悬挑架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准》T/CECS 699－20202、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-20176、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010架体验算一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算横向水平杆上纵向水平杆根数n 2纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.1×0.85/(2+1))+1.5×2×0.85/( 2+1)=0.93kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.1×0.85/(2+1))+2×0.85/(2+1)=0.628kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.93×1.22=0.134kN·mσ=γ0M max/W=1×0.134×106/4490=29.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.628×12004/(100×206000×107800)=0.397mm νmax＝0.397mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.93×1.2=1.228kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.628×1.2=0.829kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.228kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.829kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.351×106/4490=78.278N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.823mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.667mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.246kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×1.228/2=0.614kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.246=1.246kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.2×2/2×0.033/1.8)×20=2.844kN单内立杆：N G1k=2.844kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(20/1.8+1)×1.2×0.85×0.1×1/2/2=0.309kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.309kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(20/1.8+1)×1.2×0.17×1/2=1.235kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.2×20=0.24kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.309+1.235+0.24=1.784kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.309kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.2×0.85×(2×2)/2=2.04kN内立杆：N Q1k=2.04kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+ 1.5×2.04=9.077kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+1.5×N Q1k=1.3×(2.844+0.309)+1.5×2.04=7.159kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k+N Q1k=2.844+1.784+2.04=6.668kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+1.5N Q1k=1.3×(2.844+1.784)+1.5×2.04=9.077kNM wd=φwγQ M wk=φwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.6×1.5×(0.05×0.6×0.159×1.2×3.62)=0.067kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[9076.617/(0.188×424)+66764.736/4490]=128.737N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.5×ωk×2×h×3×l a=1.5×0.173×2×1.8×3×1.2=3.363kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.5得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.363+3)×103/(0.896×424)=16.749N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=1 74.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.363+3=6.363kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数二、荷载布置参数附图如下：平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z 1荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=6.67/1=6.67kN 第2排：F'2=F2'/n z=6.67/1=6.67kN 荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/n z=9.08/1=9.08kN第2排：F2=F2/n z=9.08/1=9.08kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×2.303×106/185000=12.45N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×9.219×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×16600000×6.5)=9.021N/mm2τmax=9.021N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.06mm≤[ν]=2×l x/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=4.055kN,R2=14.493kN 四、上拉杆件验算上拉杆件与建筑物连接参数：上拉杆件与主梁连接参数：1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(3300/1050)=72.35°上拉杆件支座力：设计值：R S1=n z R2=1×14.493=14.493kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=14.493/tan72.35°=4.611kN上拉杆件轴向力：设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1×14.493/sin72.35°=15.208kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=15.208kN轴心受拉稳定性计算：σ =N S/A=15.208×103/380.1=40.012N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！2、花篮螺栓验算σ=N s/(π×d e2/4)=15.208×103/(π×122/4)=134.472N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！3、吊耳板计算型钢主梁上吊耳板排数 1 吊耳板厚t(mm) 12吊耳板两侧边缘与吊孔边缘净距b(mm) 50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65吊孔直径d0(mm) 25 吊耳板抗拉强度设计值f(N/mm2) 205吊耳板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125吊耳板由于型钢主梁位置吊耳板排数为1，则单个吊耳板所受荷载为N d=15.208/1=15.208kN参考GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求B e= 2t+16= 2×12+16=40mm≤b=50mm满足要求！4B e/3= 4×40/3=53.333mm≤a=65mm满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算计算宽度:b1= min(2t+16,b-d0/3)= min(2×12+16,50-25/3)=40mmσ= N d/(2tb1)= 15.208×103/(2×12×40)=15.842N/mm2≤f=205N/mm2耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算σ= N d/[2t(a-2d0/3)]= 15.208×103/[2×12×(65-2×25/3)]=13.111N/mm2≤f=205N/mm2耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算耳板端部抗剪截面宽度:Z= [(a+d0/2)2-(d0/2)2]0.5= [(65+25/2)2-(25/2)2]0.5=76.485mmτ= N d/(2tZ)= 15.208×103/(2×12×76.485)=8.285N/mm2≤fv=125N/mm2耳板抗剪强度满足要求！4、吊耳板与型钢主梁连接焊缝验算各上拉杆位置单个吊耳板焊缝所受荷载，垂直焊缝方向荷载F、平行焊缝方向荷载V分别为：上拉杆1位置吊耳板：由于型钢梁上吊耳板排数为1，则：单个吊耳板垂直焊缝方向荷载F1=R S1/1=14.493/1=14.493kN单个吊耳板平行焊缝方向荷载V1=R SZ1/1=4.611/1=4.611kN垂直于焊缝长度作用力（正应力）：σf=F1/(0.7h f l w1)=14.493×103/(0.7×8×120)=21.566N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2 平行于焊缝长度作用力（剪应力）：τf=V1/(0.7h f l w1)=4.611×103/(0.7×8×120)=6.862N/mm2≤f f w=160N/mm2[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(21.566/1.22)2+6.8622]0.5=18.962N/mm2≤f f w=160N/mm2上拉杆1位置吊耳板焊缝强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：τf=N d/(0.7h f×l w2)=15.208×103/(0.7×8×120)=22.632N/mm2≤f f w=160N/mm2钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！6、上拉与主梁连接吊耳板轴销验算上拉与主梁连接吊耳板轴销主要承受剪力：单个轴销抗剪承载力容许值：N v b=n vπd2f v b/4=1×3.142×222×125/(4×1000)=47.517kN轴销所受剪力：N v=N s/n2=15.208/1=15.208kN≤N v b=47.517kN上拉与主梁连接吊耳板轴销抗剪符合要求！7、上拉杆件与建筑物连接锚固螺栓验算上拉杆1：与建筑物连接螺栓所受拉力N t1=N s1×sin(90-α1)=15.208×sin(90°-72.35°)=4.611kN与建筑物连接螺栓所受剪力N v1=N s1×cos(90-α1)=15.208×cos(90°-72.35°)=14.493kN单个螺栓所受的拉力值：N t=N t1/n1=4.611/1=4.611kN单个螺栓所受的剪力值：N v=N v1/n1=14.493/1=14.493kN单个高强螺栓抗剪承载力设计值N v b=0.9kn f uP=0.9×1×1×0.5×125=56.25kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值N t b=0.8P=0.8×125=100kNN V/N v b+N t/N t b=14.493/56.25+4.611/100=0.304≤1螺栓承载力满足要求。
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扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20112、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003、计算参数简图:(图1) 平面图(图2) 纵向剖面图1（图3） 横向剖面图2三、面板验算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1,按简支跨进行计算，取b=1m 宽板带 为计算单元。
2 23 W m =bh 2/6=1000 X 22/6=24000mm 33 34 I=bh 3/12=1000 123/12=144000mm 4由可变荷载控制的组合：q i =1.2[G ik +(G 2k +G 3k )h]b+1.4(Q k + KQ DK )b=1.2 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4)(2+1.35 区5) 1=14.527kN/m由永久荷载控制的组合：q 2=1.35[G 1k +(G 2k +G 3k )h]b+1.4 x 0.7(Q k + KQ DK )b=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 1+1.4 0.7 X (2+1.35 0.5) 1=14.751kN/m取最不利组合得：q=max[q 1,q 2]=max(14.527,14.751)=14.751kN/m1、强度验算(图5) 面板弯矩图M max =0・166kN m(T Y x M max /W=1 X 0.166 106/24000=6.915N/mm 2 <[f]=31N/mm4. 75（图4） 面板计算简图满足要求2、挠度验算q k=(G ik+(G3k+G2k)来)为=(0.2+(24+1.1) 350/1000) >=8.985kN/m（图6）挠度计算受力简图(图7) 挠度图v=.572mm w [ v ]300/400=0.75mm满足要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
由可变荷载控制的组合：q i=1.2 )(G ik+(G3k+G2k) >h)泊+1.4 ^(Q k+ KQ DK)泊=1.2 (0.2+(24+1.1) 350)/1000) 300/1000+1.4 (2+1.35 区5) 300/1000=4.358k N/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35 0(G1k+(G3k+G2k) 0h) 0a+1.4 0.7 0(Q k+ KQ DK)泊=1.35 (0.2+(24+1.1) 350/1000) 300/1000+1.4 M 0(2+1.35 0.5) 300/1000=4. 425kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(4.358,4.425)=4.425kN/m4 425（图8）次楞计算简图1、强度验算(图9) 次楞弯矩图(kN • m)M max=0.266kN mG Q O Q(T YX M max/W=lX0.266 >10/(54 W )=4.917N/mm < [f]=15N/mm满足要求2、抗剪验算V max=1.991kN3 34 2T ax= Y X V max S/(lb o)=1 X.991 X0 X40.5 X0 /(243 X0 X4X0)=0.83N/mm < [T ]2N/mm满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)来)泊=(0.2+(24+1.1) 350/1000) 300/1000=2.696kN/m（图11）挠度计算受力简图满足要求4、支座反力根据力学求解计算可得：R max=3.762kNR kmax=2.291kN五、主楞验算主楞计算跨数的假定需要符合工程实际的情况，另外还需考虑主楞的两端悬挑情况。
主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为g k=37.65/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=1.2g k=1.2 %7.65/1000=0.045kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：3. 762 3… 7623- 762 3. 7^2（图）主楞挠度计算时受力简图则主楞挠度计算时的受力简图如下:（图14）主楞挠度计算时受力简图1、抗弯验算（图15）主楞弯矩图（kN • m）M max=1.007kN m(T YX M max/W=l x l.007 X06/(5.08 W00)=198.142N/mm2< [f]=205N/mm满足要求2、抗剪验算（图16）主楞剪力图（kN）V max=6.989kNT ax= Y X3 4 2Q max S/(lb0)=1 X.989 X000X.473 X03/(12.19 1X4X0.7 X0)=28.446N/mm2<2[T ]=20N/mm满足要求3、挠度验算(图17)主楞变形图(mm)3v ax=0.999mm W [ v ]=.9X 10/400=2.25 mm满足要求4、支座反力计算立杆稳定验算要用到强度验算时的支座反力，故：R zmax=12.164kN六、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k=1, *吃按JGJ130-2011附录C取用I0i=k^(h1+2a)=1 X358 01+2 500/1000)=2.853mI02=k*h1=1 >2.523 1.1=2.775m取两值中的大值I0=max(l01」02)=max(2.853,2.775)=2.853m入=/i=2.853 1000/(1.58 10)=180.538< [入]=10满足要求2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)治l0〃i=2.853 1000/(1.58 10)=180.538根据入查JGJ130-2011附录A.0.6得到©=.219A不考虑风荷载根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》(GB51210)中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。
由可变控制的组合：N1 = 1.2 >[G 1k+(G2k+G3k) >h] >K a X l b+1.4(Q k+ K Q DK) >K a >l b=1.2 02+(24+1.1) 350 >0.001) 0.9 0.8+1.4 (2+1.35 区5)区9 0.8=10.459kN由永久荷载控制的组合：N2=1.35 2lk+(G2k+G3k)来]>l a X b+1.4 E.7 0k+ K Q DK)胳X b=1.35 X0.2+(24+1.1) 350X0.001) (X9 X.8+1.4 (X7 花+1.35 X5) X9 X.8=10.621 kNN=max(N i, N2)=max(10.459,10.621)=10.621kN2 2YX N/((A)= 1 >10.621 1000/(0.219 (4.89 100))=99.211N/mm <f=205N/mm满足要求B考虑风荷载在风荷载作用下会产生立杆的附加轴力并对立杆产生弯矩的影响，但是这种影响最大的部位在架体底部，对于顶部立杆段的影响可以不予计算风荷载影响。
3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)；2=l02/i=2.775 1000/(1.58 10)=175.652根据入查JGJ130-2011附录A.0.6得到©=.231A不考虑风荷载由可变控制的组合：N3=1.2 >[G1k+(G2k+G3k) >h] >K a X l b+1.2 H X g k+1.4(Q k+ K Q DK) >l a X l b=1.2 ®.2+(24+1.1) 350 >0.001) 0.9 0.8+1.2 3.3 0.176+1.4 (2+1.35 0.5)区90 .8=11.156kN由永久荷载控制的组合：N4=1.35 >[G1k+(G2k+G3k) >h] >l a X l b+1.35 H X g k+1.4 >0.7 ^Q k+ K Q DK) >Ka X l b =1.35 ®.2+(24+1.1) 350 X0.001) 0.9 0.8+1.35 3.3 X0.176+1.4 07 花+1.35 区5) X0.9 0.8=11.404kNN=max(N3, N4)=max(11.156,11.404)=11.404kN2 2Y X N/((A)=1 X11.404 1000/(0.231 (4.89 100))=101.09N/mm < f=205N/mm满足要求B考虑风荷载根据《建筑结构荷载规范》(GB50009)中8.2.1条、8.2.2条，风压高度变化系数可按以下规定取用：当计算模板支撑架竖向围挡(模板)的风荷载标准值伽k和计算模板支撑架架体风荷载标准值0k时，庠均取架体顶部离地面高度的风压高度变化系数，小于5m时按5m高取值。
查询《建筑结构荷载规范》（GB50009）表821得：架体顶部离地面高度的风压高度变化系数憧=0.65风荷载在模板工程施工中有影响的三种工况：工况1钢筋未绑扎，只有支撑架体和底模；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况2、钢筋绑扎完毕，模板侧模安装完毕；风荷载对架体主要是倾覆影响，对立杆附加轴力影响不是主导工况。
工况3、混凝土浇筑完成时；风荷载主要对立杆附加轴力有影响，风荷载对架体的倾覆影响不是主导工况。
首先计算风荷载对立杆附加轴力的影响，根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.15条，当计算模板支撑架竖向栏杆围挡（模板）的风荷载标准值如k 时，封闭栏杆（含安全网）体型系数妒1.0,模板体型系数取1.3。
圭寸闭栏杆（含安全网）的风荷载标准值为2GCmkl = p s^tz w0=1 >0.65 %.2=0.13kN/m圭寸闭栏杆（含安全网）的风荷载为F wki=l a >H m-H b） Xo nki =0.9 >1000-700）/1000 0>3=0.035kN侧模的风荷载标准值为2GCmk2= p s 吃00=1.3 >.65 >.2=0.169kN/m侧模的风荷载标准值为F wk2=la >b Xw mk2=0.9 >00/1000 >.169=0.106kN则F wk=F wk1 +F wk2 =0.035+0.106=0.142kN当计算模板支撑架体风荷载标准值妹时，为了计算架体的体型系数须根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）表831中第33项规定n榀桁架相关计算，其中n 的取值需根据架体挡风系数© =1.2 "a+h+0.325 的）>48.3/（l a>h）=1.2 （0.9+1.1+0.325 0.9 1.1）区0483/（0.9 1.1）=0. 136以及l b/l a=0.8/0.9=0.889查表得到n =0.938为。