《国家标准》逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施
逆变焊机IGBT炸管的原因与保护措
•逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施限于对开关器件及主电路结构工作原理的理解及检测手段的缺乏，大功率逆变焊机开关器件工作的可靠性是整机设计的重中之重，是国产IGBT焊机的返修率居高不下，不能大量推广的主要原因。
希望各位高手能为指点一二。
1电压型PWM控制器过流保护固有问题目前国内常见的IGBT逆变弧焊机PWM控制器通常采用T L494、SG3525等电压型集成芯片，电流反馈信号一般取自整流输出端。
当输出电流信号由分流器检出电流与给定电流比较后，经比例积分放大器大，控制输出脉冲宽度。
IGBT导通后，即使产生过电流，PWM控制电路也不可能及时关断正在导通的过流脉冲。
由于系统存在延迟环节，过流保护时间将延长。
2电流型过流保护电流型PWM控制电路反馈电流信号由高频变压器初级端通过电流互感器取得。
由于电流信号取自变压器初级，反应速度快，保护信号与正在流过IGBT的电流同步，一旦发生过流，PWM 立即关断输出脉冲，IGBT获得及时保护。
电流型PWM控制器固有的逐个脉冲检测瞬时电流值的控制方式对输入电压和负载变化响应快，系统稳定性好.同意老兄的观点,在实际应用中电压型PWM确实占了大多数.但过流保护取样也可以从变压器初级取,通过互感线圈或霍尔传感器取得过流信号,比如控制3525的8脚.这点深圳瑞凌的焊机做的不错,可以很好保护开关管过流.如何通过检测手段判断一种逆变电源的主电路是否可靠,我认为可以从开关器件和主变压器的空载和负载状态下的电流电压波形来分析.从而针对性的调整开关器件参数及过流过压缓冲元件参数以及高频变压器的参数,难点在于如何选择匹配.其实用的都是很普通的元件，关键是线路设计和制作工艺精良才保证了品质，这台焊机在一家防盗门厂用了九年，每天两班16个小时在用，标称130A的小机器比现在标称200A的都好用，飞溅极少。
电焊条都可以烧到4mm的，空载电压才48V而已。
暂载率100％，重量也才10.5KG。
逆变器IGBT功率模块故障分析与处理措施分析
逆变器IGBT功率模块故障分析与处理措施分析摘要：绝缘栅双极型晶体管功率模块设计，是当前设计逆变器的核心所在，只有充分保障模块运行的可靠性与整体质量，才可以让光伏电站可以稳定安全的运行下去。
在本文的分析中，主要阐述了IGBT的功率模块经常损坏问题，并从运行环境、硬件以及各种影响因素进行分析，为相关领域工作人员提供一定的参考。
关键字：IGBT；光伏电厂；硬件故障引言为了保障IGBT功率模块可以稳定的运行，日常需要工作人员结合实际的故障信息，进行针对性的分析与评估，同时采用准确的处理方式，及时的处理好例如锁定效应、过流运行以及短路超时的常见故障信息，以此全面的推动电力系统的运行稳定性。
1 IGBT功率单元绝缘栅双极型晶体管的设计，采用金氧半场效晶体管进行安装，以及与双极型晶体管进行负荷处理，以此具备着驱动功率小，以及开关速度比较快的特征。
在运行的过程中，也相应的发挥出饱和同时压降低的技术优势。
这样的设备在使用中，需要得到故障的及时处理与把控，以此促进新能源发电厂的稳定运行，带来更多的电力生产效益[1]。
2 IGBT功率模块故障分析2.1 锁定效应IGBT在设计中，由于内部设置了寄生晶体管，以此在规定的漏极电流的范围区间中，正偏电压要避免出现晶体管的导通情况。
在漏极电流的不断增长之后，正偏电压会导致NPN晶体管的开通，以此让NPN与PNP的晶体管始终处于饱满的状态下。
这样的情况，会导致栅极失去了原本的控制状态，并带来一定的IGBT 的锁定的基本效应，后续会引发一定的集电极电流过大，以及带来功耗方面的基本损失[2]。
2.2 长时间过流IGBT的功率模块的长时间运行过程中，经常会受到设备的选型失误问题，或者出现的安全问题的影响。
一旦出现了超出反偏安全工作区域，以及限定当中的电流安全边界的影响。
其次，后续进行针对性的处理中，需要及时的对断器件进行及时的处理，并控制引发功率所带来的一定负面影响。
现阶段进行该项目的处理中，需要结合系统的故障状态，才可以最终判断系统运行效果。
IGBT的损害原因和对策
摘要：在分析了IGBT 驱动条件的基础上介绍了几种常见的 IGBT 驱动电路，并给出了各自的优缺点。给出了自行设计的一种简单、实用的新型IGBT 驱动电路。经实践表明，该电路经济、实用、安全、可靠，同时具有IGBT 过电流保护功能，具有很好的应用前景。
1 引言
绝缘门极双极型晶体管（Isolated Gate Bipolar Transistor）简称IGBT。也称绝缘门极晶体管。由于IGBT 内具有寄生晶闸管，所以也可称作为绝缘门极晶闸管，它是八十年代中期发展起来的一种新型复合器件。由于它将MOSFET 和GTR 的优点集于一身，既具有输入阻抗高、速度快、热稳定性好和驱动电路简单的优点，又有通态电压低耐压高的优点，因此发展很快，倍受欢迎，在电机驱动、中频和开关电源以及要求快速、低损耗的领域，IGBT有取代MOSFET和GTR 的趋势。但在IGBT 实际应用中一个要重点考虑的问题是其栅极驱动电路设计的合理与否，在此我们自行设计了一种简单尔实用的驱动电路，并取得了很好的效果。
2 IGBT 的驱动条件
IGBT 的驱动条件与它的静态和动态特性密切相关。栅极的正偏压+VGE、负偏压-VGE 和栅极电阻RG 的大小，对IGBT 的通态电压、开关时间、开关损耗、承受短路能力以及dVCE/dt等参数都有不同程度的影响。门极驱动条件与器件特性的关系如表1 所示。
IR公司推荐短路方法是:首先检测通态压降Uce,如果超过设定值,保护电路把电压降为8V,于是IGBT由饱和状态转入放大区,通态电阻增大,短路电流下降,经过4us连续检测通态压降UCE．如果正常,将驱动电压恢复正常;如果未恢复,将驱动信号关闭,使集电极电流变为0．这样实现短路电流软关断,可以避免快速关断造成过大的di/dt损坏器件!
逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施
逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施限于对开关器件及主电路结构工作原理的理解及检测手段的缺乏，大功率逆变焊机开关器件工作的可靠性是整机设计的重中之重，是国产IGBT焊机的返修率居高不下，不能大量推广的主要原因。
IGBT电流，电压波形的检测及定量分析.具体的电路以半桥逆变手工400A 焊机为例。
1、电压型PWM控制器过流保护固有问题目前国内常见的IGBT逆变弧焊机PWM控制器通常采用TL494、SG3525等电压型集成芯片，电流反馈信号一般取自整流输出端。
当输出电流信号由分流器检出电流与给定电流比较后，经比例积分放大器大，控制输出脉冲宽度。
IGBT 导通后，即使产生过电流，PWM控制电路也不可能及时关断正在导通的过流脉冲。
由于系统存在延迟环节，过流保护时间将延长。
2、电流型过流保护电流型PWM控制电路反馈电流信号由高频变压器初级端通过电流互感器取得。
由于电流信号取自变压器初级，反应速度快，保护信号与正在流过IGBT 的电流同步，一旦发生过流，PWM立即关断输出脉冲，IGBT获得及时保护。
电流型PWM控制器固有的逐个脉冲检测瞬时电流值的控制方式对输入电压和负载变化响应快，系统稳定性好。
“只要IGBT功率余量足够大,电压型PWM电路可靠性应该没问题”,成本也提高了很多!电焊机大多数是电流型的且输出电压并不稳定!很会使保护器误操作!电流型比较适合我国国情!当时应用的PWM IC是国内罕见的UC3846J，陶瓷封装的，工作频率100KHz。
线路板颇难制作，电流反馈采用互感器采样峰值电流和霍尔采样平均电流，双环反馈。
电流型控制的好处很多，峰值电流不仅仅是做保护用，更重要的，他参与了大环路反馈的控制。
简单而言，就是用误差放大器的输出去控制峰值电流，因此可以做到半个周期（5微秒）内就可以作出响应，放大器的响应速度反而没那么重要了，尽管UC3846的误差放大器速度很快。
有时为了得到比较慢的响应速度还特意减慢放大器的响应速度，例如在进行氩弧焊时，过快的响应速度反而会使电弧特性变硬。
IGBT炸的原因
IGBT炸的原因变频器中IGBT爆炸原因分析一、IGBT爆炸：因为某些原因，模块的损耗十分巨大，热量散不出去，导致内部温度极高，产生气体，冲破壳体，这就是所谓的IGBT 爆炸。
二．IGBT爆炸原因分析1.爆炸的本质是发热功率超过散热功率，内部原因应该就是过热。
2.人为因素：(1）进线接在出线的端子上（2）变频器接错电源（3）没按要求接负载3.常见原因：（1）过电流：一种是负载短路，另一种是控制电路处逻辑受干扰，导致上下桥臂元件直通。
（2）绝缘的损坏（3）过电压：通常是线路杂散电感在极高的di/dt作用下产生的尖峰电压而造成，解决的办法就是设计高性能吸收回路，降低线路杂散电感。
（4）过热IGBT 不能完全导通，在有电流的情况下元件损耗增大，温度增加导致损坏。
（5）通讯误码率a.通讯一段时间后，突然的错误信息导致IGBT误导通使IGBT爆炸b.通讯板FPGA程序运行不稳定导致IGBT误导通使IGBT爆炸4其他原因（1）电路中过流检测电路反应时间跟不上。
（2）IGBT短路保护是通过检测饱和压降，而留给执行机构的时间一般是10us（8倍过流）在上电的时候容易烧预充电电阻和制动单元里的IGBT（3）工艺问题：铜排校着劲、螺丝拧不紧等。
（4）短时大电流：原因也有很多，比如死区没设置好、主电路过压、吸收电路未做好（5）驱动电源也是个应该特别注意的问题，该隔离加隔离、该滤波加滤波。
（6）电机冲击反馈电压过大导致IGBT爆炸。
但对于充电时爆炸的情况发生的概率不是很大。
（7）电机启动时，输入测电压瞬间跌落，电容放电。
输入测电压恢复后电容充电时的浪涌电流过大致使IGBT爆炸三．IGBT爆炸的案例案例一：变频器上电就炸，故障率大约为5%。
本来怀疑是充电电路的问题，但是这是个老机型，用过很长时间了。
后来发现由于使用了新的工厂，新工厂的配电有问题，电网电压不稳造成的。
案例二：变频器上电炸，故障率大约为2%。
一直找不到原因，后来发现一个奇怪的现象，变频器特别容易在雨天炸。
逆变器中的IGBT失效原因
逆变器中的IGBT失效原因引起IGBT失效的原因1、过热容易损坏集电极,电流过大引起的瞬时过热及其主要原因,是因散热不良导致的持续过热均会使IGBT损坏。
如果器件持续短路，大电流产生的功耗将引起温升，由于芯片的热容量小，其温度迅速上升，若芯片温度超过硅本征温度，器件将失去阻断能力，栅极控制就无法保护，从而导致IGBT失效。
实际应用时，一般最高允许的工作温度为125℃左右。
2、超出关断安全工作区引起擎住效应而损坏。
擎住效应分静态擎住效应和动态擎住效应。
IGBT为PNPN4层结构，因体内存在一个寄生晶闸管，当集电极电流增大到一定程度时，则能使寄生晶闸管导通，门极失去控制作用，形成自锁现象，这就是所谓的静态擎住效应。
IGBT发生擎住效应后，集电极电流增大，产生过高功耗，导致器件失效。
动态擎住效应主要是在器件高速关断时电流下降太快，dvCE/dt很大，引起较大位移电流，也能造成寄生晶闸管自锁。
3、瞬态过电流IGBT在运行过程中所承受的大幅值过电流除短路、直通等故障外，还有续流二极管的反向恢复电流、缓冲电容器的放电电流及噪声干扰造成的尖峰电流。
这种瞬态过电流虽然持续时间较短，但如果不采取措施，将增加IGBT的负担，也可能会导致IGBT失效。
4、过电压造成集电极发射极击穿或造成栅极发射极击穿。
IGBT保护方法当过流情况出现时，IGBT必须维持在短路安全工作区内。
IGBT承受短路的时间与电源电压、栅极驱动电压以及结温有密切关系。
为了防止由于短路故障造成IGBT损坏，必须有完善的检测与保护环节。
一般的检测方法分为电流传感器和IGBT欠饱和式保护。
1、立即关断驱动信号在逆变电源的负载过大或输出短路的情况下，通过逆变桥输入直流母线上的电流传感器进行检测。
当检测电流值超过设定的阈值时，保护动作封锁所有桥臂的驱动信号。
这种保护方法最直接，但吸收电路和箝位电路必须经特别设计，使其适用于短路情况。
这种方法的缺点是会造成IGBT关断时承受应力过大，特别是在关断感性超大电流时，必须注意擎住效应。
(国内标准)逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施
（国内标准）逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施•限于对开关器件及主电路结构工作原理的理解及检测手段的缺乏，大功率逆变焊机开关器件工作的可靠性是整机设计的重中之重，是国产IGBT焊机的返修率居高不下，不能大量推广的主要原因。
希望各位高手能为指点壹二。
1电压型PWM控制器过流保护固有问题目前国内常见的IGBT逆变弧焊机PWM控制器通常采用TL494、SG3525等电压型集成芯片，电流反馈信号壹般取自整流输出端。
当输出电流信号由分流器检出电流和给定电流比较后，经比例积分放大器大，控制输出脉冲宽度。
IGBT导通后，即使产生过电流，PWM控制电路也不可能及时关断正于导通的过流脉冲。
由于系统存于延迟环节，过流保护时间将延长。
2电流型过流保护电流型PWM控制电路反馈电流信号由高频变压器初级端通过电流互感器取得。
由于电流信号取自变压器初级，反应速度快，保护信号和正于流过IGBT的电流同步，壹旦发生过流，PWM立即关断输出脉冲，IGBT获得及时保护。
电流型PWM控制器固有的逐个脉冲检测瞬时电流值的控制方式对输入电压和负载变化响应快，系统稳定性好.同意老兄的观点,于实际应用中电压型PWM确实占了大多数.但过流保护取样也能够从变压器初级取,通过互感线圈或霍尔传感器取得过流信号,比如控制3525的8脚.这点深圳瑞凌的焊机做的不错,能够很好保护开关管过流.如何通过检测手段判断壹种逆变电源的主电路是否可靠,我认为能够从开关器件和主变压器的空载和负载状态下的电流电压波形来分析.从而针对性的调整开关器件参数及过流过压缓冲元件参数以及高频变压器的参数,难点于于如何选择匹配.其实用的均是很普通的元件，关键是线路设计和制作工艺精良才保证了品质，这台焊机于壹家防盗门厂用了九年，每天俩班16个小时于用，标称130A的小机器比当下标称200A的均好用，飞溅极少。
电焊条均能够烧到4mm的，空载电压才48V而已。
IGBT损坏原因及其预防
的反 向 电压 ＵＲ Ｍ。
在 ｔ ２ 后 ， ｉ ／ ｔ 渐碱 小至零 ， ＝ｔ之 ｄ ａ 逐 ， 电感 电 压
等 于 零 ， 极 管 承 受 电 源 电压 Ｅ， 时 电 荷 Ｑ， 坎抽 二 这 已 图 ４ ： 极 管 开 关 的 过 渡 过 程
走 完 ， 极 管处 于 承 受静 态 反 向 电压 阶 段 。 二
采 用 普 通 大 功 率 整 流 二 搬 管 。 检 测 Ｉ Ｔ 电流 Ｉ ＧＢ 的
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流 幅值 ３ 以上 。尖 峰 电 流 过大 也 容 易 引起 Ｉ Ｔ损 倍 ＧＢ
坏。
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我 们 做 了两 方 面 的试 验 工 作
（ ） 用 快 恢 复 二极 管 作 续 流 管 ２采 大尖 峰 电流 与 电机 并 联 的 续 流二 极 管 Ｄ， 的参 数
有关。 在 Ｉ Ｔ断开时， ＧＢ 电机 储 能 通 过 Ｄ 释放 ， Ｄ
处 于 正 向偏 置 ， 续疽 作 用 。 当 Ｉ Ｔ 突 然 开 通 时 ， 起 ＧＢ Ｄ 承 受 反 向 电 源 电 压 ， 二 极 管 耒 恢 复 咀 断 能 力 之 在 前， 二极 管 处 于 短 路 状 态 。普 通 二 极 管 开 关 的 过 渡 过 程 如 图 ４所 示 ， ｔ 时 ，Ｄ 反 向 电压 ， 在 ， 加 由于 这 时 ＰＮ 结 存 贮 的少 数 载 流 予 参 于导 电 ， 成 漂 移 电流 ， 电流 形 此 值 由外 加 电压 和 回路 阻 抗 所 决定 ， 由于 Ｉ ＧＢＴ导 通 ， 阻 抗 压 降 很 小 ， 以 出 现尖 峰 电 所
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•逆变焊机IGBT炸管的原因及保护措施
限于对开关器件及主电路结构工作原理的理解及检测手段的缺乏，大功率逆变焊机开关器件工作的可靠性是整机设计的重中之重，是国产IGBT焊机的返修率居高不下，不能大量推广的主要原因。
希望各位高手能为指点一二。
1电压型PWM控制器过流保护固有问题
目前国内常见的IGBT逆变弧焊机PWM控制器通常采用T L494、SG3525等电压型集成芯片，电流反馈信号一般取自整流输出端。
当输出电流信号由分流器检出电流与给定电流比较后，经比例积分放大器大，控制输出脉冲宽度。
IGBT导通后，即使产生过电流，PWM控制电路也不可能及时关断正在导通的过流脉冲。
由于系统存在延迟环节，过流保护时间将延长。
2电流型过流保护
电流型PWM控制电路反馈电流信号由高频变压器初级端通过电流互感器取得。
由于电流信号取自变压器初级，反应速度快，保护信号与正在流过IGBT的电流同步，一旦发生过流，PWM 立即关断输出脉冲，IGBT获得及时保护。
电流型PWM控制器固有的逐个脉冲检测瞬时电流值的控制方式对输入电压和负载变化响应快，系统稳定性好.
同意老兄的观点,在实际应用中电压型PWM确实占了大多数.但过流保护取样也可以从变压器初级取,通过互感线圈或霍尔传感器取得过流信号,比如控制3525的8脚.这点深圳瑞凌的焊机做的
不错,可以很好保护开关管过流.
如何通过检测手段判断一种逆变电源的主电路是否可靠,我认为可以从开关器件和主变压器的空载和负载状态下的电流电压波
形来分析.从而针对性的调整开关器件参数及过流过压缓冲元件参数以及高频变压器的参数,难点在于如何选择匹配.
其实用的都是很普通的元件，关键是线路设计和制作工艺精良才保证了品质，这台焊机在一家防盗门厂用了九年，每天两班16个小时在用，标称130A的小机器比现在标称200A的都好用，飞溅极少。
电焊条都可以烧到4mm的，空载电压才48V而已。
暂载率100％，重量也才10.5KG。
当年我设计时是很保守的，光散热器就用了4.5KG，还有输入滤波电感，也有1.6KG重，对电网一点干扰都没有。
当时应用的PWM IC是国内罕见的UC3846J，陶瓷封装的，工作频率100KHz。
线路板颇难制作，电流反馈采用互感器采样峰值电流和霍尔采样平均电流，双环反馈。
电流型控制的好处很多，峰值电流不仅仅是做保护用，更重要的，他参与了大环路反馈的控制。
简单而言，就是用误差放大器的输出去控制峰值电流，因此可以做到半个周期（5微秒）内就可以作出响应，放大器的响应速度反而没那么重要了，尽管UC3846的误差放大器速度很快。
有时为了得到比较慢的响应速度还特意减慢放大器的响应速度，例如在进行氩弧焊时，过快的响应速度反而会使电弧特性变硬。
但是，一台逆变焊机的好坏不仅仅是采用何种IC去控制，另外
一个关键点就是驱动电路的参数。
这个参数要根据主开关元件和输出整流二极管的特点来作调整，缓冲电路的配置也很重要。
一台成功的焊机每一个环节都要做到完美，并不一定要花很多钱，关键还是一个配合问题。
国内的工程师知识面太窄，又缺乏技术交流，这样子会继续拉大与进口产品的差距，本人愿意把自己所知道的全部提供给大家，以推动我国电力电子技术的发展。
给出一种典型的设计方法。
例如：400A手工焊机。
手工焊机在所有逆变焊机中是最难做的一种，他的负载动态范围是最大的。
基本设计思路：电路极限值的工程估算
1。
确定焊机容量，按公式计算有载电压＝20＋0.04＊400＝36V，计入整流管压降以及电缆压降取40V。
空载电压取60V，这样主变匝比9（以输入380V三相计算）
2。
估算初级峰值电流以确定主开关元件容量，取最大电流／匝比＊120％＝53A，查参数手册应选用75A，1200VIGBT（以主电路全桥计算）。
视不同厂家的IGBT工作频率可在22－28KHz 之间选择。
3。
主变的计算，过程略。
大家都知道。
4。
主控电路的确定，刚才说了，为保证主开关元件的安全和输出动特性，应采用电流型控制，UC3846或UC3825的资料请上网查寻。
反馈还是老一套，电流互感器＋霍尔。
5。
驱动参数的确定。
大家可能都会采用驱动IC吧？其实在输出电压不是很高的场合根本没必要，采用脉冲变压器单极性驱动就可以了，既便宜又可靠。
驱动IC的负压主要是用在变频器之类的场合，为防止二极管恢复压而设置的，焊机就不存在这个问题，用负压反而容易造成IGBT自锁而失效。
6。
栅电阻的取值。
在主变内穿一根线，再接入示波器观察，此时应用调压器降低输入电压，将输出短路。
看电压尖峰是在前沿还是后沿，后沿的尖峰高表明整流管的恢复速度慢了，需要降低IGBT的导通速度，前沿尖峰过高表明IGBT关断速度过快，也应该降低关断速度。
7。
缓冲电路。
初级用RC回路直接接入主变两端，接入点尽量靠近IGBT，次级也用RC回路，接于二极管两端。
一般来讲，大功率最好选择全桥电路，主开关元件开关应力最小。
单向偏磁在电流型IC的控制下不复存在，主变连接时无需隔直电容。
注意：电流型控制不能用于半桥电路！！！
电感的确定：正常情况下按3000／f(KHz)=微亨来计算。
例如1 00KHz，30微亨，25KHz，120微亨。
制作电感时注意电感电流容量以及磁通是否会饱和，一旦磁通饱和的话，不会烧IGBT，但是电弧特性明显变差，严重时将会频繁断弧。
120－170微亨，400A的电感采用60＊60＊200的矩形铁芯，用4＊10的丝包扁铜线立绕，绕满时电感量就约为170微亨。
采用此方法制作的手工焊机电弧稳定，起弧容易，电流不过冲。
最大程度的保证了焊
接工艺的稳定。
大家可以在此基础上再发展出其他品种的焊机，例如CO2焊机，只要把送丝机的速度控制改成弧长反馈就可以得到变速送丝CO2焊机，他将具有下降特性的所有优点，最明显的就是飞溅极小，是因为短路时无过冲电流而得到的。
改变U C3846放大器的参数，甚至还可以做到短路过渡时电流为一个很小的值，短路恢复后立刻起弧，进入下一个过程。
最顶级的做法就是像我一样采用电弧功率反馈控制送丝机，当时采用的IC是UC3825，接成电压型线路，辅以同步短路电流控制。
当时的乘法器为了节省成本没有使用AD532，而是别出心裁使用了SG3525作为数字乘法器。
实践证明性能优秀，是毫不逊色于AD532，温度稳定性和零点还优于激光调零的AD532。
我曾经仿制过威特力ZX7-500焊机，可是经常炸IGBT，它采用全桥电路，2 只SIMENS 100A IGBT,整流二极管是MUR200 40. 主变压器材用4对EE55 core,(有点记不清了）。
电抗器采用矽钢片。
??PWM IC 是3525，驱动使用4个57959。
能否帮我分析一下可能的原因？如果需要，我把原理图传上来！！
再请教一个问题，主变压器一般怎样设计，包括计算和制作工艺。
你是从里到外全部仿照威特力的吗？包括工艺？主变压器的计
算方法和普通工频变压器一样，只是因为是方波，系数不是4.4 4,要改为4而已。
公式为：最少匝数＝{最高电源电压＊最大占
空比（常取90％）＊10－e8}/(4*频率＊磁感应强度（20KHz常取2000Gs）＊磁芯截面积）。
主变的尺寸主要是看暂载率。
它决定了线包的的截面积。
一般来讲有风冷的主变电流密度取4－5A／mm2，截面积确定以后根据暂载率的高低再进行调整。
乘以系数，其值为暂载率的平方根。
初级线包通常绕在里面，以使用铜箔为最方便。
次级线包由于高频大电流的集肤效应和邻近效应，用铜箔并不是很合适，即使用多层相互绝缘的铜箔也无济于事。
威特力的主变工作于满载时，只要5分钟，次级铜板温度就可以超过130度。
此时用丝包线成为最佳选择。
丝包线其实不很贵，贵只是贵在多股细丝绞合线。
用0.2mm以上的漆包线绞制的丝包线比漆包线贵不了多少。
逆变焊机里面软件最重要的是控制方式，硬件里面最重要的就是主变了。
另外，20KHz的主变其尺寸不宜太小，过小的磁芯将会造成功率无法输出。
象500A级的主变通常要用到EE128的磁芯两副才有较好的性能。
暂载率是指工作周期内工作时间占的比例，按国家标准工作周期是按10分钟计算，实际工作几分钟就说暂载率是百分之几十。
实际上这个指标当初是针对工频焊机的。
逆变焊机的热容量不大，按暂载率去减少原料不是很合适，尤其是主变压器。
工人可不会按你的标称暂载率去使用，例如标称60％暂载率的焊机，你不能指望工人用6分钟，再休息4分钟。
所以缩小的主变和散热器很容易过热。
经常有这样的情况，焊机作负载试验没问题，一到实际场合就出洋相，多少都有这个原因。
关于绝缘栅类的开关元件其驱动电路的关断速度均需很快，开关元件的开关速度靠调整栅级电阻来调整。
其典型驱动电路请参照MOTOROLA公司的专著－－TMOS功率场效应管一书，他是采用二极管单向整流，PNP晶体管放电关。