【精品】溢流坝水力计算实例
溢洪道水力计算范文
溢洪道水力计算范文溢洪道是一种用于调节水库库容的重要设施，它能够确保水库在降雨较大时不会溢出，从而保护下游地区的安全。
溢洪道的水力计算是设计溢洪道的关键步骤之一，本文将详细介绍溢洪道水力计算的相关内容。
1.溢流量计算溢流量是指在水库库容达到最大限度时，通过溢洪道流出的水量。
计算溢流量的常用方法有经验公式法和理论计算法。
经验公式法是根据历史洪水资料和相关实测数据推导出的经验公式进行计算，适用于缺乏资料和经验的情况。
理论计算法则是利用流体力学原理进行计算，适用于条件较好且有丰富资料的情况。
2.溢流速度计算溢流速度是指水流通过溢洪道时的速度。
溢流速度的计算方法一般有两种：一是根据流量和槽底坡度计算，二是根据经验公式计算。
根据流量和槽底坡度计算需要确定槽底的摩擦系数和槽底的水流速度，然后应用流量公式进行计算。
根据经验公式计算则是根据经验公式直接计算溢流速度，相对简单但准确度较低。
3.堰顶宽度计算溢洪道的堰顶宽度是指溢洪道基底宽度和坡道宽度之和。
堰顶宽度的计算需要考虑上游河床的状况、上游输沙能力以及溢洪道的结构形式。
一般来说，堰顶宽度应满足以下几个方面的要求：满足流量要求、确保安全稳定、控制水流速度、减小溢洪道的地质灾害。
4.溢洪坝高度计算溢洪坝高度是指溢洪道堰顶相对于坝基的高度差。
溢洪坝高度的计算需要考虑上游河道流量、下游地势和地质条件。
一般来说，溢洪坝高度应满足以下几个方面的要求：确保下游地区不受洪水侵袭、防止溢洪坝溢流过高、满足溢洪道设计要求、减小溢洪坝的地质灾害。
总结起来，溢洪道水力计算是保证水库安全运行的重要环节。
通过合理的溢洪道水力计算，可以确保溢洪道的流量、速度、堰顶宽度和溢洪坝高度满足设计要求，从而保证溢洪道在大洪水冲刷下的安全性和稳定性。
为此，设计人员应根据具体情况选择适当的计算方法，并结合实际情况进行合理的参数取值，以提高计算结果的准确性和可靠性。
溢流坝设计例题
溢流坝设计例题
溢流坝是一种常见的水利工程结构，用于调节水流、保护下游地区免受洪水侵袭。
它能够将多余的水流引导到固定的溢流渠道中，从而保持下游水位的稳定。
在设计溢流坝时，需要考虑多个因素，如水流量、坝体结构和溢流渠道的尺寸等。
首先，设计溢流坝的第一步是确定预计的最大水流量。
这可以通过历史洪水数据、降雨模型和流域特征等来估计。
根据这些数据，工程师可以确定溢流坝的尺寸和结构，确保其能够承受最大水流量的冲击。
其次，设计溢流坝时需要选择合适的坝体材料和结构形式。
常见的坝体材料包括混凝土、土石料和钢筋混凝土等。
选择坝体材料时需要考虑其强度、耐久性和成本等因素。
同时，根据地质条件和水流性质，选择适合的坝体结构形式，如重力坝、拱坝或土石坝等。
另外，溢流坝的溢流渠道也是设计中的重要组成部分。
溢流渠道的尺寸和形状需要根据预计的最大水流量和坝体结构来确定。
通常，溢流渠道的宽度应足够宽，以确保水流能够顺畅通过，并减小冲击力。
此外，溢流渠道的底部和侧面应加固，以防止侵蚀和溢流坝的破坏。
最后，在设计溢流坝时，还需要考虑其他因素，如坝体的稳定性、抗震能力和环境影响等。
工程师们需要进行详细的计算和模拟分析，以
确保溢流坝在各种情况下都能够正常运行，并确保下游地区的安全。
综上所述，溢流坝的设计是一个综合考虑水流量、坝体结构和溢流渠道等多个因素的复杂工程。
通过科学的设计和合理的施工，溢流坝可以有效地控制洪水，保护下游地区的人民和财产安全。
溢洪道水力设计计算
一、泄槽水面线应根据能量方程，用分段求和法计算△l1-2=((h2cosθ+a2*v22/(2g))-(h1cosθ+a1*v12/(2g)))/(I-J)J=n2*v2/R4/3b Q13.732.15h2h1v2v1a2a1g0.430.845.4574782.793709 1.05 1.059.81R=0.576423v= 4.125593J=△l1-2= 3.696956式中：△l1-2--分段长度，m；0.838456h1、h2--分段始、末断面水深，m；v1、v2--分段始、末断面平均流速，m/s；a1、a2--流速分布不均匀系数，取1.05；θ--泄槽底坡角度，I---泄槽底坡，I=tgθ；J---分段内平均摩阻坡降；n---泄槽槽身糙率系数，v---分段平均流速R---分段平均水力半径。
1、泄槽上游接宽顶堰、缓坡明渠或过渡断时，h1=hk；2、泄槽上游接实用堰、陡坡明渠时，起始计算断面分别定在堰下收缩断面或泄槽首端以下3hk处，则：h1=q/(φ√2g(Ho-hkcosθ))q g Hoθφhk h1#DIV/0!式中：q---起始计算断面单宽流量，m3/(s*m)；Ho---起始计算断面渠底以上总水头，m；φ---起始计算断面流速系数，取0.95；θ---泄槽底坡坡角；二、泄槽断水流掺气水深的计算hb=(1+ζ*v/100)*hζv h hb式中：h、hb---泄槽计算断面的水深的掺气后水深；v---不掺气情况下泄槽计算断面流速；ζ---修正系数，取1~1.4m/s，流速大者取大值。
三、泄槽收缩段的计算1、波峰后的水深、流速。
h2=h1(√1+8Fr12sin2β-1)/2h1βv g Fr1h2#DIV/0!#DIV/0!v2=v1cosβ1/cos(β1-θ)v1β1θv2式中：β---冲击波波角θ---边墙偏转角Fr1---起始断面弗劳德数h1、h2---起始断面与波峰下游断面水深，m；v1、v2---起始断面与波峰下游断面流速，m/s；2、泄槽边墙收缩（扩散）角θ按经验公式：tgθ= √gh/(kv)g h k v tgθ9.813#DIV/0!式中：h---收（扩）断面首、末断面的平均水深v---收（扩）断面首、末断面的平均流速k---经验系数，可取k=3.03、弯道段最大横向水面差的计算Δh=Kv2b/(gr0)K v b r0gΔh#DIV/0!式中：Δh---弯道外侧水面与中心线水面的高差，m；b---弯道宽度，m；r0---弯道中心线曲率半径，m；K---超高系数，查P53《溢洪道设计规范》0.2442220.8656890.439754θI n R1R20.2442220.2491960.0330.7482444730.4046020.038638Q b v h224.615 5.350.9224.615 6.5626666670.7524.6157.5723076920.6524.6158.3423728810.5924.6159.1148148150.5424.6159.8440.524.61510.472340430.47。
溢流坝水力计算说明书
溢流坝水力计算说明书基本资料见《任务指导书》一、 按明渠均匀流计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线 （1） 由《资料》可知，坝址处河道断面为矩形断面 （2） 计算公式（按明渠均匀流计算，即谢才公式计算）： V=C RiQ=AC RiC=n1R 6/1 A=bn X=b+2h R=XA （3） 计算（五十年一遇Q 和一百年一遇Q 相对应的水深，采用迭代法计算水深，即矩形断面迭代公式为：bh b inQ h 5/25/3)2()(+=a 、迭代法计算五十年一遇 Q=12503m /s 的水深h将已知数据代入公式（Q=12503m /s ，i=0.001,n=0.04，b=52m ）得：52)2.52()001.0125004.0(5/35/3h h +⨯= 首先设水深h 01=0,代入上式，则得h 02=7.759,再将h 02代入上式得h 03=8.613,用同种方法可有：h 04=8.699,h 05=8.708,h 06=8.709,h 07=8.709,综上所述最后得h=8.709m. b 、用迭代法计算一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h如a 所示，用同种方法可解得一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h=9.395m. (4)计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线(图一):溢流坝剖面图下游河道水位与流量关系计算表（表一）（图二）二、 确定溢流堰得堰顶高程并溢流面剖面 （1） 坝顶高程的确定（参考例8-5） a 、 坝上水头H 0计算:3/2)2(0gmB QH σε=计算：1、初步估算 H 0可假定H O ≈H,由于侧收缩系数与上游作用水头有关，侧可先假设侧收缩系数ε，求出H ，再校核侧收缩系数的值。
因堰顶高程和水头H0未知，先按自由出流计算，取σ=1.0，然后再校核。
由题意可知Q=12503m /s ,设ε=0.90，则;3/2)8.9285502.090.00.11250(0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=H =6.25(m)2、计算实际水头H 。
溢洪道水力计算(报告部分)
溢洪道水面线根据能量方程，用分段求和法计算，公式如下：
式中：
△l1-2：分段长度，m；
h1、h2：分段始末断面水深，m；
v1、v2;分段始末断面平均流速，m；
α1、α2:流速分布不均匀系数，1.05；
θ：溢洪道底坡角度，（0）；
i：底坡，i＝tgθ；
J：分段内平均摩阻坡降；
n：糙率系数；
桩
水深(m)
流速(m/s)
设计底高程(m)
水面线（m）
号
0+000
1.100
1.548
1.540
1.840
0+020
1.100
1.548
1.540
1.840
0+040
0.733
2.681
1.029
3.178
0+060
0.468
4.853
0.730
5.176
0+080
0.918
2.783
1.289
3.298
1.1溢洪道
溢洪道基本情况说明
1.1.1溢洪道水力计算
1、临界水深计算
采用以下公式计算：
式中：
hk:临界水深，m；
α：不均匀系数，取1.05；
q：单宽流量，m/(s.m)；
计算得：hkm。
2、正常水深计算
采用以下公式计算：
Q=CA Ri
式中：
3
Q：溢洪道200年一遇泄量，m/s；
C：谢才系数，采用曼宁公式计算，C=1R1/6
式中：
△S：上、下游断面间的水平距离，m；
Z1，Z2：1、2断面水位，m；
3
溢洪道水力计算(刚刚来过)
水深
流速
h
v
1.95287844 4.27147255
1.72941966 4.82339067
1.50596089 5.53909915
1.28250211 6.50421283
1.05904333 7.87660564
0.83558455 9.98303122
修正系数 ζ
1 1.1
掺气后水深 hq
1.04773326 4.99995434
0.85847701 4.99974549
0.75538783 4.99982403
0.68861078 5.00000288
0.64150427 5.00016856
0.60652796 5.0000632
0.57966032 5.00041114
0.55851644 5.00021162
1.95287844 1.72941966 1.50596089 1.28250211
1.14246 0.92734289
边墙加高 △h 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7
段面积A 水力半径R 计算流量Q 正常水深h0 2.73450856 0.39564601 50.0503807 0.45575143
出口断面 0.83558455 5.01350731 9.98303122 5.33353506 6.07627707
泄槽段水位差：
计算式
hk
h0
△h
不均匀系数 α
△h=hk-h0 1.95287844 0.83558455 1.11729389 1.05
分段并确定各段计算水深：
h1
h2
h3
h4
h5
溢洪道水力计算书
1.基本资料1.1 水文规划资料根据调洪计算成果，后胡水库溢洪道消能防冲按30年一遇洪水标准设计，其相应下泄流量为204m3/s，50年设计洪水其相应下泄流量为234.5m3/s。
1000年洪水校核，其相应下泄流量为651.7m3/s。
1.2 溢洪道现状溢洪道位于大坝左岸，为开敞式，进口高程153.50m，下游河底高程136.00m，总落差17.50m，溢洪道总长457.4m，最大泄量651.7m3/s。
现状溢洪道一级明渠段右岸边坡进行了护砌，左岸边坡未防护，一级陡坡以下工程均未修建。
2. 设计标准本次设计溢洪道轴线结合工程现状布置进行布置，溢洪道总长度为396.581m，底宽28.0m。
溢洪道工程共分9个部分，具体设计如下。
1、进水渠段位于溢洪道桩号0+000～0+038.8之间，总长38.8m，底宽28.0m，底坡为-1/1000，底部不护砌。
进水渠段右岸边坡维持现状护坡不变，左岸采用M7.5浆砌石护坡，厚30cm，坡度为1：1。
2、控制段位于溢洪道桩号0+038.8～0+058.8之间，总长20m，底宽28.0m，底坡为平坡，采用M7.5浆砌石护底，厚30cm。
控制段右岸边坡维持现状护坡不变，左岸采用M7.5浆砌石护坡，厚30cm，坡度为1：1。
3、一级明渠段位于溢洪道桩号0+058.8～0+148之间，总长89.2m，底宽28.0m，底坡1/1000，底部在桩号0+138.8～0+148之间采用M7.5浆砌石护底，厚30cm，其余不护砌。
明渠段右岸边坡桩号0+058.8～0+076之间维持现状护坡不变；右岸桩号0+076～0+148采用M7.5浆砌石护坡，厚30cm，坡度为1:1。
明渠段左岸桩号0+058.8～0+148之间采用M7.5浆砌石护坡，厚30cm，坡度为1：1。
4、一级陡坡段位于溢洪道桩号0+148～0+198之间，长50m，底宽28m，为梯形断面，底坡1/5，落差7.85m。
溢流坝水力计算说明书
溢流坝水力计算说明书基本资料见《任务指导书》一、 按明渠均匀流计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线 （1） 由《资料》可知，坝址处河道断面为矩形断面 （2） 计算公式（按明渠均匀流计算，即谢才公式计算）： V=C RiQ=AC RiC=n1R 6/1 A=bn X=b+2h R=XA （3） 计算（五十年一遇Q 和一百年一遇Q 相对应的水深，采用迭代法计算水深，即矩形断面迭代公式为：bh b inQ h 5/25/3)2()(+=a 、迭代法计算五十年一遇 Q=12503m /s 的水深h将已知数据代入公式（Q=12503m /s ，i=0.001,n=0.04，b=52m ）得：52)2.52()001.0125004.0(5/35/3h h +⨯= 首先设水深h 01=0,代入上式，则得h 02=7.759,再将h 02代入上式得h 03=8.613,用同种方法可有：h 04=8.699,h 05=8.708,h 06=8.709,h 07=8.709,综上所述最后得h=8.709m. b 、用迭代法计算一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h如a 所示，用同种方法可解得一百年一遇Q=14003m /s 相对应水深h=9.395m. (4)计算并绘制下游河道“水位~流量”关系曲线(图一):溢流坝剖面图下游河道水位与流量关系计算表（表一）（图二）二、 确定溢流堰得堰顶高程并溢流面剖面 （1） 坝顶高程的确定（参考例8-5） a 、 坝上水头H 0计算:3/2)2(0gmB QH σε=计算：1、初步估算 H 0可假定H O ≈H,由于侧收缩系数与上游作用水头有关，侧可先假设侧收缩系数ε，求出H ，再校核侧收缩系数的值。
因堰顶高程和水头H0未知，先按自由出流计算，取σ=1.0，然后再校核。
由题意可知Q=12503m /s ,设ε=0.90，则;3/2)8.9285502.090.00.11250(0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=H =6.25(m)2、计算实际水头H 。
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溢流坝水力计算一、基本资料:为了解决某区农田灌溉问题.于某河建造拦河溢流坝一座，用以抬高河中水位，引水灌溉.进行水力计算的有关资料有：设计洪水流量为550m3／s；坝址处河底高程为43。
50m；由灌区高程及灌溉要求确定坝顶高程为48。
00m;为减小建坝后的壅水对上游的影响，根据坝址处河面宽度采用坝的溢流宽度B＝60m；溢流坝为无闸墩及闸门的单孔堰，采用上游面铅直的三弧段WES型实用堰剖面，并设有圆弧形翼墙；坝前水位与河道过水断面面积关系曲线，见图15.2；坝下水位与河道流量关系曲线，见图15。
3；坝基土壤为中砾石;河道平均底坡;=i河道实测平均糙率04.000127n.=.0二、水力计算任务:1．确定坝前设计洪水位；2．确定坝身剖面尺寸；3．绘制坝前水位与流量关系曲线；4．坝下消能计算；5．坝基渗流计算;6．坝上游壅水曲线计算。
三、水力计算1、确定坝前设计洪水位坝前设计洪水位决定于坝顶高程及设计水头d H ，已知坝顶高程为4800m ，求出d H 后，即可确定坝前设计洪水位。
溢流坝设计水头d H 可用堰流基本方程(10.4)3202H g mB Q ⨯=σε计算．因式中σε及、0H 均与d H 有关,不能直接解出d H ,故用试算法求解。
设d H ＝2.53m,则坝前水位＝48。
00+2。
53＝50。
53m ．按坝前水位由图15。
2查得河道过水断面面积A 0＝535m 2,又知设计洪水流量，则s m Q /5503=mgav H H m g av s m A Q v d 586.2056.053.22056.08.9203.10.12/03.1525550202000=+=+==⨯⨯====按设计洪水流量Q ,由图15.3查得相应坝下水位为48。
17m ．下游水面超过坝顶的高度15.0066.0586.217.017.000.4817.480<===-=H h mh s t 下游坝高 0.274.1586.250.450.400.4300.4801<===-=H a m a 因不能完全满足实用堰自由出流条件:故及,0.215.0010≥≤H aH h s 为实用堰淹没出流。
根据10H aH h t 及值由图10.17查得实用堰淹没系数999.0=σ。
因溢流坝为单孔堰,溢流孔数n ＝1；溢流宽度60==b B m 。
按圆弧形翼墙由表10。
4查得边墩系数7.0=k ζ.则侧收缩系数nb H n k 00])1[(2.01ςςε+--=994.0601586.27.02.01=⨯⨯⨯-= 对于WES 型实用堰，当水头为设计水头时,流量系数502.0==d m m .于是可得溢流坝流量sm H g mB Q /6.550586.28.9260502.0994.0999.02323230=⨯⨯⨯⨯⨯==σε计算结果与设计洪水流量基本相符，说明假设的d H 值是正确的,故取设计水头d H =2.53m 。
坝前设计洪水位＝坝顶高程+d H ＝48.00+2。
53—50。
53m 2、确定坝身剖面尺寸坝项上游曲线的有关数据计算如下：mH b m H b m H R m H R m H R d d d d d 698.053.2276.0276.0443.053.2175.0175.0101.053.204.004.0506.053.22.02.0265.153.25.05.021321=⨯===⨯===⨯===⨯===⨯==m H b d 713.053.22818.02818.03=⨯==坝顶下游曲线方程为402.453.22285.185.085.185.085.1x x H x y d =⨯==按上式计算的坝顶下游曲线坐标x 、y 区列于表l5.3。
因下游坝高m m a 105.41<=，故取坝末端圆弧半径为m a R 25.25.45.05.01=⨯==按上述数据绘制的坝身剖面图见图15。
43、绘制坝前水位与流量关系曲线不同水头H 的溢流坝流量仍按3202H g mB Q σε=计算．现以H ＝2。
0米为例说明求流量的方法.因0A 为未知，无法计算0v 及0H ，故先取m H H 0.20=≈．又因下游水位与Q 有关,尚无法判别堰的出流情况，可先按自由出流算出Q 后，再行校核．对于自由出流，1=σ.根据791.053.20.20==dH H ,由图10。
5查得m ＝0。
485．侧收缩系数995 .06010.2 7.2.01])1[2.010=⨯⨯⨯-=+--=nbHnkςςε（则流量的第一次近似值smHgmBQ/6.36228.9260485.0995.01232323=⨯⨯⨯⨯⨯==σε按坝前水位＝480+2。
0＝50.0m,由图15．2查得A0＝459m2，则smAQv/79.04596.362===表15。
3x(米）y(米) x(米）y(米) x(米）y（米)0。
000.250.500.751。
001.251.500。
0000.0040。
0630.1330.2270.3430。
4811.752.002。
252。
502。
753.003.250.6400。
8191.0181。
2371。
4761.7342。
0113。
503。
754.004.254。
504.755.002.3062.6202.9523.3033.6714.0574。
461图15。
4995.0601031.27.02.01031.2031.00.22031.08.9297.00.120020=⨯⨯⨯-==+=+==⨯⨯=εααm gvH H mg v则流量的第二次近似值sm Q /371031.28.9260485.0995.01323=⨯⨯⨯⨯⨯=因流量的微小变化，对0v 及0H 影响甚小，故以上所求Q 值可认为正确．校核出流情况。
按s m Q /3713=由图15.3查得相应的坝下水位为47.20m.则0.222.2031.250.415.0394.0031.280.080.000.4820.47010>==<-=-=-=-=H a H h mh s s 满足实用堰自由出流条件．为自由出流，原假设的出流情况是正确的．再设几个H ,按上法计算相应的Q ,计算成果列于表15.4.按表15.4的数据绘制坝前水位与流量关系曲线于图15.5。
表15。
4图15。
54、坝下消能计算（一)确定消能设计流量设一系列流量Q ，求出一系列相应的临界水跃跃后水深''c h 及t h c -''(t 为下游水深)．绘出)(''t h c -～Q关系曲线．由该曲线找出相应于)(''t h c -为最大值时的流量即为消能设计流量．现以Q ＝229.9m 3／s 为例求)(''t h c -值。
单宽流量m s m B Q q ⋅===/83.3609.2293临界水深 m g q h k 144.18.983.30.13232=⨯==α由表15.4查得，则m H 516.10= m a H T 016.65.4516.1100=+=+=26.5144.1016.60==k h T 按90.00=ϕ及k h T 由附录图Ⅳ查得2.2''=k c h h ，则 mh h k c 517.2144.12.22.2''=⨯==按s m Q /9.2293=由图15.3查得相应坝下水位为46。
2m ，则相应下游水深 m t 7.25.432.46=-= 于是m t h c 183.07.2517.2''-=-=-设一系列Q 值，按上述方法求得一系列相应的)(''t h c -值，计算结果列于表15。
5．由表15.5可知，相应于)(''t h c -最大值时的s m Q /803=，故采用消能设计流量为80m 3／s 。
当380m Q =／s 时,下游发生远离水跃，需做消能工，现拟做消力池。
(二）求消力池深度d 已知380m Q =/s ，由表15.5查得q =1.333m 3m s ⋅m t m T m h k 25.1288.5566.00===，，．则342.9566.0288.50==k h T 208.2566.025.1==k h t 按k k h t h T ,0及90.0=ϕ由附录图Ⅳ查得素55.0=kh d ,则池深 m h h dd k k311.0566.055.0=⨯==采用4.0=d m ． 消力池池底高程＝河底高程md 1.434.05.43=-=-（三）求消力池长度l05.10566.04.0288.50=+=+k h d T 则 mh h h h m h h h h k kc c k kcc 528.1566.070.2142.0566.025.0''''=⨯===⨯==则水跃长度m h h l c c i 563.9)142.0582.1(9.6)(9.6''=-=-=故池长 m l l l j 65.7563.98.008.00=⨯+=+=采用l ＝8m 。
(四）求海漫长度H q K l p ∆=式中q 为相应于设计洪水流量时的单宽流量，由表15.5查得；m s m q ⋅=/177.93上下游水位差41.212.4853.50=-=∆H m ；河床土壤为中砾石，取系数=K 8。
故得m l p 20.3041.2177.90.8==采用。
m l p 30=5、坝基渗流计算坝基渗流主要是计算渗径长度和坝底渗流压强．因本工程对控制渗流量要求不高,故不必计算渗流量．坝基渗流按上下游最大水位差的情况计算．最大水位差出现在坝前水位与坝顶齐平、坝下无水的情况，即最大水位差m H 5.45.430.48=-=(一）计算渗径长度为增加渗径长度和减小坝底渗流压力，于坝前增设一长5m 厚0.5m 的重拈土防渗铺盖层。
初步拟定的坝底轮廓线如图l5.4所示．折算渗径长度水平铅直L L L 31+= 其中ml l l l l l l L ml l l l l l L 64.205.04.05.00.35.70.30.10.573.57.12.05.05.05.00.10.10.122131212111110987654322222141310987654321=+++++++=++++++==+++++++=+++++=-------------水平铅直则m L 61.1264.203137.5=⨯+=坝基土壤为中砾石(有反滤层),由表查得渗径系数5.20=C ，则m H C 25.115.45.20=⨯=因H C L 0>，坝底轮廓线长度满足防渗要求.(二）计算坝底渗流压强按计算闸底渗流压强的方法求得坝底各点的渗流压强列,p 于表15.6。