室内铝扣板吊顶板设计计算书1
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室内铝扣板吊顶板设计计算书基本参数: 天津地区抗震7度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GBJ9-87《钢结构设计规范》 GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92Ⅱ.基本计算公式:风荷载设计值:室外风荷载设计值W1=550 kN/m^2室内风荷载设计值W=0.25W1=0.138 kN/m^2一、扣板龙骨计算:扣板龙骨计算: (第1处)扣板龙骨按多跨铰接静定梁进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×1.200=0.119kN/m(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 幕墙构件(包括板和框)的平均自重: 50N/m^2 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于吊顶平面的地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×50.000/1000=0.047kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.047×1.200=0.0564kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.119+0.6×0.0564=0.153kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.119+0.6×1.3×0.0564=0.211kN/m2. 选用扣板龙骨的截面特性:强度设计值: 215.000N/mm^2弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.699cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=0.618cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=0.504cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.330cm^3截面积: A=0.537cm^2计算校核处壁厚: t=0.600mm截面面积矩: S(#1s)=0.301cm^3发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：扣板龙骨按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-0×(100/990)=103.5NP(#12)=103.5NM(#11)=0.211×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-0×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =25304.4N·mm第2跨内力：R(#2B2)=.=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-230×(100/990)=80.2NP(#13)=80.2NM(#2A2)=-(230×100+0.0.211×100^2/2)=-24055N·mmM(#12)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-230×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20192.4N·mm第3跨内力：R(#2B3)=0.21×990×[1-(100/990)^2]/2-206×(100/990)=280.2NP(#14)=80.2NM(#2A3)=-(206×100+0.211×100^2/2)=-21655N·mmM(#13)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-206×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =15O10.4N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-209×(100/990)=80.2NP(#15)=80.2NM(#2A4)=-(209×100+0.211×100^2/2)=-21955N·mmM(#14)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-209×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#16)=80.2NM(#2A5)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-21954N·mmM(#15)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =2066N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#17)=80.2NM(#2A6)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-23191N·mmM(#16)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm4. 扣板龙骨的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=215.0N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=125.0N/mm^2(1).第1跨扣板龙骨跨中强度验算：N(#11)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#11)=26304/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=89.340N/mm^2σ(#11)≤[σ]=215.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=80.20Nτ(#11)=80.2×0.301/(0.699×0.600×10)=5.73N/mm^2τ(#11)≤[τ]=125.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：24055N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#2A2)=-24055/(0.330×1.05×1000)+1530/(0.537×100)=-42.35N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#3AZ2)=-(230+0.211×100×(2+100/990)/2)=-252NV(#3AY2)=230×100/990+0.211×990/2=127.7Nτ(#2A2)=127.7×0.301/(0.699×0.600×10)=9.2N/mm^2τ(#2A2)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-42.35)^2+3×9.2^2)^0.5=45.3N/mm^2σ(#3ZS2)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：1501.40N·mm,M(#13)为一控制截面 N(#13)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#13)=15010.4/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=45.51N/mm^2σ(#13)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#13)=80.2×100/990=6.5Nτ(#13)=6.5×0.301/(0.699×0.600×10)=0.46N/mm^2τ(#13)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(45.51^2+3×0.46^2)^0.5=45.52N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！5. 扣板龙骨的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=15mm 且 U(#3max)≤L/300(1).第1跨扣板龙骨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=2.9mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.3mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=2.9+(-0.3)/2=2.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.002第1跨扣板龙骨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=2.0mmU=2.0mm第3跨扣板龙骨挠度可以满足要求！二、扣板龙骨与主结构钢龙骨连接扣板龙骨与主结构钢龙骨连接: (第1处)D(#12): 连接螺栓直径: 6.000mmD(#10): 连接螺栓有效直径: 5.060mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×1.200×6.000×1000=712.800N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=997.920NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.047×1.200×6.000×1000=338.400NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×338.400=349.92NN(#11): 连接处垂直合力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=997.960+0.6×349.920=1207.912NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)= 50×B×H(#4sjcg)=50×1.200×6.000=360.000NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×360.000=432.000NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(1207.912^2+432.000^2)^0.5=1281.6N每一连接处选1个螺栓N(#2vb): 螺栓的承载能力:N(#2vb)=2×3.14×D(#10)^2×215/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =2×3.14×5.060^2×215/4=8642.5N8642.5N≥1281.6N强度可以满足三、铝扣板计算:铝扣板计算: (第1处)铝扣板按多跨铰接静定梁进行设计计算(每跨1.2m)：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 0.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×0.200(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 天花构件的平均自重: 20N/m^2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×20.000/1000=0.0048kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.0048×0.200=0.00096kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.020+0.6×0.00096=0.02057kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.020+0.6×1.3×0.00096=0.02875kN/m2. 选用铝扣板的截面特性:铝扣板设计值: 138.3N/mm^2铝扣板弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.208cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=59.746cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=1.098cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.159cm^3铝扣板截面积: A=1.424cm^2铝扣板算校核处壁厚: t=0.600mm铝扣板截面面积矩: S(#1s)=4.106cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：铝扣板按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-0×(50/1150)=16.56NP(#12)=16.56NM(#11)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-0×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4733.14N·mm第2跨内力：R(#2B2)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-30×(50/1150)=15.34NP(#13)=15.34 NM(#2A2)=-(30×50+0.029×50^2/2)=-1536N·mmM(#12)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-30×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150]第3跨内力：R(#2B3)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16NP(#14)=16NM(#2A3)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#13)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#15)=16.8NM(#2A4)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#14)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#16)=16.8NM(#2A5)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#15)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.052×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#17)=16.8NM(#2A6)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#16)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm4. 铝扣板的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=138.3N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=80.2N/mm^2(1).第1跨铝扣板跨中强度验算：N(#11)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#11)=4733/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=28.35N/mm^2σ(#11)≤[σ]=138.3N/mm^2第1跨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=16.56Nτ(#11)=16.56×4.106/(0.208×0.600×10)=54.28N/mm^2τ(#11)<[τ]=80.29N/mm^2第1跨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：1536N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#2A2)=-1536/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=-9.16N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#3AZ2)=-(15.34+0.029×50×(2+50/1150)/2)=-16.82NV(#3AY2)=15.34×50/1150+0.029×1150/2=17.34Nτ(#2A2)=16.82×4.106/(0.208×0.600×10)=55.34N/mm^2τ(#2A2)<[τ]=80.2N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-8.05)^2+3×55.34^2)^0.5=96.2N/mm^2σ(#3ZS2)<1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：7860N·mm,M(#13)为一控制截面N(#13)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#13)=4031/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=24.18N/mm^2σ(#13)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#13)=16×50/1150=0.7Nτ(#13)=0.7×4.106/(0.208×0.600×10)=2.3N/mm^2τ(#13)≤[τ]=48.9N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(24.18^2+3×2.3^2)^0.5=24.3N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！5. 铝扣板的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=20mm 且 U(#3max)≤L/180 (JGJ102-96 5.5.5)(1).第1跨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=6.0mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.6mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=6.0+(-0.6)/2=5.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.005第1跨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=5.2mmU=5.2mm第3跨挠度可以满足要求！四、铝扣板与铝扣板龙骨连接铝扣板与铝扣板龙骨连接: (第1处)扣接处总长:L=34.000mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×0.200×7.200×1000=142.560N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=1.4×142.560=199.584NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.0048×0.200×7.200×1000=6.9120NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×6.912=8.99NN(#11): 连接处垂直总力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=199.584+0.6×8.99=204.978NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)=20×B×H(#4sjcg)=650×0.200×7.200=28.800NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×28.800=34.5600NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(204.978^2+34.56^2)^0.5=207.871Nτ(#2vb): 连接处剪应力:τ(#2vb)= N/Lt (GBJ17-88 7.2.1-1) =207.871/34x0.6=10.2<[τ]=80.2N/mm^2强度可以满足。
吊顶转换层节点计算书模板
吊顶转换层节点计算书本计算书以“1200mm*4000mm”为一个代表计算单元, 1200mm*4000mm代表单元内, 吊顶转换层由三个M8*80金属膨胀螺栓与结构连接。
本工程结构楼板使用的是C30混凝土, 经试验, M80*8金属膨胀螺栓锚固在150#（C15混凝土）混凝土上的拉力允许值为540kg, 若M8*80金属膨胀螺栓锚固在C30混凝土上, 则拉力允许值将远远大于540kg, 本计算书以150#混凝土的540kg允许拉力为例：三个M8*80金属膨胀螺栓的拉力允许值为: 3×540kg=1620kg由于吊顶转换层与结构的力学关系为单一的重力与拉力故F拉=F总重=GgF拉=Gg=1620kg×9.8N/kg=15876N=15.876KN涉及公式: F=Gg（g=9.8N/kg）代表单元内吊顶转换层总重力分析:1、L40×4 镀锌方矩管 4.68kg/m 代表单元内有6根1.7m长的镀锌方矩管, 故有G L40×4镀锌方矩管=4.68kg/m×1.7m×6=47.736kg F1= G L40×4镀锌方矩管g= 467.8128N≈0.4678KN2.L50×5 镀锌角钢3.77kg/m 代表单元内有2根4m长镀锌角钢, 故有G L50×5镀锌角钢=3.77kg/m×4m×2=30.16kg F2= G L50×5镀锌角钢g= 295.568N≈0.2956KN3.1200mm*2440mm 细木工板30kg/块代表单元内, 细木工板加工的灯槽面积为0.6m×1.2m=0.72m2 代表单元内有两条灯槽, 故有M灯072m2×2=1.44m2单块细木工板面积为1.2m×2.44m=2.928m2G细木工板=30kg 则细木工板每平米重量为30kg÷2.928m2≈10.246kg/m2则G3=10.246kg/m2×1.44m2=14.754kg F3= G3g= 144.5892N≈0.1446KN4.1200mm*3000mm 石膏板34.2kg/块代表单元内, 石膏板面积为1.2m×3m=3.6m2 单块石膏板重量为34.2kg 故石膏板每平米重量为G石膏板=34.2kg÷3.6m2=9.5kg/m2且两条灯槽内也封石膏板, 故加灯槽内两侧石膏板面积则代表单元内石膏板面积为1.2m×4m+（0.4m×1.2m×2）=5.76m2故有G4=5.7m2×9.5kg/m2=46.56kg F4=G4g= 456.288N≈0.4563KN5.C60*27*0.6 龙骨0.5756kg/m 代表单元内共计1.2m龙骨17根则有G5=1.2m×0.5756kg/m×17=11.742kg F5=G5g= 115.0716N≈0.1151KN6.经统计, 吊顶转换层各卡扣配件及刷料等总重量约为3.4kg 则有G6=3.4kg F6=G6g=33.32N≈0.0333KN经过上述计算, 总向下拉力为F总= F1+F2+F3+F4+F5+F6=1.5127KN且F总=1.5127KN远远小于F拉=15.876KN 向下荷载小于总拉力允许值的一半以上故吊顶转换层承重符合安全要求。
铝扣板吊顶主骨副骨计算方法_概述说明以及解释
铝扣板吊顶主骨副骨计算方法概述说明以及解释1. 引言1.1 概述铝扣板吊顶是一种常见的室内装饰材料，特点是具有轻质、防潮、耐用等特性。
在各种建筑项目中广泛应用，包括商业建筑、住宅、办公楼等。
而实现铝扣板吊顶的功能和美观外观离不开主骨和副骨的支撑作用。
1.2 文章结构本文将首先介绍铝扣板吊顶的主骨和副骨计算方法，包括其设计原理和相关参数说明。
随后，我们将概述铝扣板吊顶的定义与特点以及其主要组成部分。
最后，我们会详细解释主骨和副骨在铝扣板吊顶中的作用与重要性，并解释主骨副骨计算方法的理论基础。
最后，总结了铝扣板吊顶主副骨计算方法的重要性与准确性，并提出了未来的发展趋势和研究方向建议。
1.3 目的本文旨在探讨铝扣板吊顶中主骨和副骨计算方法，并对其作用与重要性进行解释。
通过对主副骨计算方法的概述和说明，希望能够增加人们对铝扣板吊顶结构设计的认识，提高其设计准确性和稳定性。
此外，还将展望未来铝扣板吊顶技术的发展趋势，并提出相关研究方向的建议，以推动该领域的进一步创新和发展。
2. 铝扣板吊顶主骨副骨计算方法：2.1 主骨计算方法：铝扣板吊顶的主骨计算方法是确定承重能力和设计结构的关键。
通常，主骨的尺寸和数量应根据以下因素进行计算：距离吊顶边缘和支撑结构的间距、预期负荷和跨度。
首先，需要确定主骨之间的间距，这取决于所选用的铝材的强度。
然后基于预期负荷和跨度来选择适当的主梁型号，确保其具备足够的强度以支撑吊顶面板并承受荷载。
在计算中还需要考虑负荷对主梁产生的弯曲应力以及挠度情况。
此外，在选择铝扣板吊顶主梁时，还需注意确保其与副骨连接稳固可靠，以提供整体结构的稳定性和安全性。
2.2 副骨计算方法：铝扣板吊顶中副骨起到固定和支撑作用。
它们通常位于主梁之间，并通过连接装置与主梁相连。
副骨的数量和尺寸应根据以下因素进行计算：主梁之间的间距、预期负荷以及对副骨固定位置的要求。
根据吊顶面板的尺寸和重量，以及预期负荷，选择合适的副梁型材，并确保其强度足够支撑吊顶面板。
铝模板计算书
铝合金模板方案设计验算主要参数：梁高h=1200mm，b=200mm，板厚：150mm铝型材6061-T6的强度设计值F为276N/mm2钢材Q235的强度设计值F=215 N/mm2销钉与螺栓的强度设计值F=420N/mm2铝模自重为22kg/ m2钢材弹性模量25/=10E⨯1.2mmNQ420钢材抗剪2fy=KN/220mmQ235钢材抗剪2KNfy=125mm/1．顶撑验算顶撑采用Q235的钢材，外管采用φ60×2.0mm钢管，插管为φ48×3.0mm厚，插销为φ14mm。
本工程的计算高度为2800（实际2770）mm，钢管支撑中间无水平拉杆。
计算独立支撑高度最大为2800时的允许荷载，考虑插管与套管之间因松动产生的偏心为半个钢管直径。
插管偏心值e=D/2=48.3/2=24.3因此钢支撑按两端铰接的轴心受压构件计算长细比： i ul i 0==L λ钢管支撑的使用长度l=2800钢管支撑的计算长度 l l 0μ=22.1299.112n 1===++μ 12I I n ==18.51/9.32=1.99 8.1656.20280022.1i l===⨯μλi 为回转半径1.1.1 钢管受压稳定验算根据《钢结构设计规范》得 285.0=ϕN A N 5.26838215438285.0f ][2=⨯⨯=⋅⨯=ϕ 其中2A 为套管截面积1.2钢管受压强度验算插销直径 14，管壁厚3.0mm ，管壁的端承面承压强度设计值2mm /325fce N =两个插销孔的管壁受压面积 13214.32140.32a 22d =⨯⨯⨯=⋅=πA 2mm 管壁承受容许荷载 N A N 42900132325fce ][=⨯=⋅=1.1.3插销受剪验算。
插销两处受剪。
插销截面积 220mm 7.15314.37=⨯=A插销承受容许荷载N N 384257.153125227.153fy ][=⨯⨯=⨯⨯=根据验算，取三项验算的最小容许荷载，故钢支撑在高度2800时的容许荷载为26838.5N1.4 最大构件的荷载验算本工程最大梁断面为200×1200mm ，顶撑间距为1300mm最大板厚为150mm ，板的顶撑间距为1300×1300mm铝模板自重22kg/㎡施工荷载按200 kg/㎡a 、最大梁荷载组合（最大支撑间距1300mm ）梁砼自重：0.2×1.2×1.3×25000=7800N铝模自重：0.2×1.3×220=57.2N恒载系数1.2：（7800+57.2）×1.2=9428.6N活载系数1.4：2000×1.4×0.2×1.3=728N合计：10156.6N(不考虑折减系数)b、最厚板荷载组合：顶撑间距按1300×1300计算，板厚160mm板砼自重：0.15×1.3×1.3×25000=6338N铝模自重：1.3×1.3×220=371.8N恒载系数1.2：(6338+371.8) ×1.2=8051.76N活载系数1.4: 2000×1.4×1.3×1.3=4732N合计：12784N（不考虑折减系数）经计算：无论是梁、板的最大荷载均﹤[N]= 26838.5N，故顶撑在不使用水平拉杆的情况下符合使用要求。
深圳体育中心游泳训练馆铝合金吊顶板计算书
工程名称： 深圳体育中心游泳训练馆计算单元： 吊顶板一、荷载计算1、恒荷载：50mm 玻璃吸音棉自重：48×× =kN/m 2830型压型铝板自重： 2.641×=kN/m 2=kN/m 2g k =kN/m 2g=1.2x0.049=kN/m 2（荷载分项系数：γg=1.2)2、活荷载吊顶板在室内布置，活荷载为0q k =0q=（荷载分项系数：γg=1.4)Q=g+q =kN/m 2三、内力计算：压型板上的均布荷载w=x 0.83=kN/m压型板的最大跨度L =mM max=wxL 2/8=kN.m四、强度验算：面积: 771.3251周长: 1929.9128边界框: X: -400.0000 -- 400.0000 Y: -8.8557 -- 20.6443 Y: 0.00000.0590.0591.6质心: X: 0.00000.05000.00980.02350.0590.0490.00980.02590.0490.050.016惯性矩: X: 61933.8633Y: 24536107.8435惯性积: XY: 0.0000旋转半径: X: 11.5641 Y: 230.1704主力矩与质心的 X-Y 方向:I: 61933.8633 沿 [1.0000 0.0000] J: 24536107.8435 沿 [0.0000 1.0000]截面特性板宽：830mm板高：27mmA=mm 2I xx =mm 4y =mmW xx=I xx /y=mm 33003铝合金抗弯强度设计值：f =110Mpaσ=M/W xx=5.247Mpa<f =110Mpa满足要求五、挠度验算：E=Mpa 设计荷载标准值：w=×=kN/m 最大挠度：Δmax=(5/384)xWxL 4/(ExI xx )=mm <L/200=8mm0.330.0590.8320600030010.05771.325161933.920.64/m2 /m2 /m2。
铝扣板吊顶计算公式
铝扣板吊顶计算公式铝扣板吊顶是一种常见的室内装饰材料，广泛应用于办公室、商场、酒店等各类建筑中。
它具有耐腐蚀、易清洁、美观大方等优点，因此备受青睐。
在安装铝扣板吊顶时，需要进行一定的计算，以确保吊顶的稳固性和美观性。
本文将介绍铝扣板吊顶的计算公式及相关内容。
铝扣板吊顶的计算公式主要包括以下几个方面，吊顶面积计算、龙骨数量计算、龙骨间距计算、扣板数量计算等。
首先是吊顶面积的计算。
吊顶面积的计算是铝扣板吊顶施工的第一步，也是最基本的计算。
吊顶面积的计算公式为，吊顶面积 = 长度×宽度。
在实际施工中，需要测量吊顶的实际长度和宽度，然后将两者相乘，得到吊顶的面积。
在计算吊顶面积时，需要考虑到吊顶的形状，如有梁柱或凹凸不平的地方，需要将这些部分的面积减去，得到最终的吊顶面积。
其次是龙骨数量的计算。
龙骨是支撑吊顶的重要部分，其数量的计算直接影响到吊顶的稳固性。
龙骨数量的计算公式为，龙骨数量 = 吊顶面积÷单根龙骨的承重面积。
在实际施工中，需要根据吊顶的面积和龙骨的承重面积来计算出需要的龙骨数量。
需要注意的是，龙骨的承重面积需要根据实际情况进行测试，以确保吊顶的承重能力。
接下来是龙骨间距的计算。
龙骨间距的计算是为了确保吊顶的稳固性和均匀性。
龙骨间距的计算公式为，龙骨间距 = 吊顶长度÷龙骨数量。
在实际施工中，需要根据吊顶的长度和需要的龙骨数量来计算出龙骨的间距。
需要注意的是，龙骨的间距需要保持均匀，以确保吊顶的稳固性和美观性。
最后是扣板数量的计算。
扣板是铝扣板吊顶的主要部分，其数量的计算直接影响到吊顶的美观性。
扣板数量的计算公式为，扣板数量 = 吊顶面积÷单块扣板的面积。
在实际施工中，需要根据吊顶的面积和单块扣板的面积来计算出需要的扣板数量。
需要注意的是，扣板的安装需要考虑到横向和纵向的排列方式，以确保吊顶的美观性和均匀性。
综上所述，铝扣板吊顶的计算公式包括吊顶面积计算、龙骨数量计算、龙骨间距计算、扣板数量计算等。
吊顶展开面积计算公式模板
吊顶展开面积计算公式模板在建筑装修中，吊顶是一种常见的装饰材料，它不仅可以美化室内空间，还可以隐藏管线和电线，起到保护作用。
在设计吊顶时，计算吊顶的展开面积是非常重要的一步，它可以帮助我们准确地购买材料和安装吊顶。
本文将介绍吊顶展开面积的计算公式模板，并通过实例进行详细说明。
吊顶展开面积计算公式模板如下：展开面积 = (长度 + 宽度) × 2 ×高度。
其中，长度为吊顶的长度，宽度为吊顶的宽度，高度为吊顶与天花板的距离。
接下来，我们通过一个实例来说明吊顶展开面积的计算过程。
假设某个房间的吊顶长度为5米，宽度为4米，与天花板的距离为0.5米，我们来计算吊顶的展开面积。
展开面积 = (5 + 4) × 2 × 0.5 = 18平方米。
通过这个实例，我们可以看到展开面积的计算公式模板是非常简单和直观的，只需将吊顶的长度、宽度和与天花板的距离代入公式中即可得出展开面积。
在实际的装修工程中，吊顶展开面积的计算是非常重要的一步，它可以帮助我们准确地预估所需材料的数量，避免浪费和不必要的成本。
此外，展开面积的计算结果也可以作为施工过程中的参考数据，帮助施工人员更加高效地进行安装工作。
除了上述的计算公式模板，还有一些特殊形状的吊顶，比如圆形、梯形等，其展开面积的计算可能会稍有不同。
对于这些特殊形状的吊顶，我们可以根据其具体的形状和尺寸，采用相应的计算方法来计算展开面积。
总之，吊顶展开面积的计算是装修工程中非常重要的一步，它可以帮助我们准确地预估材料的使用量，避免浪费和不必要的成本。
通过本文介绍的计算公式模板和实例，相信大家对吊顶展开面积的计算有了更加清晰的认识，希望能对大家在实际装修工程中有所帮助。
吊顶配管计算范文
吊顶配管计算范文
可以有图
一、吊顶配管计算
1.吊顶空间尺寸计算
实际空间尺寸主要是室内空间的宽度、长度和高度，一般情况下，把
此空间的宽度和长度乘起来后除以6或7，就可以得出吊顶面积，最后除
以预定的吊顶板尺寸，可得出要求的吊顶板张数。
2.管道配管量计算
管道配管量的计算分为两部分，即排水管道和供水管道。
（1）排水管道
排水管道的计算，是以排水管道的入口处的管径和它最终出口的水位
为基础来进行计算的。
先把垂直排水管道按管径分为1/2、3/4和1，横
向排水管道按管径分为3/4和1、具体计算如下：
(1)垂直排水管：以出水口处的水位为基准，求出其他出口处的水位，根据水位高度的不同选择排水管道的管径。
(2)横向排水管：根据横向排水管的距离和流量的不同，选择合适的
管径。
（2）供水管道
供水管道的计算，根据供水设备的类型和流量，计算出入口处的管径，并计算出冷热水管道的供水量，决定入口处的管径，再按照空间尺寸的不
同进行供水管道的配置，根据排水管道和供水管道中的不同管道，计算出总管径。
三、总结
以上就是吊顶配管计算的具体过程。
铝扣板吊顶设计方案三篇
铝扣板吊顶设计方案三篇篇一：铝扣板吊顶施工方案一、编制依据1、建筑装饰工程技术规范2、建筑装饰工程质量验收规范3、建筑施工手册4、建筑工程施工工艺标准汇编二、施工准备1、技术准备（1）熟悉图纸。
（2）确定现场实际吊顶标高。
2、材料要求：轻钢龙骨及轻钢龙骨专用吊挂件、铝扣板和辅材必须符合国家规范和设计要求，必须有质量合格证明书和出场检测证明及厂家提供的详细的技术性能。
3、主要机具：（1）电动机具：电锯、无齿锯、手电钻、冲击电锤、电焊机、自攻螺丝钻、手提圆盘踞、手提线锯机。
（2）手动工具：射钉枪、拉铆枪、手锯、钳子、螺丝刀、扳子、钢尺、钢水平尺、线坠。
三、工艺流程四、操作工艺：1、弹顶棚标高水平线、划龙骨分档线：用水准仪在房间内每个墙（柱）角上抄出+500㎜水平点，弹出水准线，从水准线量至吊顶设计高度加上金属板的厚度和折边的高度，用粉线沿墙(柱)弹出吊顶中龙骨、边龙骨的下皮线。
按吊顶平面图，在混凝土顶板弹出主龙骨的位置。
主龙骨宜平行房间长向安装，一般从吊顶中心向两边分，间距为900～1200㎜，一般取1000mm为宜。
2、固定吊挂杆件：8MM膨胀螺栓固定吊件，然后安装专用龙骨，调平后再安装铝扣板，同时根据实际需要留检查口，主龙骨（即短方向跨度）安装时按1/200起拱。
灯具、风口及检修口等要设附加吊杆。
大于3kg的重型灯具、电扇及其他重型设备严禁安装在吊顶工程的龙骨上，要另设吊挂件与结构连接。
3、安装边龙骨：边龙骨要按弹线安装，沿墙（柱）上的边龙骨控制线把L形镀锌轻钢条用自攻螺丝固定在预埋木砖上或用射钉枪固定，射钉间距应不大于吊顶次龙骨的间距。
铝扣板用密封胶直接收边。
4、安装主龙骨：主龙骨应吊挂在吊杆上。
主龙骨间距900㎜～1200㎜，一般取1000mm 为宜。
主龙骨应起拱，起拱高度为房间短跨度的1/500。
主龙骨的悬臂段不应大于300㎜，否则应增加吊杆。
主龙骨的接长应采取对接，相邻龙骨的对接接头要相互错开。
吊顶彩钢板计算书
下层板计算书XXXXXXXXX有限公司二〇二一年九月目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 吊顶所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)3 吊顶结构荷载计算 (4)3.1 荷载作用说明 (4)3.2 风荷载标准值计算 (4)3.3 风荷载设计值计算 (5)3.4 吊顶构件自重荷载设计值 (5)4 选取计算荷载组合 (5)4.1 吊顶构件在不考虑风荷载作用情况下的荷载组合 (5)4.2 吊顶构件在考虑风荷载作用情况下的荷载组合 (5)4.3 吊顶构件计算选用的荷载组合 (6)5 吊顶主龙骨的计算 (6)5.1 主龙骨的强度计算 (6)5.2 主龙骨的挠度计算 (7)6 吊顶副龙骨的计算............................................................................................................ 错误!未定义书签。
6.1 副龙骨的强度计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
6.2 副龙骨的挠度计算................................................................................................. 错误!未定义书签。
7 铝单板的选用与校核 (7)7.1 板块自重荷载 (8)7.2 板块荷载组合 (8)7.3 A板的强度、挠度校核 (8)8 附录常用材料的力学及其它物理性能 (10)金属板吊顶结构设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-20071.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑隔声评价标准》 GB/T50121-2005《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑工程预应力施工规程》 CECS180：2005《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订) 《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1999《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《建筑装饰用天然石材防护剂》 JC/T973-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999《石材用建筑密封胶》 JC/T883-2001《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1吊顶所在地区信阳地区；2.2地面粗糙度分类等级按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本计算项目按B类地形考虑。
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室内铝扣板吊顶板设计计算书基本参数: 天津地区抗震7度设防Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GBJ9-87《钢结构设计规范》 GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92Ⅱ.基本计算公式:风荷载设计值:室外风荷载设计值W1=550 kN/m^2室内风荷载设计值W=0.25W1=0.138 kN/m^2一、扣板龙骨计算:扣板龙骨计算: (第1处)扣板龙骨按多跨铰接静定梁进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 1.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×1.200=0.119kN/m(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 幕墙构件(包括板和框)的平均自重: 50N/m^2 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于吊顶平面的地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×50.000/1000=0.047kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.047×1.200=0.0564kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.119+0.6×0.0564=0.153kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.119+0.6×1.3×0.0564=0.211kN/m2. 选用扣板龙骨的截面特性:强度设计值: 215.000N/mm^2弹性模量: E=2.1×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.699cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=0.618cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=0.504cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.330cm^3截面积: A=0.537cm^2计算校核处壁厚: t=0.600mm截面面积矩: S(#1s)=0.301cm^3发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：扣板龙骨按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-0×(100/990)=103.5NP(#12)=103.5NM(#11)=0.211×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-0×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =25304.4N·mm第2跨内力：R(#2B2)=.=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-230×(100/990)=80.2NP(#13)=80.2NM(#2A2)=-(230×100+0.0.211×100^2/2)=-24055N·mmM(#12)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-230×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20192.4N·mm第3跨内力：R(#2B3)=0.21×990×[1-(100/990)^2]/2-206×(100/990)=280.2NP(#14)=80.2NM(#2A3)=-(206×100+0.211×100^2/2)=-21655N·mmM(#13)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-206×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =15O10.4N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-209×(100/990)=80.2NP(#15)=80.2NM(#2A4)=-(209×100+0.211×100^2/2)=-21955N·mmM(#14)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-209×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#16)=80.2NM(#2A5)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-21954N·mmM(#15)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =2066N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.211×990×[1-(100/990)^2]/2-208×(100/990)=80.2NP(#17)=80.2NM(#2A6)=-(208×100+0.211×100^2/2)=-23191N·mmM(#16)=0.21×990^2×[1-(100/990)^2]^2/8-208×100×[1-(1+100/990)^2/2+100/990] =20656.8N·mm4. 扣板龙骨的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=215.0N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=125.0N/mm^2(1).第1跨扣板龙骨跨中强度验算：N(#11)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#11)=26304/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=89.340N/mm^2σ(#11)≤[σ]=215.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=80.20Nτ(#11)=80.2×0.301/(0.699×0.600×10)=5.73N/mm^2τ(#11)≤[τ]=125.0N/mm^2第1跨扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：24055N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#2A2)=-24055/(0.330×1.05×1000)+1530/(0.537×100)=-42.35N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#3AZ2)=-(230+0.211×100×(2+100/990)/2)=-252NV(#3AY2)=230×100/990+0.211×990/2=127.7Nτ(#2A2)=127.7×0.301/(0.699×0.600×10)=9.2N/mm^2τ(#2A2)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-42.35)^2+3×9.2^2)^0.5=45.3N/mm^2σ(#3ZS2)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：1501.40N·mm,M(#13)为一控制截面 N(#13)=1.2×50.000×1.800×(100+990)/1000=117.7Nσ(#13)=15010.4/(0.330×1.05×1000)+117.7/(0.537×100)=45.51N/mm^2σ(#13)≤[σ]=215.0N/mm^2V(#13)=80.2×100/990=6.5Nτ(#13)=6.5×0.301/(0.699×0.600×10)=0.46N/mm^2τ(#13)≤[τ]=125.0N/mm^2此处扣板龙骨抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(45.51^2+3×0.46^2)^0.5=45.52N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=236.5N/mm^2此处扣板龙骨抗压强度满足设计要求！5. 扣板龙骨的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=15mm 且 U(#3max)≤L/300(1).第1跨扣板龙骨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=2.9mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.3mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=2.9+(-0.3)/2=2.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.002第1跨扣板龙骨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=2.0mmU=2.0mm第3跨扣板龙骨挠度可以满足要求！二、扣板龙骨与主结构钢龙骨连接扣板龙骨与主结构钢龙骨连接: (第1处)D(#12): 连接螺栓直径: 6.000mmD(#10): 连接螺栓有效直径: 5.060mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×1.200×6.000×1000=712.800N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=997.920NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.047×1.200×6.000×1000=338.400NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×338.400=349.92NN(#11): 连接处垂直合力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=997.960+0.6×349.920=1207.912NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)= 50×B×H(#4sjcg)=50×1.200×6.000=360.000NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×360.000=432.000NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(1207.912^2+432.000^2)^0.5=1281.6N每一连接处选1个螺栓N(#2vb): 螺栓的承载能力:N(#2vb)=2×3.14×D(#10)^2×215/4 (GBJ17-88 7.2.1-1) =2×3.14×5.060^2×215/4=8642.5N8642.5N≥1281.6N强度可以满足三、铝扣板计算:铝扣板计算: (第1处)铝扣板按多跨铰接静定梁进行设计计算(每跨1.2m)：1. 荷载计算:(1)风荷载线分布最大荷载集度标准值(矩形分布)q(#2wk): 风荷载线分布最大荷载集度设计值(kN/m)W(#1k): 风荷载标准值: 0.099kN/m^2B: 幕墙分格宽: 0.200mq(#2wk)=W(#1k)×B=0.099×0.200(2)地震荷载线分布最大荷载集度设计值q(#2Ek): 水平地震荷载线分布最大荷载集度标准值(kN/m)G(#2Ak): 天花构件的平均自重: 20N/m^2垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用:q(#3EAk): 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用 (kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2Ak) (JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×20.000/1000=0.0048kN/m^2q(#2Ek)=q(#3EAk)×B=0.0048×0.200=0.00096kN/m(3)组合荷载组合荷载线分布最大荷载集度标准值:q(#1k)=q(#2wk)+0.6×q(#2Ek)=0.020+0.6×0.00096=0.02057kN/m组合荷载线分布最大荷载集度设计值:q(#1l)=1.4×q(#2wk)+0.6×1.3×q(#2Ek)=1.4×0.020+0.6×1.3×0.00096=0.02875kN/m2. 选用铝扣板的截面特性:铝扣板设计值: 138.3N/mm^2铝扣板弹性模量: E=0.7×10^5N/mm^2X轴惯性矩: I(#1x)=0.208cm^4Y轴惯性矩: I(#1y)=59.746cm^4X轴抵抗矩: W(#2x1)=1.098cm^3X轴抵抗矩: W(#2x2)=0.159cm^3铝扣板截面积: A=1.424cm^2铝扣板算校核处壁厚: t=0.600mm铝扣板截面面积矩: S(#1s)=4.106cm^3塑性发展系数: γ=1.053. 逐跨内力分析：铝扣板按多跨铰接连续静定梁进行设计计算：第1跨内力：R(#2B1)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-0×(50/1150)=16.56NP(#12)=16.56NM(#11)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-0×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4733.14N·mm第2跨内力：R(#2B2)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-30×(50/1150)=15.34NP(#13)=15.34 NM(#2A2)=-(30×50+0.029×50^2/2)=-1536N·mmM(#12)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-30×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150]第3跨内力：R(#2B3)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16NP(#14)=16NM(#2A3)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#13)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm第4跨内力：R(#2B4)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#15)=16.8NM(#2A4)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#14)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第5跨内力：R(#2B5)=0.029×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#16)=16.8NM(#2A5)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#15)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4071N·mm第6跨内力：R(#2B6)=0.052×1150×[1-(50/1150)^2]/2-29×(50/1150)=16.8NP(#17)=16.8NM(#2A6)=-(29×50+0.029×50^2/2)=-1486N·mmM(#16)=0.029×1150^2×[1-(50/1150)^2]^2/8-29×50×[1-(1+50/1150)^2/2+50/1150] =4031N·mm4. 铝扣板的强度验算：强度计算校核依据：N/A+M/γ/w≤[σ]=138.3N/mm^2(拉弯构件) (JGJ102-96 5.5.3) 抗剪计算校核依据：τ(#3max)≤[τ]=80.2N/mm^2(1).第1跨铝扣板跨中强度验算：N(#11)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#11)=4733/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=28.35N/mm^2σ(#11)≤[σ]=138.3N/mm^2第1跨抗压强度满足设计要求！V(#2B1)=R(#2B1)=16.56Nτ(#11)=16.56×4.106/(0.208×0.600×10)=54.28N/mm^2τ(#11)<[τ]=80.29N/mm^2第1跨抗剪强度满足设计要求！(2).支座弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，支座弯矩最大值为：1536N·mm,M(#2A2)为一控制截面N(#12)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#2A2)=-1536/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=-9.16N/mm^2σ(#2A2)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#3AZ2)=-(15.34+0.029×50×(2+50/1150)/2)=-16.82NV(#3AY2)=15.34×50/1150+0.029×1150/2=17.34Nτ(#2A2)=16.82×4.106/(0.208×0.600×10)=55.34N/mm^2τ(#2A2)<[τ]=80.2N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3ZS2)=((-8.05)^2+3×55.34^2)^0.5=96.2N/mm^2σ(#3ZS2)<1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！(3).第2跨后跨中弯矩最大处的强度验算：从以上分析可以看到，第2跨后跨中弯矩最大值为：7860N·mm,M(#13)为一控制截面N(#13)=1.2×20.000×0.200×(50+1150)/1000=5.75Nσ(#13)=4031/(0.159×1.05×1000)+5.75/(1.424×100)=24.18N/mm^2σ(#13)≤[σ]=138.3N/mm^2V(#13)=16×50/1150=0.7Nτ(#13)=0.7×4.106/(0.208×0.600×10)=2.3N/mm^2τ(#13)≤[τ]=48.9N/mm^2此处抗剪强度满足设计要求！σ(#3zs3)=(24.18^2+3×2.3^2)^0.5=24.3N/mm^2σ(#3zs3)≤1.1[σ]=152.1N/mm^2此处抗压强度满足设计要求！5. 铝扣板的刚度计算：刚度计算校核依据：U(#3max)≤[U]=20mm 且 U(#3max)≤L/180 (JGJ102-96 5.5.5)(1).第1跨跨中刚度验算：U(#11)=5×qk×L(#11)^4×[1-2.4×(a(#11)/L(#11))^2]/(384×E×I(#1x)×10^9)=6.0mmU(#2B2)=qk×a(#12)×L(#12)^3×[-1+4×(a(#12)/L(#12))^2+3×(a(#12)/L(#12))^3] /(24×E×I(#1x)×10^9)+P(#12)×a(#12)^2×L(#12)×(1+a(#12)/L(#12))/(3=-0.6mmU=U(#11)+U(#2B2)/2=6.0+(-0.6)/2=5.7mmU/(a(#11)+L(#11))=0.005第1跨挠度可以满足要求！(2).第2跨后跨中弯矩最大处的刚度验算：从以上分析可以看到，第3跨跨中弯矩最大,因此,第3跨跨中为刚度控制截面U(#13)=5×qk×L(#13)^4/(384×E×I(#1x)×10^9)-qk×a(#13)^2×L(#13)^2/32/LTE/Ix/10^9-P(#13)×a(#13)×L(#13)^2/16/LTE/Ix/10^9=5.2mmU=5.2mm第3跨挠度可以满足要求！四、铝扣板与铝扣板龙骨连接铝扣板与铝扣板龙骨连接: (第1处)扣接处总长:L=34.000mm采用S(#1G)+S(#1W)+0.6S(#1E)组合N(#31wk): 连接处风荷载总值(N):N(#31wk)=W(#1k)×B×H(#4sjcg)×1000=0.099×0.200×7.200×1000=142.560N连接处风荷载设计值(N) :N(#21w)=1.4×N(#31wk)=1.4×142.560=199.584NN(#31Ek): 连接处地震作用(N):N(#31Ek)=q(#3EAk)×B×H(#4sjcg)×1000=0.0048×0.200×7.200×1000=6.9120NN(#21E): 连接处地震作用设计值(N):N(#21E)=1.3×N(#31Ek)=1.3×6.912=8.99NN(#11): 连接处垂直总力(N):N(#11)=N(#21w)+0.6×N(#21E)=199.584+0.6×8.99=204.978NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#22k)=20×B×H(#4sjcg)=650×0.200×7.200=28.800NN(#12): 连接处自重总值设计值(N):N(#12)=1.2×N(#22k)=1.2×28.800=34.5600NN: 连接处总合力(N):N=(N(#11)^2+N(#12)^2)^0.5=(204.978^2+34.56^2)^0.5=207.871Nτ(#2vb): 连接处剪应力:τ(#2vb)= N/Lt (GBJ17-88 7.2.1-1) =207.871/34x0.6=10.2<[τ]=80.2N/mm^2强度可以满足。