30m预应力T梁张拉力与油压表读数计算表
30T梁预应力张拉计算书
30m T梁张拉计算书编制人：审核人：批准人：重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段项目经理部二0一八年七月重庆渝北至长寿高速公路YCTJ10合同段预应力张拉伸长量及千斤顶油表计算一、张拉施工方案预应力钢绞线采用高强度低松弛钢铰线，fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
锚具M15-7型、M15-8型、M15-9型、M15-10型系列整套锚具，管道成孔采用金属波纹管。
进场的所有锚具及钢绞线必须按规范要求进行抽检。
锚具、钢绞线必须有厂方提供的质量说明书和出厂时间，其性能和质量必须符合现行国家标准GB/T14370的规定。
钢铰线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
1、钢铰线采取专用人工单根穿入，下料采用砂轮切割机按实际张拉长度下料。
穿钢绞线过程中排技术全程旁站，检查每根钢绞线穿入情况。
2、预应力张拉前先试压同条件养护砼试件，主梁达到设计强度85%以上且养护龄期不小于7天方可张拉，钢束张拉时应两端对称、均匀张拉，并观察梁底起拱及侧弯情况，张拉前先对张拉千斤顶进行校核。
张拉顺序为：F250%→F3100%→F2100%V→F1100%。
张拉时实行双控，理论伸长量与实际伸长量相差应控制在-6%～+6%之间，否则应分析原因或重新张拉。
张拉严格控制滑丝和断丝，不能超过规范要求。
切割后预应力筋的外露长度不得小于30mm，且不小于1.5倍预应力筋直径。
锚具应采用封端混凝土保护，当需长期外露时，应采取防止锈蚀的措施。
48小时内必须压浆。
张拉时做好详细的施工记录。
二、预应力束伸长量量测及回缩量量测方法本项目预制梁后张拉采用智能系统张拉，预应力筋的伸长量采用测量千斤顶活塞伸长值得方式进行量测技术参数：单根钢绞线直径：ΦS=15.2mm标准强度：RYB=1860Mpa锚下控制应力：0.75RYB=1395Mpa钢绞线面积：AP=139mm2弹性模量：EP=1.95X105MPa预应力管道摩擦系数：μ=0.25预应力管道偏差系数：K=0.0015钢筋、锚具回缩：6mm(设计理论）（一）伸长量的计算1、单根张拉力P=1395×139/1000=193.905KN2、节段平均应力PX=［P(1-e-（KX+μθ））］/（kx+μθ）3、节段张拉伸长量△LX =PPLX/（APEP）4、总伸长量为∑LX（二）、千斤顶数量值计算示例（单端计算）1、设备规格（YCW250）；校准方程Y=0.0208X+0.24310；Y为压力值（MPa），X为力值（KN）；X=F=193.905kN/股Y=P=0.0208F+0.24311、张拉阶段显值计算（钢绞线为7股）张拉控制应力P=1395×139*8=1357.34KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y10%=7×193.905×0.0208×10%+0.24310=3.066MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：Y20%=7×193.905×0.0208×20%+0.24310=5.89MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=7×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=14.36MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=7×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=28.47MPa2、张拉阶段显值计算（钢绞线为8股）张拉控制应力P=1395×139*8=1551.24KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：Y=8×193.905×0.0208×10%+0.24310 10%=3.47MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y20%=6.69MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×50%+0.24310 Y50%=16.37MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数：=8×193.905×0.0208×100%+0.24310 Y100%=32.51MPa3、张拉阶段显值计算（钢绞线为9股）张拉控制应力P=1395×139*9=1745.15KN张拉力为控制应力的10%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×10%+0.24310 Y10%=3.87MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数：=9×193.905×0.0208×20%+0.24310 Y25%=7.5MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数：Y=9×193.905×0.0208×50%+0.24310 50%=18.39MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=9×193.905×0.0208×100%+0.24310=36.5MPa4、张拉阶段显值计算（钢绞线为10股） 张拉控制应力P=1395×139*10=1939.05KN 张拉力为控制应力的10%时油压表读数： Y 10%=10×193.905×0.0208×10%+0.24310=4.27MPa张拉力为控制应力的20%时油压表读数： Y 20%=10×193.905×0.0208×20%+0.24310=8.31MPa张拉力为控制应力的50%时油压表读数： Y 50%=10×193.905×0.0208×50%+0.24310=20.41MPa张拉力为控制应力的100%时油压表读数： Y 100%=10×193.905×0.0208×100%+0.24310=40.57MPa30mT 梁张拉对应油表读数见下表油表读数计算表（一）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa )截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1 中跨中梁 7 13951391357.335 135.7335 3.066 271.4675.89678.6675 14.36 1357.33528.47 F2 8 1395 139 1551.24155.1243.47 310.2486.69 775.62 16.371551.24 32.51F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（二）编号 部位 束数 锚下控制应力σK（Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1中跨边梁 91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5F2 9 13951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F3913951391745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.145 36.5油表读数计算表（三）编号 部位 束数 锚下控制应力σK （Mpa ) 截面积 张拉力 10%P 对应油表读数 20%P 对应油表读数 50%P对应油表读数100%P对应油表读数n A(mm2) P （KN) （KN) （KN) （KN)（KN) F1边跨中梁91395139 1745.14 174.514 3.87349.0297.5872.572 18.39 1745.14536.5F2 9 1395 139 1745.14174.514 3.87 349.029 7.5 872.572 18.39 1745.145 36.5 F3 8 1395139 1551.24 155.124 3.47310.2486.69775.6216.371551.24 32.51 油表读数计算表（四）编号 部位 束数 锚下控制截面积 张拉力 10%P 对应油表20%P 对应油表50%P 对应油表100%P对应油表n 应力σK （Mpa )A(mm2) P （KN) （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 （KN) 读数 F1边跨边梁10 1395139 1939.05 193.9054.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57 F2 10 1395 139 1939.05193.905 4.27 387.81 8.31969.525 20.41 1939.05 40.57 F310 1395139 1939.05 193.905 4.27 387.818.31969.52520.41 1939.05 40.57。
30米T梁张拉计算资料
Kx+μθ 0.000810 0.004714 0.041888 0.014342 0.014202 0.041888 0.004714 0.000810 Kx+μθ 0.000810 0.004714 0.041888 0.014342 0.014202 0.041888 0.004714 0.000810
30米T梁伸长量计算（边跨边梁N3-钢束10） 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e-(Kx+μθ) 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.982003899 1887.31 1853.24 1870.28 0.982141389 1887.31 1853.50 1870.41 0.992696799 1901.21 1887.31 1894.26 0.974381859 1951.42 1901.21 1926.31 0.999190328 1953 1951.42 1952.21 30米T梁伸长量计算（边跨中梁N3-钢束9） -(Kx+μθ) 起点力（KN) 终点力（KN） 平均力（KN) e 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.982003899 1698.58 1667.92 1683.25 0.982141389 1698.58 1668.15 1683.37 0.992696799 1711.09 1698.58 1704.83 0.974381859 1756.28 1711.09 1733.68 0.999190328 1757.7 1756.28 1756.99
预应力张拉油表读书计算方法
预应力张拉油表读书计算方法
1、先算单根钢绞线的控制张拉力：
F1=fpk*r*As
fpk：表示钢绞线的标准抗拉强度；
As：表示钢绞线的横截面积；(查规范)
r:表示折减系数；
2、再算每束钢绞线的张拉力：
Fn=F1*n
n：表示每束钢绞线的数量；
3、根据一次线性回归方程(查阅所用液压千斤顶的检验报告)算出油表读数。
例：以拉萨市生态路桥改建工程为例计算油表读数（已知fpk=1860Mpa，As=139mm2,，r=0.75，n=7）;
解：一根钢绞线的控制张拉力：
F1=1860*0.75*139=193905N=193.905KN
七根钢绞线的控制张拉力：
F7=193.905*7=1357.335KN
故：15%控制张拉力所对应张拉力1357.335*15%=203.60025KN
30%控制张拉力所对应张拉力1357.335*30%=407.2005KN
100%控制张拉力所对应张拉力
1357.335*100%=1357.335KN
液压千斤顶编号01一次线性回归方程（后附检验报告）：P=0.0134*F+0.2343，相关系数：R=0.9998。
根据以上给出的数据及公式可算出不同张拉阶段的油表读数P如下：
15%对应的油表读数：
P7-15%=0.0134*203.60025+0.2343=2.96Mpa
30%对应的油表读数：
P7-30%=0.0134*407.2005+0.2343=5.69Mpa
100%对应的油表读数：
P7-100%=0.0134*1357.335+0.2343=18.42Mpa。
30米T梁预应力计算书
30mT梁预应力张拉计算书第一章设计伸长量复核石麻湾大桥K66+530~K66+640T梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线，公称直径①15.2mm公称面积Ag=139mm弹性模量Eg=x 105Mpa为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
、计算公式及参数:1、预应力平均张拉力计算公式及参数:P p式中:Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）0—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取卩一预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数:I P P1/ A p E p式中:P p—预应力筋平均张拉力（N)L—预应力筋的长度（mmA p—预应力筋的截面面积（mr T),取140 mm曰一预应力筋的弹性模量（N/ mm),取X 105 N/ mm2二、伸长量计算:1、N束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=X 1860X 140=195300NX直=7.6255m; X 曲=7.261m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =x +x =P p=195300X() /=191517N△ L 曲二P P L/ (A P E P)=191517X( 140XX 105)=△ L 直二PL/ (A E p) =195300X( 140XX 105)= (△ L 曲+△ L 直)*2=(50.94mm+54.55mm)*2=210.98mm与设计比较（）/104=%2、N2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=x 1860X 140=195300NX直二7.634m ; X 曲=7.261m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =X +X =P p=195300X() /=191517N △ L 曲= P p L/ (A p E p)=191517X( 139XX 105) =△ L 直二PL/ (A p E p) =195300X( 139XX 105)= (△ L 曲+△ L 直)*2=(50.94mm+54.61mm)*2=211.1mm 与设计比较() /104=% 3、N3束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力P=X 1860X 140=195300NX直=7.939m; X 曲=6.912m0 =Xn /180=k X 曲+^0 =X +X =P p=195300X() /=192252N △ L 曲= P p L/ (A p E p)=192252X( 140XX 105) =△ L 直= PL/ ( A p E p) =195300X( 140XX 105) =(△ L 曲+△ L 直)*2=(55.91mm+49.45mm)*2=210.71mm与设计比较() /104=%第二章张拉时实际伸长量计算、计算参数：1、—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：取2、卩一预应力筋与孔道壁的摩擦系数：取3、A—预应力筋的实测截面面积：140 mm4、E p—预应力筋实测弹性模量：X 105 N/ mm25、锚下控制应力k==x 1916=1437 N/ mm7、单根钢绞线张拉端的张拉控制力：P=b k A p=201180N8、千斤顶计算长度：35cm9、工具锚长度：5cm二、张拉时理论伸长量计算：(1) M束一端的伸长量:P=X 1916X 140=201180NX直=7.6255m; X 曲=7.261mL 直=+（+）=8.0255mL 曲=7.261mB 曲二Xn /180=k X 曲+ ^0 =x +x =P p=201180X（） /=197283N△ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p ) =197283X( 140XX 105)= △ L直二 P p L 直/ (A E p ) =197283X( 140XX 105)=(△ L 曲+△ L 直)X 2=(50.9mm+56.3mmX 2=214.4mm 2) N 2 束一端的伸长量： P=X 1916X 140=201180N X 直=7.634m; X 曲=7.261m L 直=+( +) =8.034m L 曲=7.261mk X 曲 + ^0 =X +X =P p =201180X() /=197283N △ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p )=197283X( 140XX 105)= △ L 直二 P p L 直/ (A E p )=197283X( 140XX 105)=(△ L 曲+^ L 直)X 2=(50.9mm+56.3mmX 2=214.4mm (3) N 束一端的伸长量: P=X 1916X 140=201180N X 直=7.939m; X 曲=6.912m L 直=+( +) =8.339m L 曲=6.912mB 曲二 Xn /180= k X 曲 +^0 =X +X =P p =201180X() /=198040N △ L 曲二 P p L 曲/ (A p E p )=198040X( 140XX 105)= △ L 直二 P P L 直/ (A E p )=198040X( 140XX 105)=o曲=° Xn /180=(△ L 曲+△ L 直)X 2=(48.6mm+58.7mmX 2=214.6mm第三章千斤顶张拉力与对应油表读数计算、钢绞线的张拉控制应力:单根钢绞线张拉端的张拉控制力：F=a A =201180N 8束钢绞线的张拉控制力：F1=8*P= F2=7*P二1）.444号千斤顶张拉、D0136-675号油表时:千斤顶回归方程:P1=0.0161F+P1—L0134-837 号油表读数（MPa F —荷载（kN）P二P1 时,(1)15% con二时:P1=0.0161F+ =*+= (2)50% con二时:P1=0.0161F+ =*+= (3)100% (T con二时:P1=0.0161F+ =*+=P=P2 时,(1)15% T con二时:P2=0.0161F+ =*+= (2)50% T con二时:P2=0.0161F+ =*+= (3)100% T con二时:P2=0.0161F+ =*+=2）.10号千斤顶张拉、L2014-06-2005号油表时:千斤顶回归方程:P1=0.0159F+P1—SO134-881 号油表读数（MPa F —荷载（kN）P二P1 时,(1)15% T con二时:P1=0.0159F+ =*+= (2)50% C con二时:P1=0.0159F+ =*+= (3)100% T con=时:P1=0.0159F+ =*+=P=P2 时,(1)15% (T con二时:P2=0.0159F+ =*+= (2)50% C con二时:P2=0.0159F+ =*+= (3)100% C con= 时:P2=0.0159F+ =*+=备注:钢束的张拉顺序:100%N3—100%N2—100%N1。
30米T梁张拉计算
束号 梁 型 号 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 15-11 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 1066.45 24.28 1066.5 213.29 5.52 213.29 50%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 24.36 47.5 47.5 2186.2 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.92 2186.2 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 6.11 9.5 9.5 426.58 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.21 426.58 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10.67 102.5%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 48.33 95.0 95.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 19.0 19.0 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
N1 15-10
193.90
5.09
193.90 50%σ
5..80
9.35
387.80
9.84 102.5%σ
18.8
18.8
张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) N1 969.50 22.15
张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 969.5 22.29
注：实测伸长量＝10%σ～20%σ 实测伸长值＋10%σ～102.5%σ 实测伸长值；总伸长率±6% 束号 中 跨 边 梁 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 10%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量 张拉设备(一) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 20%σ 张拉设备(二) 张拉力(KN) 油泵读数 (Mpa) 伸长量（mm） 一端伸长量 一端伸长量
A4标30米后张法预应力T梁理论伸长量及压力表读数
兴国至赣县高速公路北延新建项目30m预制T梁理论张拉伸长量及压力表读数江西省公路桥梁工程有限公司兴赣高速公路北延项目A4标项目经理部2019年5月23日30米T 梁预应力后张拉伸长量计算30米T 梁预应力采用后张法，两端对称张拉，并且钢束张拉采用伸长量及张拉力双控，锚下控制力为0.75f pk 。
预制T 梁混凝土达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d 时，方可张拉预应力钢束。
30米T 梁腹板钢束有N1、N2、N3各1束，张拉顺序为50%N2→100%N3→100%N2→100%N1；墩顶连续现浇段负弯矩钢束有N1束，共4束，对称布置，张拉顺序为先内后外，逐束对称张拉。
30米T 梁预应力钢绞线采用的是抗拉强度标准值为f pk =1860MPa 、公称直径d ＝15.2mm 的低松弛高强钢绞线。
由于每束中的每股钢绞线受力一致，并且伸长量一致，因此每束钢绞线只需计算一股钢绞线的伸长量即可。
1、钢束的波绞管采用的均为钢波纹管，因此管道摩擦系数为u ＝0.25；2、管道偏差系数为k ＝0.00153、张拉端锚下控制力为0.75f pk4、钢绞线的弹性模量试验检测为Eg=1.85*105MPa5、根据预应力张拉顶子的张拉端工具夹片至钢绞线的锚固端工作夹片的两夹片间距离约45cm ，因此钢绞线的有效张拉工作长度设为45cm6、每股钢绞线的公称面积为A=140mm 27、回缩量：锚具变形、钢绞线自锚一端回缩量约为6mm （根据实践经验及张拉限位板的槽口深度）1、中跨梁钢束 1.1、腹板N1束由于T 梁的预应力钢束以跨径中心线为两侧对称布置，因此每束钢绞线的伸长量只需计算一侧再乘以2即可。
单位：cm跨径中心线终弯点BA起弯点CD有效工作长度45cmR=80000θ＝7。
将半个预应力筋分为3段，而工作长度在张拉时也有一定的伸长量，并且与AB 段在一条直线上，因此该AB 段在计算时就加上45cm 。
张拉端单根钢绞线的张拉控制力为：P ＝0.75f pk *140＝195.3KN θ＝7。
预应力T梁张拉计算总表
复核：
计算：
日期：
3号钢束伸长量计算(i端)
2#梁场30米T梁预应力张拉计算书（边梁）
左→右 第1段 第2段 第3段 合计 线形 直线 曲线 直线 实际 长度x （m） 2.581 3.665 9.010 15.256 3号钢束两端伸长量合计（mm） 30 曲线 半径 （m） 摩阻 系数μ 0.2250 0.2250 0.2250 0.1222 角度θ 影响系数 (kx+μ θ ) 1-e-(kx+μ θ ) （rad） k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0039 0.0330 0.0135 0.0039 0.0324 0.0134 本段摩 阻损失 （MPa） 5.3903 45.0886 18.0490 本段张 拉端应力 （MPa） 1395.0000 1389.6097 1344.5211 弹性模 量 （MPa ） 1389.6097 ######### ###### 本段终 点应力 （MPa） 平均张 拉应力 （MPa） 1344.5211 ######### ###### 1326.4722 ######### ###### 伸长量 （mm） 18.30 25.52 61.29 105.11 210
左→右 第1段 第2段 第3段 合计
线形 直线 曲线 直线
1号钢束伸长量计算(j端) 实际 长度x （m） 4.815 9.774 0.768 15.357 1号钢束两端伸长量合计（mm） 监理： 80 曲线 半径 （m） 摩阻 系数μ 0.2250 0.2250 0.2250 0.1222 角度θ 影响系数 (kx+μ θ ) 1-e-(kx+μ θ ) （rad） k 0.0015 0.0015 0.0015 0.0072 0.0422 0.0012 0.0072 0.0413 0.0012 本段摩 阻损失 （MPa） 10.0391 57.1634 1.5287 本段张 拉端应力 （MPa） 1395.0000 1384.9609 1327.7975 弹性模 量 （MPa ） 1384.9609 ######### ###### 本段终 点应力 （MPa） 平均张 拉应力 （MPa） 1327.7975 ######### ###### 1326.2687 ######### ###### 伸长量 （mm） 34.09 67.52 5.19 106.80 214
30mT梁张拉理论伸长值计算表
千斤顶油表读数y （Mpa） 编号7151 20.50 23.05 23.05 23.05 23.05 17.95 20.50 20.50 20.50 20.50 12.85 12.85 编号7150 20.49 23.04 23.04 23.04 23.04 17.94 20.49 20.49 20.49 20.49 12.84 12.84
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 4.18 4.69 4.69 4.69 4.69 3.67 4.18 4.18 4.18 4.18 2.65 2.65 编号7150 4.17 4.68 4.68 4.68 4.68 3.66 4.17 4.17 4.17 4.17 2.64 2.64
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 10.30 11.58 11.58 11.58 11.58 9.03 10.30 10.30 10.30 10.30 6.48 6.48 编号7150 10.29 11.57 11.57 11.57 11.57 9.02 10.29 10.29 10.29 10.29 6.47 6.47
项目
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
钢绞线 10%张拉控制 编号 力F（KN) N1 N2 148.92 167.53 167.53 167.53 167.53 130.30 148.92 148.92 148.92 148.92 93.07 93.07
千斤顶油表读数（Mpa） 编号7151 2.14 2.40 2.40 2.40 2.40 1.89 2.14 2.14 2.14 2.14 1.38 1.38 编号7150 2.13 2.39 2.39 2.39 2.39 1.88 2.13 2.13 2.13 2.13 1.37 1.37
说明：边跨主梁和中跨主梁纵向张拉的张拉顺序为N1→N2→N3→N4(50%)→N5→N4(100%)，负弯矩张拉顺序为N2→N1。
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千斤顶参数
千斤顶编号 油压表编号
1பைடு நூலகம்06151 1329
备注
Y=45.93333×X+0.06667 回归方程 控制张拉力（KN) 1357.335 钢束根数 7 张拉力（KN) 压力表读数(Mpa) 张拉部位 10% 135.7335 20% 271.467 40% 542.934 60% 814.401 100% 1357.335 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 10% 20% 155.124 310.248 3.0 5.9 11.8 17.7 29.5 1551.24 8 压力表读数(Mpa) 3.4 6.8 13.5 20.3 33.8 1745.145 9 压力表读数(Mpa) 3.8 7.6 15.2 22.8 38.0 1939.05 10 压力表读数(Mpa) 4.2 8.4 16.9 25.3 42.2 复核： 千斤顶标定日期： 2011-5-17 Y为荷载、X为油压 表读数
30m预应力T梁张拉力与油压表读数计算表
千斤顶参数
千斤顶编号 油压表编号
912031 3428
备注
Y=46.23596×X-14.82222 回归方程 控制张拉力（KN) 1357.335 钢束根数 7 张拉力（KN) 压力表读数(Mpa) 张拉部位 10% 135.7335 20% 271.467 40% 542.934 60% 814.401 100% 1357.335 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 10% 20% 155.124 310.248 3.3 6.2 12.1 17.9 29.7 1551.24 8 压力表读数(Mpa) 3.7 7.0 13.7 20.5 33.9 1745.145 9 压力表读数(Mpa) 4.1 7.9 15.4 23.0 38.1 1939.05 10 压力表读数(Mpa) 4.5 8.7 17.1 25.5 42.3 复核： 千斤顶标定日期： 2011-5-17 Y为荷载、X为油压 表读数
张拉部位
40% 620.496 60% 930.744 100% 1551.24 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 张拉部位 10% 20% 40% 60% 174.5145 349.029 698.058 1047.087
100% 1745.145 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 张拉部位 10% 20% 40% 60% 100% 计算： 193.905 387.81 775.62 1163.43 1939.05
张拉部位
40% 620.496 60% 930.744 100% 1551.24 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 张拉部位 10% 20% 40% 60% 174.5145 349.029 698.058 1047.087
100% 1745.145 控制张拉力（KN) 钢束根数 张拉力（KN) 张拉部位 10% 20% 40% 60% 100% 计算： 193.905 387.81 775.62 1163.43 1939.05