脱硫串联塔运行技术交流
脱硫系统运行交流
脱硫自动
பைடு நூலகம்
• #1给料机变频器闭锁增条件： • #1给料机变频器指令大于3%且#1石灰石系统射流阀关闭延时 10S后， #1给料机变频器闭锁增 • #1给料机变频器切手动条件： • #1给料机变频器停止运行或SO2实时排放量测点坏质量
脱硫自动
• #2给料机变频器超驰减条件： • 给料跳闸后#2给料机变频器超驰减 • 石灰石输送系统进气压力B连续15S大于55Kpa， #2给料机变 频器超驰减3分钟 • 给煤量连续5Min小于200t/h且#3、#4给料机均运行且SO2每小 时平均值排放值连续3Min小于185mg/Nm3/h且石灰石瞬时给料 量连续40S小于2.5t/h， #2给料机变频器超驰减 • 主PID输出连续5Min小于7.5t/h且SO2实时排放量小于 100mg/Nm3， #2给料机变频器超驰减 • 以上超驰减条件都是在变频器投入自动且SO2实时排放量连续 3Min不大于350mg/Nm3的条件下成立
脱硫自动 • • • • • • • • • • 超驰、闭锁条件： 超驰增 如果条件成立自动将变频器指令加到最大50Hz 超驰减 如果条件成立自动将变频器指令减到最小0Hz 闭锁增 如果条件成立不允许变频器指令增加 闭锁减 如果条件成立不允许变频器指令减小 在脱硫系统中如果发生变频器指令突然增加到50Hz或者突然减 少到0Hz并且切为手动运行时可以自由开关则认为是超驰增减 条件触发
其他
• • • • • • •
#3石灰石变频给料机瞬时给料量 0.0216 × 1.4 ×0.85 ×60 ×0.4 ×给料机变频器频率 0.0216 m3/转为每转的体积 1.4 T/ m3为平均堆密度 0.85为输送效率 60为每小时60分钟 0.4转速与频率之间换算系数（最大转速为20r，最大频 率为50Hz） • 当#3给料系统压力小于15KPa的情况下#3给料系统断料 或#3石灰石给料机不运行或给料机频率反馈小于1%时给 料机瞬时给料量为0t • #4石灰石变频给料机瞬时给料量逻辑与#3石灰石变频给 料机瞬时给料量逻辑相同
串联吸收塔烟气脱硫改造技术2016
串联吸收塔烟气脱硫改造技术2016串联吸收塔烟气脱硫改造技术1 前言我国煤的硫份变化范围较大，从0.1%到10%都有。
从总体上看，我国属于硫煤储量较多的国家，据统计，我国煤炭资源中有大约30%的煤硫含量在2%以上，尤其西南地区有些煤田含硫量高达10%。
目前我国所采煤炭中约1/6为高硫煤，中、低硫类开采较大，有些优质低硫煤煤田已面临资源枯竭，如：著名的大同煤田，优质低硫煤最多只能开采15年。
因而，我们随着时间的推移，不得不越来越多的面临中、高硫煤的使用。
SO2是造成大气污染的主要污染物之一，有效控制工业烟气中SO2是当前刻不容缓的环保课题。
我国2011年全国二氧化硫排放量高达2217.9万吨，已成为世界SO2排放第一大国。
由此造成的经济损失超过5000亿元人民币。
我国每年排入大气的87%的SO2来源于煤的直接燃烧。
其中大约一半来自于火力发电厂，随着我国工业化进程的不断加快，SO2的排放量也日渐增多。
为降低排入大气的SO2总量，GB13223-2011《火电厂大气污染物排放标准》已经实施，新建电厂SO2排放标准更加严格，要求排放不大于100mg/Nm3 。
由上可知。
中国未来脱硫行业的发展趋势时，随着燃用煤种含硫量的越来越高，火电厂大气污染物排放标准也会越来越严格，如此，将会要求烟气脱硫系统的脱硫效率也随之越来越高。
2 目前国内脱硫系统现状当前世界上已开发的并已稳定运行的湿法烟气脱硫技术和干法循环流化床技术、以及半干法烟气脱硫技术。
据有关统计表明，湿法烟气脱硫技术占世界上已经安装并稳定运行的电厂烟气脱硫装机总容量的85，尤其日本占98%，美国占92%。
我国20万千瓦机组以上的大中型电厂，湿法脱硫也占脱硫总装机容量的90%，60万千瓦以及以上的大型机组脱硫，至今全部采用湿法烟气脱硫技术。
脱硫系统在去除烟气中SO2的同时，也需要消耗很大部分的能源，如水、气、石灰石、电等，煤种含硫量越高，需要的脱硫效率也越高，同时消耗的能源也越高，国内目前湿法脱硫效率在95%左右，普遍采用单吸收塔，采用的脱硫工艺以石灰石石膏-湿法脱硫工艺为主。
脱硫烟塔合一技术介绍
脱硫烟塔合一技术介绍从上个世纪八十年代初期开始，以德国为代表的一些发达国家开始尝试利用冷却塔排放湿法脱硫后的烟气，目的是节省较大的烟气再热器的投资和提高烟气排放的扩散效果，经过二十年的发展，到目前为止，全世界大概已经有三十多台机组采用了这种技术。
烟气通过冷却塔排放，是将烟气用烟气管道送入塔内配水装置的上方集中排放。
这对冷却塔带来了两个方面的影响，一方面，烟气排入会使配水装置上方的气体流量增加，流速有所增加，带来额外的流动阻力，但冷却塔内烟气的流速很低，一般都在1.0m/s左右，即使流速增加30%，带来额外的流动阻力增加也非常有限，与冷却塔的其他阻力（人字柱、进风口、淋水装置、淋水、出口等阻力）相比，还是较小的。
考虑这部分额外的流动阻力增加和烟气管道带来的局部阻力，将冷却塔的总阻力系数增加3。
另一方面，烟气排入冷却塔与配水装置上方的湿空气发生混合换热现象，改变了塔内气体的密度。
锅炉在设计工况运行时，吸收塔出口烟气温度范围为43-50℃（主要决定于吸收塔入口烟气温度），考虑到烟道长度和环境温度变化带来的温度降低，进入冷却塔的烟气温度为3 6-43℃。
以下是就烟塔合一时可能遇到的问题进行探讨：一、烟气能否从烟塔顺利排出烟气能否从烟塔顺利排出,根本是看烟塔内填料上方混合气体的密度是否比环境空气的密度低。
这两个密度差越大，通风量越大，混合气体的热浮力越大，烟气从烟塔排放的扩散效果就越好。
在烟塔运行的绝大多数时间里，烟塔内填料上方混合气体的密度都比环境空气的密度低，烟气都会顺利排放。
当夏季环境温度达到38℃，烟气温度只有为40℃时，烟气仍然可以通过烟塔顺利排出。
但我们必须保证在机组运行的任何情况下，烟塔都能顺利排烟，就必须考虑到烟塔运行的极端情况。
对烟塔来说，最极端恶劣的烟气排放工况就是：环境温度为极热（42℃），并且烟塔不通循环水。
这时如果使烟气顺利排放，烟气温度必须达到52.5℃以上。
环境温度为38℃，并且烟塔不进循环水时，使烟气顺利排放的最低烟气温度为48℃。
空塔喷淋串联填料塔脱硫应用总结
第４ １卷
第 ７期
２ ０ １ ３年 ７月
１ ９
空塔 喷 淋 串联 填 料 塔 脱 硫 应 用 总 结
令 狐 瓦奇
（ 山西 阳煤 丰喜 肥 业 ［ 集 团 ］有 限 责任公 司临猗 分公 司 山 西临猗 ０ ４ ４ １ ０ ０ ） ５ ０ 鲍 尔环 改为 ７ ６ 鲍尔环 （ 也 有 阶梯 环等 ） ； 后 因 为气 体 中 Ｈ Ｓ含 量 较 高 ， 填料堵塞严 重 ， 将 ２套 系统 的脱 硫塔 下层 填 料 改 为 １ ０ ０ 填料 ， 也 曾使用 过格 栅填 料 ， 虽 然在 延缓 塔堵 方 面稍有 效果 ， 但 因
塔器 ， 此处暂不探讨 。
３ 改造前 、 后脱硫情 况
利用 ２ ０ １ ２年 ５月 检修 机会 ， 对１ 合成 氨 系统
（ 年 产氨醇 ２ ０ ０ ｋ ｔ ） 及 ３ 合成氨系统 （ 年 产 氨 醇 １ ５ ０ ｋ ｔ ） 的脱硫 系统 进行 了改造 ， 并于开车 时投用 ；
填 料 比面积 较小 ， 脱硫 效 果较差 ； 格 栅填 料一 旦堵
１ 主 要 塔 器 形 式
（ １ ） 空塔 喷 淋 。空塔 喷 淋 是 脱 硫 工 艺装 置 中 应 用较 早 的塔器 （ 喷射 塔 及旋 流板 塔 也 较 早 ） ， 但 随 着气体 中硫化 氢 含 量 不 断 升 高 ， 考 虑 到填 料 塔 气 液接触 面 积 较 大 、 传质效果更好 （ 尤 其 是 新 型
素 的影 响 ， 山西 阳煤 丰 喜 （ 集 团） 的几 家 分 公 司对
该 类塔 器 进行 了试 用及 尝试 性 改造 。
连续 掺烧 高硫 煤 ， 且 合成 氨 系统产 能较 小 ， 考虑 到 没有 代表 性 ， 所 以也 一 直没有 坚定 这方 面 的改造 。 另外 ， 也 曾使 用 过清 塔 剂 ， 有 一定 效 果 ， 但 是最 终 并 不 能把 压差 降 至理 想 值 ， 塔 堵 一 直 是 影 响 系统
串联吸收塔脱硫技术在燃超高硫煤火电厂的应用
ｆ １ ． Ｇｕ ａ ｎ ｇ ｘ ｉ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｇｒ ｉ ｄ Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｒ ｃ Ｐ ｏ ｗｅ ｒ Ｒｅ ｓ ｅ ａ ｒ ｃ ｈ Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ，Ｎａ ｎ ｎ ｉ ｎ ｇ ５ ３ ０ ０ ２ ３ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ；
Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ ｏ ｓ ｉ ｔ ｅ ｃ ｏ ｎ ｄ ｉ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ａ ｎ ｄ ｓ ｉ ｔ ｕ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｏ ｆ ｄ ｉ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｔ ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ｓ ， ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｉ ｅ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｗｏ ｔ ｏ ｗｅ ｒ ｓ ｉ ｎ ｓ ｅ ｒ ｉ ｅ ｓ ｃ ｏ ｎ ｎ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ａ ｎ ｄ ｈｅ ｔ Ｕ－ ｔ ｙ ｐ ｅ
２ ． Ｄ ａ ｔ ａ ｎ ｇ Ｇ ｕ ｉ ｇ ｕ ａ ｎ Ｈ ｅ ｓ ｈ ａ ｎ Ｐ ｏ ｗ ｅ ｒ Ｇ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ Ｃ ａ ，Ｌ ｔ ｄ ，Ｈ ｅ ｓ ｈ ａ ｎ ５ ４ ６ ５ ０ １ ，Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
摘要 ： 广西部分火电厂脱硫系统设计燃煤硫含量低 ， 燃 煤成 本居 高不下 。为了降低燃煤成本 ， 需要对这部分火电厂脱硫 系统
达 ５ ． ３ ％， 脱硫 效率 达到 ９ ８ ． ７ ％， 同等容量机组脱 硫系统 出力最 大 ， ３ ０ ０Ｍ Ｗ 机组单台机组脱硫系统 Ｓ Ｏ ： 脱 除量 达 １ ６ｔ ／ ｌ ｌ 以上。已
完成改造 的 ２ 个 火电厂每年仅节约的燃煤成本超过 ２亿元 ， 取 得非 常可 观的经济效益及环境效益。
脱硫工程技术交流中常见参数
脱硫工程技术交流中常见参数以下数据基于：2*600MW机组规模基建电厂煤含硫率为0.7%工艺系统：1．喷淋塔的相关参数：喷淋管的层间距：2m/层，600MW机组喷淋塔共设3层，喷嘴64只/层；体积为：Φ=（17~18）m*H=（25~28）m；液槽深度H=4~5m，浆液量约1300~1500 m3。
塔内烟气速度为4m/s。
2．喷嘴：为三层螺旋陶瓷喷嘴，碳化硅材质。
外径Φ=100mm，内径Φ=65mm，Q=125m3/h。
3．浆液循环泵：功率范围：N=600~800kw，出力Q=8000~9000 m3/h。
浆液循环泵只需3~4分钟即可将浆液循环一遍，液气比11~12 L/m3。
4．鼓泡塔的相关参数：4个顶进式搅拌器。
体积约为：Φ=23m*H=19m；液槽深度约为：H=4m（按浆液停留15~25小时计算）喷射管管径150mm,升气管管径650mm；喷射管浸液深度一般为：150mm~200mm；喷射管3000根左右(PVC管),升气管150根左右(FRP管)。
5．钙硫比1.02~1.03。
6．反应时间：喷淋塔3.5s左右，鼓泡塔0.5s左右。
7．除雾器工作温度80℃以内。
内部材料为PP，尺寸：（15~16）m*（9~10）m。
烟气系统：1．烟气量：范围值200万Nm3/h左右。
2．升压风机:喷淋塔 N=4000kw左右，ΔP=3500Pa左右。
鼓泡塔 N=7000kw左右，ΔP=6500Pa左右。
3．升压风机尺寸：15*10m左右。
4．GGH:烟气烟气换热器（类似电厂常用的空气预热器），国内使用一般为旋转再生型GGH。
尺寸：17*17m左右。
5．为防止未处理烟气侧向处理后烟气侧泄漏，GGH装有升压密封风机：N=175kw左右，ΔP=7000Pa左右。
6．GGH四个位置烟温值：A:120℃左右, B:80~90℃, C:40~50℃, D:70~80℃压缩空气系统：1．仪用15~17 m3/h，杂用14 m3/h左右。
两级串联脱高硫技术的应用
小氮肥设计技术!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"!!!!!!!!!"!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!"!!!!!!!!!"两级串联脱高硫技术的应用张彤（安徽省三星化工集团公司２３３６１０）２００４年第２５卷第６期三星化工集团公司是一个由年产合成氨３０００ｔ的小氮肥厂，逐步发展起来的集尿素、甲醇、碳酸氢铵、三聚氰胺、压力容器制造、热电联产为一体的大型化工企业。
其核心企业涡阳化肥厂，经过３０多年的不断发展，目前实际生产能力已达年产氨醇１８×１０４ｔ。
２００３年下半年，集团公司领导审时度势，决定增上２台６Ｍ３２压缩机。
这样，脱硫系统的改造势在必行。
另外考虑到煤炭市场的日趋紧张，公司明确要求脱硫系统的改造要在满足扩能的同时，具备脱高硫的能力。
为此，我们经过考察研究，并结合我厂实际情况，采用了两级串联脱高硫技术。
现把技改情况小结如下。
１改造前状况１．１工艺流程气柜→静电除焦塔→罗茨风机→１＃第１除尘塔→１＃脱硫塔→１＃第２除尘塔２＃第１除尘塔→２＃脱硫塔→２＃第２除尘#$塔→送压缩１．２主要设备除尘塔Φ３０００×１６８９２２台脱硫塔Φ３８００×２４６００７０×７０散堆填料层２台静电除焦塔Φ３０００×１０５００２台Φ４７００×１４５００１台罗茨鼓风机ＭＬ８４ＷＤ—２５７２５７ｍ３／ｍｉｎ２２０ｋＷ８台（开５备３）再生槽Φ７７００／６８００×６６１５１台除尘塔Φ３０００×１６８９０４台贫液槽Φ４０００×４８００２台脱硫泵１０ｓｈ－９７５ｋＷ４８６ｍ３／ｈ３台（开２备１）再生泵２５０Ｓ－６５１３５ｋＷ４８５ｍ３／ｈ３台（开２备１）连续熔硫釜Φ７００／６８０×６６１５２台（开１备１）１．３存在问题（１）脱硫效率低现在装置仅能满足半水煤气Ｈ２Ｓ＜１ｇ／ｍ３，超过１ｇ／ｍ３时，出口Ｈ２Ｓ含量＞１２０ｍｇ／ｍ３。
脱硫串联塔优化运行研究
工业技术科技创新导报 Science and Technology Innovation Herald601 系统配置介绍贵州兴仁项目为脱硫新建机组，针对云贵地区高硫煤的情况，该项目采用串联塔方案。
设计S O 2浓度入口为6 650 m g /N m 3,出口不超过35 m g /N m 3,脱硫效率99.5%。
新建系统及塔区主要配置如图1所示。
2 设计工况各部分耗量具体数据如表1所示。
3 运行调节(1)液面控制：根据表1设计工况下水耗量可以看出一级塔的水耗基本上是二级塔水耗的10倍。
由于从一级塔出来后为饱和烟气，烟温在43 ℃左右，进入二级塔后烟气蒸发水耗很少，因此二级塔液位比一级塔的液位更难控制，同时又因为二级塔除雾器冲洗水的加入，使得二号吸收塔液位容易较高。
该项目设置两种措施进行二级塔的控制。
一级塔和二级塔设置联通管，二级塔设计液位比一级塔液位高1 m。
根据连通器原理，只要二级塔比一级液位高时，浆液将沿连通管道由二级塔流向一级塔，最终达到两个塔的液面基本保持一致。
其次设置倒浆泵，在二级塔排浆同时降低二级塔液位。
当二级塔密度达到排浆密度时，开启倒浆泵往一级塔倒浆，此种强制运行可以加快二级塔液位降低，对二级塔液位控制形成强有力保证。
(2)排浆控制：由于二级塔的石膏排出量远远小于一级塔，所以整个系统的石膏由一级塔进行脱水。
二级塔的浆液靠连通管道或倒浆泵往一级塔排，二级塔设计的石膏排出泵的出力能力为两个塔的和。
当二级塔无需排浆时，通过连通管控制液位，当二级塔需要排浆时，可以打开倒浆泵往一级塔排浆，再由一级塔脱水。
(3)密度控制：一级塔和二级塔均设置滤液回流的入口，但由于一级塔蒸发量大，石膏产量大，易出现密度偏高的情况，密度太高会造成管道及泵的磨损、腐蚀结垢、泵出力增大、电耗提高。
因此，滤液回流管道主要进入一级塔来降低密度，同时滤液回流可以避免频繁开除雾器冲洗或加入外来工艺水调节密度。
而当密度低时可以通过加大供浆量来提高密度。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
（三）二级吸收塔的运行
1 提高二级吸收塔出力，是串联吸收塔节 能降耗的关键 2 参照已投运的串联吸收塔脱硫系统的运 行经验，建议二级塔pH 值稳定控制在 6.0-6.2（6.5）之间，石膏浆液密度控制 在1040-1060kg/m3之间 3 二级吸收塔的设计供浆量不宜小于系统 设计值的30% 4 二级吸收塔可取消氧化风系统
一、二级吸收塔烟气温度、湿度测试结果
烟气温度（℃） 118 47 46
测试项目 一级吸收塔入口 一级吸收塔出口 二级吸收塔出口
烟气湿度（%） 6.2 13.4 13.8
二级吸收塔补水（浆）率的试验 二级吸收塔补水（浆）主要来自除雾器冲洗、烟道入口 冲洗、石灰石浆液以及从一级吸收塔携带水等。脱硫运行 每班对二级吸收塔除雾器冲洗一次，每次阀门开启3min， 是最大的外来水源。由于二级吸收塔的进、出口烟温差不 大，烟气湿度基本相同，因此二级吸收塔的蒸发量可以忽 略不计。经过统计、计算11月3日～10日一周的时间，二 级吸收塔24小时平均转入一级吸收塔的浆液量约255m3， 二级塔运行运行液位为8.2m，二级吸收塔内浆液体积 1650m3。 由此可以计算：二级吸收塔24小时的补水（浆）率 =255/1650*100%≈15%。 二级吸收塔浆液约1周更新一次。
1 串联吸收塔脱硫系统的停止顺序是：先停 止二级塔所属设备，再停止一级塔所属设 备 2 待一级塔入口烟温降至70℃以下时，再全 停一级塔循环浆泵 3 吸收塔检修时，一级吸收塔浆液不应混入 二级吸收塔内；二级塔浆液可转入一级塔 内，必要时二级塔再补水、补浆。
四、一级吸收塔的运行
1 根据《华电国际电力股份有限公司湿法脱硫设施共性问题 整改指导意见》第五条规定，建议一级塔pH 值稳定控制 在5.0-5.4 之间，石膏浆液密度控制在1080-1120kg/m3 2 为保证吸收塔等设备安全，一级吸收塔循环泵运行不低于2 台 3 当锅炉燃烧设计煤种，一级吸收塔入口SO2浓度达到设计 浓度的80%时，建议二级吸收塔全出力运行，一级吸收塔 视具体情况保留一台或两台循泵备用 4 为保证一级吸收塔内石膏的氧化及石膏品质，一级吸收塔 的PH值控制不宜过高 5 建议一级吸收塔脱硫效率控制在80%左右
（四）二级吸收塔双泵运行最大浓度试 验曲线(PH=6.0)
（五）下图为二级吸收塔循环泵3+2转2+2转3+2运行曲线， 机组负荷630MW，入口SO2浓度在2900mg/m3左右，采用 2+2运行，二级塔入口浓度在400mg/m3左右，出口浓度在 25mg/m3左右，比3+2运行方式增加约10mg/m3。
（二）一、二级吸收塔浆液品质测试结果
测试项目
浆液浓度 (kg/m3)
Cl-(mg/l)
PH
一级吸收塔测试结果
1173
11850
4.9
二级吸收塔测试结果
1052
1176
6.0
二级吸收塔进出口烟气湿度的试验 1 从运行参数可以看出：二级吸收塔的进口烟气和 二级吸收塔进口烟气温度均在47℃左右，基本没 有温降。 2 为摸清串联吸收塔的水平衡，对一级、二级吸收 塔进出口温度和烟气含水率进行了测试。 3 测试方法：在650MW负荷工况下，烟气温度采取 读取吸收塔DCS进出口烟气温度；烟气含湿量测 量方法采取650MW负荷下，抽取的烟气经CaCl2 吸收瓶水分被吸收，记录抽气量、温度、大气压 等数据，试验后称重得到冷凝水量。通过计算得 到烟气含湿量。
脱硫串联塔运行技术交流
山东电力研究院 2015年7月
目
录
1 严格的环保排放标准 2 应对严格排放标准的脱硫措施 3 串联吸收塔的基本特点 4 一级吸收塔运行 5 二级吸收塔运行 6 串联吸收塔运行建议
一 、GB13223-2011中关于SO2排放标 准
时 间 类 型 SO2排放标准 （mg/m3) 200 400（1） 100 200（1） 50
（七）二级吸收塔的液位及浆液浓度控制
1 有的串联塔之间仅设计一台浆液泵，当二 级塔液位高时，开启浆液泵将二级塔浆液 打入一级塔，二级塔的浆液浓度不能自动 控制。 2 在串联塔之间设计一套“二级塔液位及浆 液密度自动控制装置”。
二级系统液位及浆液浓度控制装置的研制
六 串联吸收塔运行建议（以潍坊3号为例，供参考）
2014年7月1日起
现有锅炉
2012年1月1日起
新建锅炉
重点地区
燃煤锅炉
燃煤电厂超低排放标准
烟尘 （mg/m3) SO2（mg/m3) NOX（mg/m3) 备注
10
35
50
超低排放
5
35
50
电力超净排放
二、为满足日益严格环保标准的措施
1 控制燃煤含硫量：受煤炭市场影响大 2 将原脱硫塔增容改造：增加喷淋层、增加托 盘、增大浆池容积等。能耗高、SO2排放浓 度不易控制，单台吸收塔增容难以满足超低 排放的标准要求。 3 采用单塔双循环：原理同串联塔，应用较少 4 双塔串联运行：高效、节能、可靠，是目前 满足SO2超低排放最有效的脱硫措施
（六）负荷600MW，高浓度的SO2浓度C/D/E+F(3+1)与 C/E+H/G(2+2)比较，二级塔PH=5.8，出口浓度都接近 50mg/m3
• 从上图可以看出，对于高浓度，3+1与2+2 运行方式总排口SO2浓度相当，但2+2运行 方式循环泵电流降低约20A。适当提高二级 吸收塔PH值，2+2运行优于3+1运行。
Hale Waihona Puke 谢谢大家！串联吸收塔工艺流程图
（一）双吸收塔的启动
1 锅炉点火前，一级吸收塔应投入不少于2台 循环泵运行 2 点火过程中，应严格控制燃油量，投粉前 除尘器应投入部分电场（低电压运行）， 降低烟气中的油污和烟尘含量，减轻一级 塔浆液污染 3 锅炉停止投油，除尘器全部运行后，再投 入二级吸收塔
（二）双吸收塔的停止
三、串联吸收塔的基本特点
1 一级吸收塔进行烟气粗处理，塔内进行石膏氧化、结晶 2 二级吸收塔进行烟气精处理，浆液转入一级塔 3 一级吸收塔浆液浓度高、蒸发量大、浆液品质差、高腐蚀 性（Cl-含量高）、PH值低、出石膏、排废水 4 二级吸收塔浆液浓度低、几乎没有蒸发量、浆液品质好、 浆液腐蚀性相对较低（Cl-含量低）、PH值高、不出石膏、 不排废水 5 二级吸收塔对于一级塔出口的低浓度SO2有更高的脱硫效 率（单塔5泵运行效能远低于串联塔3+2（2+3）泵） 6 串联塔的两个浆池独立、浆液单独循环 7 串联塔脱硫效率高、能耗低、运行可靠
1 当一级塔入口SO2浓度在3000mg/m3以下时，建议采取2+2 运行方式：对于一级吸收塔，合理匹配两台循环泵运行方 式，一级吸收塔出口浓度控制在500mg/m3左右。 2 当一级吸收塔入口SO2浓度高于3000mg/m3时，建议采取 2+3或3+2运行方式，运行中可采取调整二级吸收塔pH值， 使烟囱入口SO2浓度满足50（35）mg/m3的要求。 3 当锅炉燃烧设计煤种，一级吸收塔入口SO2浓度在5000（设 计浓度5583）mg/m3左右时，建议采取3+3或4+3运行方式。 4 建议二级塔pH 值控制在6.0-6.2（6.5）之间，石膏浆液密度 控制在1040-1060kg/m3之间。 5一级吸收塔脱硫效率控制在80%左右为宜。 6 充分发挥二级吸收塔出力是串联吸收塔节能降耗的关键。 二级吸收塔消减低浓度烟气中SO2的效能比一级吸收塔的高。 7 二级吸收塔可考虑取消氧化风系统。
五、二级吸收塔的浆液特点
（一）串联吸收塔运行采取双塔、单独循环形式，二级吸 收塔不直接排出石膏，而是将吸收塔浆液转移到一级吸收 塔进行氧化和结晶，二级吸收塔有以下几个特点： 1 吸收塔内浆液中CaCO3含量相对较高，对于低浓度SO2浆 液缓冲能力强，出口SO2浓度波动范围小，SO2排放浓度 易于控制 2 运行pH值可保持较高值（6.0~6.2（6.5）） 3 补水（浆）率高，蒸发量小，浆液能保持新鲜 4 吸收塔内浆液浓度低，有利于循环泵节能降耗 5 吸收塔浆液品质好，对于低浓度SO2有很高的脱硫效率 6 浆液中CI-含量低，对尾部的湿除等设备腐蚀性相对较低