600梁高侧模板计算书
600梁模板计算
梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。
三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。
600x800梁侧模板计算书
梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性承04k c4k 1×[1.35×0.9×15.36+1.4×0.9×2]＝21.182kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝15.36 kN/m2三、支撑体系设计左侧支撑表：模板设计剖面图四、面板验算梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
面板计算简图如下：1、抗弯验算q1＝bS承＝1×21.182＝21.182kN/mq1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×15.36×1＝18.662kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mM max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×18.662×0.2172+0.117×2.52×0.2172＝0.101kN·mσ＝M max/W＝0.101×106/37500＝2.705N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝1×15.36＝15.36kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×15.36×216.6674/(100×10000×281250)＝0.081mm≤216.667/400=0.542mm满足要求！3、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×18.662×0.217+1.2×2.52×0.217＝5.103kN正常使用极限状态R'下挂max＝1.1×l左×q＝1.1×0.217×15.36＝3.661kN 五、小梁验算计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验算q＝5.103kN/mM max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.103×0.62，0.5×5.103×0.152]=0.184kN·mσ＝M max/W＝0.184×106/54000＝3.402N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.103×0.6，5.103×0.15]=1.837kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.837×1000/(2×40×90)＝0.765N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝3.661kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×3.661×6004/(100×8415×2430000)＝0.157mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=3.661×1504/(8×8415×2430000)=0.011mm≤150/400=0.375mm 满足要求！4、最大支座反力计算承载能力极限状态R下挂max＝max[1.1×5.103×0.6，0.4×5.103×0.6+5.103×0.15]＝3.368kN正常使用极限状态R'下挂max＝max[1.1×3.661×0.6，0.4×3.661×0.6+3.661×0.15]＝2.416kN六、主梁验算因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。
模板计算书
一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20136、《施工手册》（第五版）二、工程概况三、施工部署a)技术准备1)根据施工图纸要求计算模板配制数量，确定每个部位模板施工方法，编制模板设计施工方案。
2)项目技术负责人及主管工长对操作班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。
3)根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。
b)生产准备四、模板选型及质量要求模板设计及加工质量的标准按清水混凝土质量标准实施，清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。
模板设计及加工在满足模板施工及质量要求的前提下，尽量考虑经济，施工效率等成本因素。
根据本工程施工工期较短、质量标准高的特点，同时考虑经济效益及现场实际情况，模板综合选型如下：柱模板15厚木胶板覆面模板；50×100木方作次龙骨，间距为250。
按柱截面和净高制成定型模板，用钢管柱箍，间距600，φ14螺栓对拉，钢管斜撑固定。
梁模板15mm厚竹胶板梁模板采用15厚木胶板作面板，底面次龙骨采用50×100木方间距150，主龙骨选用φ48×3.5钢管，间距600； 侧模采用15厚木胶板作面板，侧模次龙骨：50×100木方间距250；短钢管作竖楞，间距600。
顶板模板本工程地下室现浇楼板模板采用15mm 厚木胶板，次龙骨选用50×100木方间距250，主龙骨为100×100间距1200，支撑系统采用φ48×3.5满堂扣件式钢管脚手架，支撑间距为1200×1200。
大梁侧模板计算600-1000
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm ，高度1000mm ，两侧楼板厚度350mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置4道，内龙骨采用45×90mm 木方。
外龙骨间距500mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm ，断面跨度方向间距500mm ，直径14mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
2022022********1000m m600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×24.000=21.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
600mm高梁模板计算书
600mm高梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.475kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.711kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×18.711×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.037kN·m σ＝M max/W＝0.037×106/37500＝0.985N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×15.4×133.3334/(100×10000×281250)＝0.012mm≤[ν]＝l/250＝133.333/250＝0.533mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×18.711×0.133+0.45×1.764×0.133＝1.104kNR2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×18.711×0.133+1.2×1.764×0.133＝3.027kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×15.4×0.133＝0.821kNR2'=R3'=1.1 q2l=1.1×15.4×0.133＝2.259kN五、小梁验算为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.104+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.6-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1. 4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，3.027+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=3.059kN/mq2＝max[0.821+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，2.259+(0.3-0.1)×0.4/3]＝2.285kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.059×0.92，0.5×3.059×0.32]＝0.265kN·m σ＝M max/W＝0.265×106/54000＝4.91N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.059×0.9，3.059×0.3]＝1.671kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.671×1000/(2×40×90)＝0.696N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.285×9004/(100×9350×2430000)＝0.417mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.285×3004/(8×9350×2430000)＝0.102mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.059×0.9，0.393×3.059×0.9+3.059×0.3]＝3.147kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.443kN，R2＝R3＝3.147kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.285×0.9，0.393×2.285×0.9+2.285×0.3]＝2.351kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.152kN，R'2＝R'3＝2.351kN 六、主梁验算主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m) σ＝M max/W＝0.404×106/4490＝89.956N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.002kNτmax＝2V max/A=2×5.002×1000/424＝23.595N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.111mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm满足要求！4、扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.588kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.588kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1500+2×200)=3120.579mm λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，υ1＝0.188立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[0.588+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，10.004，0.588+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]＝10.004kNf＝N/(υA)＝10.004×103/(0.188×424)＝125.503N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1800=3743.415mmλ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，υ2＝0.132立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.15×(8.3-0.6)＝max[0.588+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，10.004，0.588+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+1.155＝11.159kNf＝N/(υA)＝11.159×103/(0.132×424)＝199.384N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、梁底立柱扣件抗滑移验算由"主梁验算"一节计算可知扣件最大受力N＝max[R2]×1＝10.004kN≤R c=k c×12=0.85×12=10.2kN满足要求！。
梁模板计算实例
梁模板计算实例模板计算实例1、⼯程概况柱⽹尺⼨6m^ 9m,柱截⾯尺⼨600mM 600mm纵向梁截⾯尺⼨300mr^ 600mm横向梁截⾯尺⼨600mrH 800mn，⽆次梁，板厚150 mm层⾼12m⽀架⾼宽⽐⼩于3（采⽤泵送混凝⼟。
）2、⼯程参数（技术参数）3计算梁侧模板计算图梁侧模板受⼒简图3.1.1梁侧模板荷载标准值计算新浇筑的混凝⼟作⽤于模板的侧压⼒标准值，依据建筑施⼯模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较⼩值：F 0.22 C t0 1 2V 4.1.1-1F c H 4.1.1-2式中：丫c--混凝⼟的重⼒密度，取24kN/m；t 0 --新浇混凝⼟的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为⼩时。
T:混凝⼟的⼊模温度，经现场测试，为20C;V -- 混凝⼟的浇筑速度，取11m/h;(3 1--外加剂影响修正系数，取；B 2--混凝⼟坍落度影响修正系数，取。
— 2F 0.22 C t0 12、V ⼆x 24xxxx = kN/m2F c H =24x = kN/m根据以上两个公式计算，新浇筑混凝⼟对模板的侧压⼒标准值取较⼩值vm o3.1.2梁侧⾯板强度验算⾯板采⽤⽊胶合板，厚度为18mnri验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm (次楞平⾏于梁⽅向)⾯板的截⾯抵抗矩W=1000X 18X 18/6=54000mrh(W= 650X 18X 18/6= 35100mm；)(次楞垂直于梁⽅向)截⾯惯性矩⼖1000X 18X 18X 18/12=486000mrh4(I= 650 X 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、⾯板按三跨连续板计算，其计算跨度取⽀承⾯板的次楞间距，L=0.15m。
2、荷载计算新浇筑混凝⼟对模板的侧压⼒标准值Gk⼆m,振捣砼对侧模板产⽣的荷载标准值Q K=4kN/m。
(规范：2振捣混凝⼟时产⽣的荷载标准值(Q2Q (J—)对⽔平⾯模板可采⽤22 2kN/m，对垂直⾯模板可采⽤ 4 kN/m )荷载基本组合1) 由可变荷载效应控制的组合nS 「G G ik r Q[Q1k (431—2)i 1n nS r G G ik 0?9 r Qi Q ik (4.31—3)i 1 i 1式中rG——永久荷载分项系数，应按表423采⽤；r Qi——第i个可变荷载的分项系数，其中r Q1为可变荷载Q1的分项系数，应按表423 采⽤；nr G ——对由永久荷载效应控制的组合，应取。
大梁侧模板计算书
大梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。
模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
内楞采用方木，截面50×100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。
外楞采用方木，截面50×100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。
穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。
梁侧模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取35.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m ； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小, 按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图1.抗弯强度计算f = M/W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 40.00×1.80×1.80/6=21.60cm 3；[f] —— 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)。
梁侧模板计算书
梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度1600mm，两侧楼板厚度120mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置6道，内龙骨采用60×90mm木方。
外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。
对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+400+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径20mm。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。
28428428428428416mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.400kN/m 2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×38.000=34.200kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
面板的计算宽度取0.28m 。
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梁侧模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
承4k2k 1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×14.4+1.4×4，1.35×14.4+1.4×0.7×4]＝0.9max[22.88，23.36]＝0.9×23.36＝21.024kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝14.4 kN/m2
三、支撑体系设计
左侧支撑表：
模板设计剖面图
四、模板验算
模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 15
模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4
模板弹性模量E(N/mm2) 6000
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。
W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
模板计算简图如下：
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×21.024＝21.024kN/m
q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×14.4×1＝17.496kN/m
q1活＝0.9×1.4 × 0.7×Q2k×b＝0.9×1.4 × 0.7×4×1＝3.528kN/m
M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×17.496×0.0952+0.121×3.528×0.0952＝0.021kN·m
σ＝M max/W＝0.021×106/37500＝0.553N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×14.4＝14.4kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×14.4×954/(100×6000×281250)＝0.004mm≤95/250=0.38mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×17.496×0.095+1.223×3.528×0.095＝2.31kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.095×14.4＝1.564kN
五、次楞验算
次楞最大悬挑长度(mm) 250 次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型方木次楞截面类型(mm) 40×80
次楞弹性模量E(N/mm2) 8415 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663
次楞截面抵抗矩W(cm3) 42.667 次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444
次楞截面惯性矩I(cm4) 170.667
计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝2.31kN/m
M max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×2.31×0.52，0.5×2.31×0.252]=0.072kN·m σ＝M max/W＝0.072×106/42667＝1.692N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×2.31×0.5，2.31×0.25]=0.693kN
τmax=3V max/(2bh0)=3×0.693×1000/(2×40×80)＝0.325N/mm2≤[τ]＝1.663N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q＝1.564kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×1.564×5004/(100×8415×1706670)＝0.046mm≤500/250=2mm
ν2max＝qL4/(8EI)=1.564×2504/(8×8415×1706670)=0.053mm≤250/250=1mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×2.31×0.5，0.4×2.31×0.5+2.31×0.25]＝1.27kN
正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×1.564×0.5，0.4×1.564×0.5+1.564×0.25]＝0.86kN
六、主楞验算
因主楞2根合并，验算时主楞受力不均匀系数为0.6。
同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.265kN，R2＝0.762kN，R3＝0.635kN，R4＝0.762kN，R5＝0.265kN
正常使用极限状态：R'1＝0.177kN，R'2＝0.516kN，R'3＝0.419kN，R'4＝0.516kN，R'5＝0.177kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主楞弯矩图(kN·m)
σmax＝M max/W＝0.082×106/4120=19.83N/mm2≤[f]=205 N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2V max/A=2×1.027×1000/384＝5.349N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.046mm≤150/250＝0.6mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
R下挂max＝1.972/0.6=3.287kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8
受力N＝0.95×Max[3.287]＝3.122kN≤N t b＝17.8kN
满足要求！。