梁侧模板计算书预应力梁
梁板预应力张拉及计算书
16m空心板梁后张法预应力张拉施工方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度的85%，且浇注不少于7天后方可进行预应力钢绞线张拉施工。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端同时对称张拉。
张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验, 实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序拉顺序为：左N1—右N2f右N1—左N2,钢束应对称交错逐步加载张拉。
四、锚具、钢绞线(T con (0.75fpk)—持荷5min—锚固。
本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用© 15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均由厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行检测。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作采用柳州雷姆预应力机械有限公司生产的预应力智能张拉系统进行张拉。
千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平稳，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分阶段读出。
△L=S1+A L2式中：△L――为预应力筋的实际伸长量△L――为100%长拉力时预应力筋的实测伸长量△L2――为初应力时预应力筋的推算伸长量（本工程取值6mm 上式中△ L2= （c o/Ep）XL式中：c 0——为0.1 c con = 1860 X 0.75 X 0.1= 139.5MPaL――预应力筋长度其余各符号的含义与上述相同九、伸长率误差的计算（实测伸长量-理论伸长值）/理论伸长值X 100%，张拉过程中该误差应小于6%。
梁侧模板与对拉螺栓计算书
Ⅰ预应力梁侧模板与对拉螺栓计算书一、梁模板基本参数预应力混凝图梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=2000mm，H方向对拉螺栓5道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。
梁模板使用的木方截面500×100mm，梁模板截面侧面竖向布置木方净距离250mm。
材料属性如下：梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强[f]=15.00N/mm2。
梁侧模木楞厚度b*h=50mm*100mm，弹性模量E=6000.00N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。
双钢管横楞采用2*¢48*3.0钢管，弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度[f]=205N/mm2。
Q235钢对拉螺栓¢16mm钢筋，弹性模量E=206000N/mm2，抗拉强度[f]=195N/mm2。
梁模板构造及对拉罗拴的布置示意图如下：梁侧模板木方及双管布置示意图 450间距300mm450450梁模板对拉螺栓布置示意图二、梁模板荷载标准值计算模板自重 N 1= 0.340kN/m 2；钢筋混凝土自重 N 2 = 25.000kN/m 3；施工荷载标准值 N 3= 3.000kN/m 2。
新浇混凝土侧压力标准值F GK1．新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间， (表示无资料)取200/(T+15)，取6h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.500m ； 1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
2——混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
预应力梁计算书
预应力混凝土梁课程设计计算书一、 截面尺寸拟定图1 主梁尺寸（单位：cm ）横隔梁：在跨中、四分点、支点处设置横隔梁，间距为7m ，横隔梁高度1500mm ，厚度为下部150mm ，上部150mm 。
二、 作用效应计算⒈永久作用 ⑴ 预制梁自重()()20180104020212902515212⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A=7800cm 2=0.78m 2 G 1=0.78×25×1=19.5kN/m 横隔梁自重边梁：G 2= 074.05.295.2515.022.0-2225.015.05.1=⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-kN/m中梁：G 3 =0.074×2=0.148kN/m ⑵ 二期恒载集度桥面铺装10cm 防水混凝土铺装：0.1×10×25=25kN/m2cm 沥青混凝土铺装：0.02×10×21=4.2kN/m 若将桥面铺装均摊给5片梁则： G 4=(25+4.2)/5=5.84kN/m 恒载集度边梁：g 1=19.5+0.074+5.84=25.414kN/m 中梁：g 2=19.5+0.148+5.84=25.488kN/m ⑶永久作用效应设x 为计算截面离左支座距离，令x l α=/，主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：()2112M l gααα=- ()1122c Q l gα=-⋅表1 1号梁永久作用的弯矩和剪力位置作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2009.75 1507.31 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.25 280.50 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2609.37 1957.03 0 剪力()kN182.09364.19表2 2、3号梁永久作用的弯矩和剪力位置 作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2017.75 1513.01 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.78 281.56 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2616.97 1962.72 0 剪力()kN182.62365.25⒉可变作用 ⑴冲击系数简支梁桥的基频可采用下列公式估算： 22c c EI f l m π== 62.2590337.01045.366.28214.3102⨯⨯⨯⨯= 4.05 其中：62.259081.925414===g G m c 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为 μ=0.176ln f -0.0157=0.22按«桥规»规定两车道的车道折减系数为1 ⑵横向分布系数本算例横向分布系数计算跨中梁截面采用修正偏心压力法，支点截面采用杠杆原理法。
预应力梁计算书
YKL-1一、计算条件1、材料1）、预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线Φs15.2，其强度为f ptk＝1860N/mm22）、张拉控制应力为σcon(N/mm2)= 13023）、孔道成型采用预埋金属波纹管,直径(mm)为70.00 4）、锚具种类：夹片锚5）、非预应力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋6）、混凝土强度等级为C40 fc(N/mm2)= 19.1 ftk(N/mm2)=2.517）、施加预应力时的混凝土强度为2、内力计算1）、跨中截面跨中设计弯矩M(KN.m)：2287 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：891 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：303 2）、支座截面支座设计弯矩M（KN.m)：947 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：939 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：285 3、结构信息1）、裂缝控制等级：三级2）、配筋情况：下部：2×6Φs15.2＋9φ25上部：2×6Φs15.2＋8φ254、张拉方式：一端张拉5、跨度L(mm)12.6二、截面验算2.1 截面设计参数梁截面宽度 b(mm) 400 梁截面高度 h(mm) 1000 上翼缘高度 h f(mm) 150 上翼缘宽度b f(mm) 2200 下翼缘高度h f'(mm) 0 下翼缘宽度b f'(mm) 400 支座截面加掖高度h a(mm) 0跨中截面面积A1(mm2) 6.700E+05支座截面面积A2(mm2) 6.700E+05跨中截面形心距上翼缘边缘的距离y11(mm) 329 跨中截面形心距下翼缘边缘的距离y12(mm) 671 支座截面形心距上翼缘边缘的距离y21(mm) 329 支座截面形心距下翼缘边缘的距离y22(mm) 671跨中截面惯性矩I1(mm4) 6.296E+10支座截面惯性矩I2(mm4) 6.296E+102.2 截面抗裂及承载力计算验算(三级)1、跨中截面1—1受拉区普通钢筋根数n1 9 受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25 拉区预应力钢筋根数n2 12 弯矩标准值Mk(kN-m) 1194 次弯矩M2(kN-m) 469预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)147张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)33裂缝宽度验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.56按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.03轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)1003.03纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)788.03等效应力σsk(N/mm2)74.06裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0)0.38裂缝宽度ωmax(mm)0.03 <0.2,满足要求承载力计算跨中计算弯矩包络值+1.2次弯矩M（KN.M）2287实际承载力Mu（KN.M）3313 >M,满足要求2、支座截面2—2受拉区普通钢筋根数n1 8受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25拉区预应力钢筋根数n2 12弯矩标准值M k(kN-m) 647次弯矩M2(kN-m) -462预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)277张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)33 裂缝验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.69按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.01轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)111.88纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)-7144.2等效应力σsk(N/mm2)-299.90裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.03 <0.2mm,满足要求抗震验算梁端的配筋强度比λ0.61 <0.75,满足要求截面换算配筋率ρ（%） 2.41 <2.5%,满足要求受压区高度比x/h0 0.23 <0.35,满足要求梁端底面与顶面普通钢筋面积比A s’/As 1.13 >0.3/(1-λ),满足要求梁底面普通钢筋配筋率0.66 >0.2%,满足要求承载力计算支座计算弯矩包络值+次弯矩M（KN.M）947（1.2恒荷弯矩+1.4活荷弯矩）*调幅系数+次弯矩M1（KN.M）263实际承载力Mu（KN.M）2710 >M1,满足要求支座计算配筋包络值A s(mm2) 5018支座换算实际配筋面积A s实(mm2) 9065 >As,满足要求支座抗剪设计值V（KN）977抗剪承载力V实（KN）1645 >V,满足条件施工阶段验算支座验算施工阶段上翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 2.61 <0.6fck,满足要求施工阶段下翼缘边缘砼法向拉应力ótp(N/mm2)-2.68 <0.95ftk,满足要求跨中验算施工阶段下翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 1.59 <0.6fck,满足要求施工阶段上翼缘边缘砼法向拉应力ócc(N/mm3)-3.14 <0.95ftk,满足要求施工阶段预应力伸长计算值(mm) 76施工阶段反拱验算0.06 0.05751219荷载长期作用下梁挠度验算9.25 满足要求<1/300一、计算条件1、材料1）、预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线Φs15.2，其强度为f ptk＝1860N/mm22）、张拉控制应力为σcon(N/mm2)= 13023）、孔道成型采用预埋金属波纹管,直径(mm)为80.004）、锚具种类：夹片锚5）、非预应力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋6）、混凝土强度等级为C40 fc(N/mm2)= 19.1ftk(N/mm2)=2.517）、施加预应力时的混凝土强度为2、内力计算1）、跨中截面跨中设计弯矩M(KN.m)：2364 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：788 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：224 2）、支座截面支座设计弯矩M（KN.m)：1474 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：1108 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：274 3、结构信息1）、裂缝控制等级：三级2）、配筋情况：下部：2×8Φs15.2＋9φ25上部：2×8Φs15.2＋8φ254、张拉方式：一端张拉5、跨度L(mm)15.5二、截面验算2.1 截面设计参数梁截面宽度 b(mm) 400 梁截面高度 h(mm) 1200 上翼缘高度 h f(mm) 150 上翼缘宽度b f(mm) 2200 下翼缘高度h f'(mm) 0 下翼缘宽度b f'(mm) 400 支座截面加掖高度h a(mm) 0跨中截面面积A1(mm2) 7.500E+05支座截面面积A2(mm2) 7.500E+05跨中截面形心距上翼缘边缘的距离y11(mm) 411 跨中截面形心距下翼缘边缘的距离y12(mm) 789 支座截面形心距上翼缘边缘的距离y21(mm) 411 支座截面形心距下翼缘边缘的距离y22(mm) 789跨中截面惯性矩I1(mm4) 1.057E+11支座截面惯性矩I2(mm4) 1.057E+112.2 截面抗裂及承载力计算验算(三级)1、跨中截面1—1受拉区普通钢筋根数n1 9 受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25 拉区预应力钢筋根数n2 16 弯矩标准值Mk(kN-m) 1012 次弯矩M2(kN-m) 692预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)156张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)44裂缝宽度验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.89按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.03轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)777.51纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)868.11等效应力σsk(N/mm2)-34.20裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.04 <0.2,满足要求承载力计算跨中计算弯矩包络值+1.2次弯矩M（KN.M）2364实际承载力Mu（KN.M）4809 >M,满足要求2、支座截面2—2受拉区普通钢筋根数n1 8受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25拉区预应力钢筋根数n2 16弯矩标准值M k(kN-m) 888次弯矩M2(kN-m) -680预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)292张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)44 裂缝验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 27.04按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.01轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)95.45纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)-18520.95等效应力σsk(N/mm2)-355.74裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.03 <0.2mm,满足要求抗震验算梁端的配筋强度比λ0.68 <0.75,满足要求截面换算配筋率ρ（%） 2.41 <2.5%,满足要求受压区高度比x/h0 0.27 <0.35,满足要求梁端底面与顶面普通钢筋面积比A s’/As 1.13 >0.3/(1-λ),满足要求梁底面普通钢筋配筋率0.59 >0.2%,满足要求承载力计算支座计算弯矩包络值+次弯矩M（KN.M）1474（1.2恒荷弯矩+1.4活荷弯矩）*调幅系数+次弯矩M1（KN.M）310实际承载力Mu（KN.M）3902 >M1,满足要求支座计算配筋包络值A s(mm2) 5989支座换算实际配筋面积A s实(mm2) 11007 >As,满足要求支座抗剪设计值V（KN）895抗剪承载力V实（KN）1996 >V,满足条件施工阶段验算支座验算施工阶段上翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 4.51 <0.6fck,满足要求施工阶段下翼缘边缘砼法向拉应力ótp(N/mm2)-0.49 <0.95ftk,满足要求跨中验算施工阶段下翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 5.89 <0.6fck,满足要求施工阶段上翼缘边缘砼法向拉应力ócc(N/mm3)-1.69 <0.95ftk,满足要求施工阶段预应力伸长计算值(mm) 92施工阶段反拱验算 1.36 1.36165642荷载长期作用下梁挠度验算 6.72 满足要求<1/300一、计算条件1、材料1）、预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线Φs15.2，其强度为f ptk＝1860N/mm22）、张拉控制应力为σcon(N/mm2)= 13023）、孔道成型采用预埋金属波纹管,直径(mm)为55.004）、锚具种类：夹片锚5）、非预应力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋6）、混凝土强度等级为C40 fc(N/mm2)= 19.1ftk(N/mm2)=2.517）、施加预应力时的混凝土强度为2、内力计算1）、跨中截面跨中设计弯矩M(KN.m)：2058 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：788 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：224 2）、支座截面支座设计弯矩M（KN.m)：1729 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：1108 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：274 3、结构信息1）、裂缝控制等级：三级2）、配筋情况：下部：2×5Φs15.2＋7φ25上部：2×5Φs15.2＋5φ254、张拉方式：一端张拉5、跨度L(mm)15.5二、截面验算2.1 截面设计参数梁截面宽度 b(mm) 400 梁截面高度 h(mm) 1200 上翼缘高度 h f(mm) 150 上翼缘宽度b f(mm) 2200 下翼缘高度h f'(mm) 0 下翼缘宽度b f'(mm) 400 支座截面加掖高度h a(mm) 0跨中截面面积A1(mm2) 7.500E+05支座截面面积A2(mm2) 7.500E+05跨中截面形心距上翼缘边缘的距离y11(mm) 411 跨中截面形心距下翼缘边缘的距离y12(mm) 789 支座截面形心距上翼缘边缘的距离y21(mm) 411 支座截面形心距下翼缘边缘的距离y22(mm) 789跨中截面惯性矩I1(mm4) 1.057E+11支座截面惯性矩I2(mm4) 1.057E+112.2 截面抗裂及承载力计算验算(三级)1、跨中截面1—1受拉区普通钢筋根数n1 7 受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25 拉区预应力钢筋根数n2 10 弯矩标准值Mk(kN-m) 1012 次弯矩M2(kN-m) 433预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)156张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)44裂缝宽度验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.64按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.02轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)1056.53纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)924.81等效应力σsk(N/mm2)40.15裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0)0.20裂缝宽度ωmax(mm)0.01 <0.2,满足要求承载力计算跨中计算弯矩包络值+1.2次弯矩M（KN.M）2058实际承载力Mu（KN.M）3320 >M,满足要求2、支座截面2—2受拉区普通钢筋根数n1 5受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25拉区预应力钢筋根数n2 10弯矩标准值M k(kN-m) 888次弯矩M2(kN-m) -425预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)292张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)44 裂缝验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 27.04按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.01轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)340.21纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)-544.20等效应力σsk(N/mm2)-575.16裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.05 <0.2mm,满足要求抗震验算梁端的配筋强度比λ0.68 <0.75,满足要求截面换算配筋率ρ（%） 1.51 <2.5%,满足要求受压区高度比x/h0 0.14 <0.35,满足要求梁端底面与顶面普通钢筋面积比A s’/As 1.40 >0.3/(1-λ),满足要求梁底面普通钢筋配筋率0.46 >0.2%,满足要求承载力计算支座计算弯矩包络值+次弯矩M（KN.M）1729（1.2恒荷弯矩+1.4活荷弯矩）*调幅系数+次弯矩M1（KN.M）565实际承载力Mu（KN.M）2622 >M1,满足要求支座计算配筋包络值A s(mm2) 5989支座换算实际配筋面积A s实(mm2) 6879 >As,满足要求支座抗剪设计值V（KN）895抗剪承载力V实（KN）1996 >V,满足条件施工阶段验算支座验算施工阶段上翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 1.65 <0.6fck,满足要求施工阶段下翼缘边缘砼法向拉应力ótp(N/mm2)-2.54 <0.95ftk,满足要求跨中验算施工阶段下翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 2.09 <0.6fck,满足要求施工阶段上翼缘边缘砼法向拉应力ócc(N/mm3)-1.88 <0.95ftk,满足要求施工阶段预应力伸长计算值(mm) 92施工阶段反拱验算0.11 0.10540212荷载长期作用下梁挠度验算9.24 满足要求<1/300YKL-4一、计算条件1、材料1）、预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线Φs15.2，其强度为f ptk＝1860N/mm22）、张拉控制应力为σcon(N/mm2)= 13023）、孔道成型采用预埋金属波纹管,直径(mm)为55.004）、锚具种类：夹片锚5）、非预应力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋6）、混凝土强度等级为C40 fc(N/mm2)= 19.1ftk(N/mm2)=2.517）、施加预应力时的混凝土强度为2、内力计算1）、跨中截面跨中设计弯矩M(KN.m)：1591 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：665 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：15 2）、支座截面支座设计弯矩M（KN.m)：518 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：773 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：55 3、结构信息1）、裂缝控制等级：三级2）、配筋情况：下部：2×5Φs15.2＋7φ25上部：2×5Φs15.2＋5φ254、张拉方式：一端张拉5、跨度L(mm)15.5二、截面验算2.1 截面设计参数梁截面宽度 b(mm) 400 梁截面高度 h(mm) 1100上翼缘高度 h f(mm) 150 上翼缘宽度b f(mm) 2200 下翼缘高度h f'(mm) 0 下翼缘宽度b f'(mm) 400 支座截面加掖高度h a(mm) 0跨中截面面积A1(mm2) 7.100E+05支座截面面积A2(mm2) 7.100E+05跨中截面形心距上翼缘边缘的距离y11(mm) 369 跨中截面形心距下翼缘边缘的距离y12(mm) 731 支座截面形心距上翼缘边缘的距离y21(mm) 369 支座截面形心距下翼缘边缘的距离y22(mm) 731跨中截面惯性矩I1(mm4) 8.263E+10支座截面惯性矩I2(mm4) 8.263E+102.2 截面抗裂及承载力计算验算(三级)1、跨中截面1—1受拉区普通钢筋根数n1 7 受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25 拉区预应力钢筋根数n2 10 弯矩标准值Mk(kN-m) 680 次弯矩M2(kN-m) 422预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)141张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)34裂缝宽度验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.64按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.02轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)783.06纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)824.19等效应力σsk(N/mm2)-14.48裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.02 <0.2,满足要求承载力计算跨中计算弯矩包络值+1.2次弯矩M（KN.M）1591实际承载力Mu（KN.M）3013 >M,满足要求2、支座截面2—2受拉区普通钢筋根数n1 5受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25拉区预应力钢筋根数n2 10弯矩标准值M k(kN-m) 561次弯矩M2(kN-m) -416预应力损失计算预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数引起的预应力损失σl2(N/mm2)265张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)0预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)34 裂缝验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 27.04按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.01轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)103.56纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)-11681.32等效应力σsk(N/mm2)-367.44裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0) 1.00裂缝宽度ωmax(mm)0.06 <0.2mm,满足要求抗震验算梁端的配筋强度比λ0.68 <0.75,满足要求截面换算配筋率ρ（%） 1.64 <2.5%,满足要求受压区高度比x/h0 0.15 <0.35,满足要求梁端底面与顶面普通钢筋面积比A s’/As 1.40 >0.3/(1-λ),满足要求梁底面普通钢筋配筋率0.48 >0.2%,满足要求承载力计算支座计算弯矩包络值+次弯矩M（KN.M）518（1.2恒荷弯矩+1.4活荷弯矩）*调幅系数+次弯矩M1（KN.M）197实际承载力Mu（KN.M）2356 >M1,满足要求支座计算配筋包络值A s(mm2) 2986支座换算实际配筋面积A s实(mm2) 6815 >As,满足要求支座抗剪设计值V（KN）495抗剪承载力V实（KN）1821 >V,满足条件施工阶段验算支座验算施工阶段上翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 2.54 <0.6fck,满足要求施工阶段下翼缘边缘砼法向拉应力ótp(N/mm2)-1.24 <0.95ftk,满足要求跨中验算施工阶段下翼缘边缘砼法向压应力ócc(N/mm2) 2.51 <0.6fck,满足要求施工阶段上翼缘边缘砼法向拉应力ócc(N/mm3)-1.90 <0.95ftk,满足要求施工阶段预应力伸长计算值(mm) 94施工阶段反拱验算0.52 0.51765696荷载长期作用下梁挠度验算8.91 满足要求<1/300一、计算条件1、材料1）、预应力钢筋采用高强低松弛钢绞线Φs15.2，其强度为f ptk＝1860N/mm22）、张拉控制应力为σcon(N/mm2)= 13023）、孔道成型采用预埋金属波纹管,直径(mm)为55.004）、锚具种类：夹片锚5）、非预应力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335级钢筋6）、混凝土强度等级为C40 fc(N/mm2)=19.1ftk(N/mm2)=2.397）、施加预应力时的混凝土强度为2、内力计算支座截面支座设计弯矩M（KN.m)：562 恒荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：400 活荷载力作用下的弯矩标准值Mk(KN.m)：213、结构信息1）、裂缝控制等级：三级2）、配筋情况：上部：2×5Φs15.2＋7φ254、张拉方式：一端张拉5、跨度L(mm) 5二、截面验算2.1 截面设计参数梁截面宽度 b(mm) 500 梁截面高度 h(mm) 700 上翼缘高度 h f(mm) 150 上翼缘宽度b f(mm) 2300 下翼缘高度h f'(mm) 0 下翼缘宽度b f'(mm) 500 支座截面加掖高度h a(mm) 0支座截面面积A2(mm2) 6.200E+05支座截面形心距上翼缘边缘的距离y21(mm) 230 支座截面形心距下翼缘边缘的距离y22(mm) 470支座截面惯性矩I2(mm4) 2.632E+102.2 截面抗裂及承载力计算验算(三级)支座截面受拉区普通钢筋根数n1 7 受拉区普通钢筋直径d1(mm) 25 拉区预应力钢筋根数n2 10 弯矩标准值M k(kN-m) 421预应力损失计算张拉端锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失σl1(N/mm2)234预应力钢筋的应力松弛引起的应力损失σl4(N/mm2)33由于砼的收缩徐变引起的预应力损失σl5(N/mm2)43 裂缝验算受拉区纵向钢筋的公称直径d eq(mm) 26.64按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte0.03轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离e(mm)305.08纵向受拉钢筋合力点至截面受压区全力点的距离z(mm)218.83等效应力σsk(N/mm2)112.75裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ(0.2<ψ<1.0)0.60裂缝宽度ωmax(mm)0.07 <0.2mm,满足要求抗震验算梁端的配筋强度比λ0.60 <0.75,满足要求截面换算配筋率ρ（%） 2.44 <2.5%,满足要求受压区高度比x/h0 0.26 <0.35,满足要求承载力计算支座计算弯矩包络值M（KN.M）5621.2恒荷弯矩+1.4活荷弯矩M1（KN.M）509实际承载力Mu（KN.M）1568 >M1,满足要求支座计算配筋包络值A s(mm2) 2700支座换算实际配筋面积A s实(mm2) 7814 >As,满足要求支座抗剪设计值V（KN）180抗剪承载力V实（KN）1468 >V,满足条件挠度验算挠度f（mm) 10.31 满足要求。
梁侧模板计算书
截面抗剪强度设计值 [T]=1.300N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v=0.677×10.069×500.04/(100×9500×1054688)=0.425mm
最大挠度小于500/250
梁侧模板龙骨的计算
1.抗弯计算强度
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
断面跨度方向间距500mm，直径16mm。
新浇混凝土侧压力标准值 F1=45.00kN/m2
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=5.40kN/m2
计算简图
梁侧模板组装示意图
材料特性
面板的厚度18.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.0N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.30N/mm2；木方抗弯强度设计值13.0N/mm2；木方的弹性模量9500N/mm2
序号
计算要点
ห้องสมุดไป่ตู้详细计算过程
结论
计算过程及结论
梁侧模板面板的计算
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.072×106/12082.5=5.959N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.000N/mm2
预应力框架梁计算书
预应力框架梁计算书预应力框架梁计算书1. 概述预应力框架梁是一种常用的结构形式，能够提高梁的承载能力和抗震性能。
本文档旨在提供一份详细的计算书范本，以便工程师们参考和使用。
2. 术语和定义在进行计算之前，我们首先需要了解一些术语和定义，以便更好地理解本文档的内容。
以下是一些常见的术语和定义：- 预应力：通过施加预先的拉力来改善结构的性能和耐久性。
- 梁：一种承受荷载并将其传递给支座的结构元素。
- 框架梁：由梁与柱组合构成的结构形式。
- 计算书：一份用于记录结构计算结果的文档。
3. 计算步骤在进行预应力框架梁的计算时，需要按照以下步骤进行：3.1. 确定梁的几何参数：包括长度、宽度和高度等几何特征。
3.2. 确定梁的材料参数：包括混凝土和预应力钢筋的强度等材料特性。
3.3. 计算梁的截面特性：根据几何参数和材料参数计算梁的截面特性，如惯性矩和截面模量等。
3.4. 计算梁的受力状态：根据梁所受的荷载和边界条件，计算梁的受力状态，包括弯矩、剪力和轴力等。
3.5. 根据受力状态计算各部分的尺寸：根据梁的受力状态和设计要求，计算各部分的尺寸，如预应力筋和箍筋的布置等。
3.6. 进行预应力计算：根据设计要求，确定预应力的大小和布置方式。
3.7. 进行梁的验算：根据计算结果，进行梁的验算，包括抗弯承载力和抗剪承载力等。
4. 附件本文档所涉及的附件如下：- 图纸：包括梁的平面图和剖面图等。
- 计算表格：用于记录计算过程和结果的表格。
- 验算报告：包括梁的受力状态和验算结果等。
5. 法律名词及注释在本文档中，可能涉及到一些法律名词和术语。
以下是一些常见的法律名词及其注释：- 建筑法：指规范和管理建筑活动的法律法规。
- 结构设计规范：包括建筑结构设计的相关规定和要求。
- 施工规范：包括建筑施工的相关规定和要求。
- 安全规定：指保障建筑结构安全的相关规定和要求。
本文档提供了一份详细的预应力框架梁计算书范本，希望能对工程师们在实际工作中提供参考和帮助。
最新预应力梁计算书
预应力梁计算书一. 工程概况按照《混凝土结构设计规范》中规定，本工程楼层梁抗裂等级为三级抗裂，楼面梁及屋面梁跨中按0.2mm裂缝宽度限值进行裂缝控制；屋面梁支座处按0.1mm裂缝宽度限值进行裂缝控制且在荷载准永久组合下构件受拉边缘混凝土的拉应力不应大于混凝土的抗拉强度标准值二. 材料（3）混凝土：预应力结构混凝土强度等级为C40，f ck=26.8N/mm2，f c=19.1N/mm2，f tk=2.39N/mm2，f t=1.71N/mm2。
预应力张拉时要求混凝土强度达到设计强度的80%。
（2）预应力钢绞线：公称直径15.24mm，极限强度标准值为1860MPa，低松弛钢绞线；f ptk=1860N/mm2，f py=1320N/mm2，张拉控制应力取钢绞线强度标准值的75%。
（3）普通钢筋：梁中受力钢筋采用Ⅲ级钢。
（4）锚具：张拉端采用QM15系列夹片式锚具，固定端QMJ15－1型挤压式锚具。
三. 预应力设计依据（3）设计依据：1）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；2）《预应力混凝土结构设计规程》DGJ08-69-20073）《建筑抗震设计规范》GB50011-20104）PKPM模型数据文件。
（2）抗裂控制等级：本工程预应力结构的抗裂控制标准采用三级抗裂，即在正常使用阶段预应力结构在荷载效应标准组合作用下允许开裂，楼面梁及屋面梁跨中按0.2mm裂缝宽度限值、屋面梁支座按0.1mm裂缝宽度限值进行裂缝控制。
四. 设计计算（一）荷载组合荷载标准组合Mk=Mdl+MllMk=Mdl+MwMk= Mdl+ψclMll +MwMk= Mdl+ Mll +ψcwMwMdl—恒载产生的弯矩标准值Mll—活荷载产生的弯矩标准值Mw—风荷载产生的弯矩标准值荷载准永久组合Mq= Mdl+ψMll（二）抗裂验算由《混凝土结构设计规范》式（7.1.2-1）计算预应力梁支座梁顶和跨中梁底裂缝宽度。
预应力钢筋曲线线形在一跨内取四段抛物线，曲线布置形式见下图。
预应力盖梁模板托架计算书
附件玉皇大桥预应力盖梁模板托架计算书一、计算依据1、玉皇大桥施工图2、《公路桥涵施工技术规范》3、《路桥施工计算手册》二、采用数据1、型钢、板A3（1）轴向应力：[δ] = 140 Mpa（2）弯曲应力：[δw] = 205 Mpa（3）弹性模量A3 16Mn [ E ] = 2.1×105Mpa2、挠度: [f] =1 400三、设计荷载模板托架：盖梁梁高H = 2.0 m（1）模板、支撑：1.0 KN/m2（2）新浇钢筋混凝土容重：26×2.0 =52.0 KN/m2（3）施工人员机具荷载： 2.5 KN/m2（4）倾倒混凝土冲击荷载：2 KN/m2（5）振捣荷载：2.0 KN/m2（6）其它荷载：A、计算荷载：（强度）Pmax= （1+52）×1.2+（2.5+2.0+2.0）×1.4= 72.7 KN/m2 取Pmax= 73 KN/m2B、计算荷载：（验算刚度）P max = （1+52）×1.2=63.6 KN/m2 取Pmax= 64 KN/m2四、模板计算：1、面板：钢模板 120×4 mm（厂家定制，省略计算）2、小梁(分布梁)： 18工字钢（1）计算图q 1 = 0.7×73=51.1 KN/m q 2= 0.7×64=44.8 KN/m （2）强度M max = 51.1×1.82 /8= 20.7 KN/mδw = 20.7×106/185×103=111.9 Mpa <[205Mpa] ，满足要求！ W = 185cm 3（3）挠度f = 0.677×44.8×16004/100×2.1×106×1660×104=0.06 mm <[1600/400 =4 mm] ， 满足要求！ I =1660 cm 43、大梁（主梁）：36b 工字钢 （1）计算荷载q 1 = 1.8/2×73=65.7 KN/m q 2= 1.8/2×64=57.6 KN/m （2）强度q 1 =73 KN/m (q 2=64 KN/m) 单位：m图2x-788.73-788.73132.2789.0571.31294.71134.46-788.73-788.73198.0543.22-174.92-63.15Mmax= 788.73 KN•mδw = 788.73×106 /919×103 = 858 Mpa ＞[205 Mpa]，不满足要求！W = 919 cm3（3）挠度f = 5×57.6×51114 /384×2.1×106×16530×104= 1.5 mm <[5111/400=12.8 mm]，满足要求！I =16530 cm44、钢抱箍（1）计算荷载N=ql/2=65.7×5.1/2=167.5 KN≈168 KN（2）侧阻力L:抱箍周长；h：抱箍高度；qsk：极限侧阻力80 kpa；ψ：折减系数1Qsik=L×h×qsk×ψ=5.65×0.5×80×1=226 KNQsik＞N，满足要求！5、高强度螺栓连接采用M22高强螺栓，预加拉力：P=190 KN，摩擦系数：µ=0.35，安全系数：K=1.7螺栓抗剪容许承载力：[N L]=Pµn/K=(190×0.35×1)/1.7=39.1 KN≥Rmax=168/8=21 KN，满足要求！。
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梁侧模板计算书计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
4k c0c min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.9}＝min{34.213，21.6}＝21.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φc Q4k]＝
1×[1.35×0.9×21.6+1.4×0.9×2]＝28.764kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝21.6 kN/m2
三、支撑体系设计
左右两侧小梁道数5,4
主梁间距(mm) 950
主梁合并根数 2
小梁最大悬挑长度(mm) 50
结构表面的要求结构表面外露
对拉螺栓水平向间距(mm) 950
梁左侧支撑距梁底距离依次为200，700
梁右侧支撑距梁底距离依次为200，700
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 12
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。
左、右两侧面板计算简图如下：
左侧面板计算简图
右侧面板计算简图
1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×28.764＝28.764kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×21.6×1＝26.244kN/m
q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
M max＝max[0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.1q1静L右2+0.117q1活L右2=]=max[0.107×26.244×0.2252+0.121×2.52×0.2252，
0.1×26.244×0.262+0.117×2.52×0.262]＝0.197kN·m
σ＝M max/W＝0.197×106/24000＝8.223N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝bS正＝1×21.6＝21.6kN/m
ν1max＝0.632qL4/(100EI)=0.632×21.6×2254/(100×10000×144000)＝
0.243mm≤225/400=0.562mm
ν2max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×21.6×2604/(100×10000×144000)＝
0.464mm≤260/400=0.65mm
满足要求！
3、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R max＝max[1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左，1.1×q1静×l右+1.2×q1活×l
]=max[1.143×26.244×0.225+1.223×2.52×0.225，1.1×26.244×0.26+1.2×2.52×0.26]＝右
8.292kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143×l左×q，1.1×l右×q]=max[1.143×0.225×21.6，1.1×0.26×21.6]＝
6.178kN
五、小梁验算
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算
q＝8.292kN/m
M max＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.292×0.952，
0.5×8.292×0.052]=0.748kN·m
σ＝M max/W＝0.748×106/53333＝14.032N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V max＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.292×0.95，8.292×0.05]=4.726kN
τmax＝3V max/(2bh0)=3×4.726×1000/(2×50×80)＝1.772N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！
3、挠度验算
q＝6.178kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.178×9504/(100×9350×2133330)＝
1.708mm≤950/400=
2.375mm
ν2max＝qL4/(8EI)=6.178×504/(8×9350×2133330)=0mm≤50/400=0.125mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
承载能力极限状态
R max＝max[1.1×8.292×0.95，0.4×8.292×0.95+8.292×0.05]＝8.665kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1×6.178×0.95，0.4×6.178×0.95+6.178×0.05]＝6.456kN
六、主梁验算
对拉螺栓水平向间距(mm) 950 主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3.5主梁合并根数 2
主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 120 主梁截面惯性矩I(cm4) 12.19 主梁截面抵抗矩W(cm3) 5.08 主梁受力不均匀系数 1
计算简图如下：
梁左侧计算简图
梁右侧计算简图
同前节计算过程，可依次解得：
梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝2.689kN，R2＝8.665kN，R3＝6.403kN，R4＝8.665kN，R5＝2.689kN
(正常使用极限状态)：R'1＝1.996kN，R'2＝6.456kN，R'3＝4.713kN，R'4＝6.456kN，R'5＝1.996kN
梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R1＝2.735kN，R2＝8.665kN，R3＝8.665kN，R4＝2.735kN
(正常使用极限状态)：R'1＝2.031kN，R'2＝6.456kN，R'3＝6.456kN，R'4＝2.031kN
1、抗弯验算
梁左侧弯矩图(kN·m)
梁右侧弯矩图(kN·m)
σ1max＝M1max/W＝0.538×106/5080=105.866N/mm2≤[f]=205 N/mm2 σ2max＝M2max/W＝0.848×106/5080=167.012N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！
2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
梁右侧剪力图(kN)
τ1max＝2V max/A=2×11.866×1000/489＝48.534N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
τ2max＝2V max/A=2×11.401×1000/489＝46.63N/mm2≤[τ]=120 N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
梁右侧变形图(mm)
ν1max＝0.263mm≤500/400＝1.25 mm
ν2max＝0.648mm≤500/400＝1.25 mm
满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型M14 轴向拉力设计值N t b(kN) 17.8
t 满足要求！。