盖梁支架计算书
盖梁受力计算
盖梁结构受力计算书项目:盖梁支架系统受力计算计算内容:一、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：47.2m3x2.5t/m3=118t 侧模板重g2:5t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*15.4*1.8/9.8=2.83t 振动冲击系数r取1.3qC A E B DL 1=3.3m L2=8.8m L1=3.3mL=15.4m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(118+5+2.83)*1.3=163.58t均布荷载q=(G/2)/L=(163.58t/2)/15.4m=5.3t/mME=q*(L1+L2/2)2/2-q*L/2*L2/2=5.3t/m*(3.3m+8.8m/2)2/2-5.3t/ m*15.4m/2*8.8m/2=-22.44t.mMA=MB=qL12/2=5.3t*3.32m2/2=28.86t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在A和B处，Mmax=28.86t.m=282.8KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用单排贝雷片(共两排)Mmax=788*2>288.6 KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.3*8.8/2=23.32t*9.8=228.54KNQA=QB=ql/2=5.3*15.4/2*9.8=399.94KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>399.94 满足要求挠度计算fmax=5ql4/384EI=5*5.3*8.84/384*250500*2.1*105=11.5mm[f]=L2/400=8800/400=22mm >fmax=11.5mm 挠度满足要求2、计算抱箍①荷载计算支座反力为QA=QB=399.94KN抱箍所需要产生的摩擦力为:399.94*2=798.88KN②螺栓数目的计算抱箍体所需承受的竖向压力N′=798.88KN,由M24高强螺栓抗剪力产生.M24螺栓允许承载力:[N L]=Pµn/KP┈┈高强螺栓预拉力，取225KNµ┈┈摩擦系数，取0.3n┈┈传力接触面数目，取1K┈┈安全系数，取1.7[N L]=225*0.3*1/1.7=39.7KN螺栓数目m的计算m= N′/[N L]=798.88/39.7=20.1≤24个(本项目采用的抱箍螺栓数为24个) 满足要求每条螺栓的抗剪力: P’= N′/24=798.88/24=33.28≤[N L]=39.7KN 满足要求③螺栓轴向受拉计算抱箍产生的压力:P b= N′/µ=798.88KN/0.3=2662.9KN抱箍由24条M24螺栓收紧,每条螺栓拉力:N1= P b/24=2662.9KN/24=110.95KN<[S]=225KNб=N″/A=N1(1-0.4m1/m)/AN″┈┈轴心力m1┈┈抱箍上所有的螺栓数目,本项目为24个m┈┈计算截面上的螺栓数目A┈┈螺栓面积,4.52cm2б=2662.9(1-0.4*24/20)/(24*4.52*10-4)=127.6Mpa<[б]=140Mpa 故螺栓满足强度要求④螺栓需要的力矩M由螺帽产生的反力矩M1=µ1* N1*l1µ1┈┈钢与钢的摩擦系数,取0.15l1┈┈螺帽中心到边角点的距离,0.012mM1=0.15*0.012*110.95=0.1997KN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩θ=10˚M2=µ1* N1*Cos10˚* l1+ N1*Sin10˚* l1=0.15*110.95* Cos10˚*0.012+110.95* Sin10˚*0.012=0.428 KN.m M= M1+ M2=0.1997+0.428=0.625 KN.m要求螺栓扭紧力矩M≥0.625 KN.m⑤抱箍体的应力计算抱箍壁由受拉产生的拉应力P=10* N1=1110KN抱箍壁采用δ12mm钢板,高度为80cm纵向截面积S=0.012*0.80=0.0096m2б=P/S=1110/0.0096=115.63Mpa< [б]=140 Mpa 满足要求抱箍体剪力计算τ=1/2* P b/(2*S)=0.5*2662.9/(2*0.0096)=69.35Mpa< [τ]=85 Mpa 满足要求3、横向小槽钢计算基本计算参数：采用10号槽钢和枋木10cm*10cm间隔着铺设，间距为15cm；只计算墩柱与墩柱之间长度8.8m-1.6=7.2m，该段砼重量按71.28t计横向槽钢(枋木10cm*10cm)布置道数=7.2m/0.15+1=49道每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力=71.28t/49=1.45t每道槽钢(枋木10cm*10cm)受力按均布荷载考虑，q=1.45t/1.8m=0.81t/m每道槽钢(枋木10cm*10cm)跨中最大弯距=0.81*1.8^2/8=0.328t.m=3.82KN.m10号槽钢的截面抵抗矩W=39.4cm3W=3.82/(145*103)*106=26.34cm3满足要求QMAX=ql/2=0.81*1.8/2=0.729tτmax= Q Sx /Ixδ=0.648*9.8*103*23.5/(48*198.3*10-6)=17.63Mpa<85Mpa满足要求4、采用插销施工的，对插销棒的计算钢棒承受剪力为：118.355/4*9.8=289.97KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>289.97KN 满足要求二、对截面尺寸1.8m*1.8m盖梁（11#-13#墩）的支架验算1、纵向贝雷片基本计算参数：盖梁砼重量g1：58.7m3x2.5t/m3=146.8t 侧模板重g2:2t 施工荷载(1KN/m2)g3=1*19.9*1.6/9.8=3.2t 振动冲击系数r取1.3qC A E F B DL 2=6.4m L2=6.4m L1=3.51mL=3.51m1L=19.9m纵向贝雷片受力总重G=（g1+g2+g3)*r=(146.8+2+3.2)*1.3=221t均布荷载q=(G/2)/L=(221t/2)/19.9m=5.55t/mME=MF=q*(L1+L2/2)2*/2-q*L/2*L2/2=5.55t/m*(3.51m+6.4m/2)2/ 2-5.55t/m*19.9m/2*6.4m/2=17.264t.mMA=MB=qL12/2=5.55t/m*3.512m2/2=68.38t.m因为MA=MB>ME，所以弯距最大处在跨中，Mmax=68.38t.m=670.12KN.m贝雷片：Mmax=788KN.m, Qmax=245KN；单侧选用双排贝雷片(共四排)Mmax=788*2>670.12KN.m满足要求验算剪应力тQE=ql/2=5.55*6.4/2=17.6t*9.8=174.05KNQA=QB=QC=ql/3=5.55*19.9/3*9.8=360.79KN[б]=85Mpa,容许剪力为Q=108.29KN贝雷片容许剪力Q=245*2=490KN>360.79 满足要求2、采用插销施工，对插销棒的计算贝雷片总重G2=0.27*24=6.48t支反力F=（G+G2）/4=（221+6.48）/4=56.87t钢棒承受剪力为：Q =56.87*9.8=557.33KN选A3钢Φ12cm的钢棒，Q=0.062*∏*85=960.84KN>557.33KN 满足要求。
盖梁托架计算书
盖梁受力托架计算第一章30米T梁的B型盖梁托架计算一、荷载计算1、盖梁钢筋砼重量：q1=40.776m3×2600Kg/m3=106017.6Kg=1060.2 KN2、模板荷载（根据实际制作的模板）q2=70 KN3、施工人员、施工料具荷载（考虑3、4人施工人员及小型振捣器）： q3=4 KN4、振捣砼产生的冲击荷载（考虑振动器的作用范围为2米）：q4=2m×2m×2KN/m2=8 KN5、横梁16a的槽钢自重：（槽钢按照中对中50cm布置，长度3.0米，墩柱上不布置，共32根）：q5 = 32×3m×17.23Kg/m=1654.08Kg=16.54 KN6、纵梁45a工字钢自重：（工字钢2根，每根长度12米）q6=2×12m×80.38Kg/m=1929.12Kg=19.29 KN二、横梁内力计算：横梁槽钢的受力验算如图:qL1、横梁[16a槽钢所受荷载：Q1=q1+q2+q3+q4+q5=1060.2+70+4+8+16.54=1158.74 KN横梁共16根，每根长3.0米，有效受力长按2.4米计，将所受力按照均布荷载分解q=1158.74/16/2.4=30.18 KN/m（均布荷载按盖梁投影面积分解：1158.74/10.9/2.4*0.5=22.15 KN/m）2、横梁弯曲应力：按外伸臂梁计算横梁弯矩，根据《路桥施工计算手册》静力计算用表知：①OA段最大弯矩M=1/2qx2=1/2×30.18KN/m×0.325m×0.325m=1.59 KN·m②AB段最大弯矩（跨中x=a+L/2=0.325+1.75/2=1.2m）M=qLx/2×[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]=30.18×1.75×1.2/2×[(1-0.325/1.2)(1+2×0.325/1.75)-1.2/1.75]=9.96 KN·m③横梁采用[16a槽钢，查表得，W=108.3cm3弯曲应力：σ=M max/W=9.96×1000/108.3=91.97 Mpa<[σ]=145 Mpa 满足要求。
盖梁支架模板计算书
四、支架、模板计算书支架立杆纵、横向间距90×90cm，碗扣件Φ48，壁厚3.5mm。
一、何载计算1．模板自重竹胶板9kN/m3×0.012cm（厚度）=108N/m2=0.108kN/m25cm厚大板6kN/m3×0.05cm（厚度）=0.3kN/m22．支撑方木12×15cm自重6kN/m3×0.12m×0.15m=0.108kN/m23．碗扣支架自重每根立杆3.841kg/m×4.5m=0.173kN4．新浇钢筋混凝土自重①．中支点横梁部分：25kN/m3×1.5m=37.5kN/m2②．正常段部分：平均梁高0.92m25kN/m3×0.93m=23.25kN/m25．施工人员、机具何载 1.0kPa=1.0kN/m26．振捣何载 2.0kPa=2.0kN/m2说明：5、6项何载取值依据JTJ041-89《公路桥涵施工技术规范》附录8-1。
二、木模板验算验算公式依据《建筑施工工程师手册》按多跨等跨连续梁计算，跨度取0.9米验算木板厚度5+1.2=6.2cm宽度bcm.何载组合：1+4①+5+6q=0.108kN/m2+0.3kN/m2+37.5kN/m2+1kN/m2+2kN/m2=40.908kN/m21.抗弯：M max=0.08ql2=0.08×40.908kN/m2×bcm×0.92m2=2.65kN.cmW n=1/6bh2=1/6×6.22×b=6.41bcm3σm=M max/W n=2.65kN.cm/(6.41bcm3)=0.415kN/cm2=4.15N/mm2<f m=13N/mm22.抗剪：Q=k v×ql=0.6ql=0.6×40.908kN/m2×bcm×0.9m=0.221bkN对于矩形断面τ=1.5Q/(bh)=1.5×0.221bkN/(bcm×6.2cm)=0.0536kN/cm2 =0.536N/mm2<f v=1.5N/mm23.稳定性在均布何载作用下W=k w ql4/(100EI)k w=0.677q=40.908kN/m2l=0.9m E=10000N/mm2I=bh3/12=bcm×6.23cm3/12=19.9bcm4则W=0.677×40.908kN/m2×0.93m3/(100×10000N/mm2×19.9bcm4)=1.01mm<L/400=2.25mm即扰度在允许范围之内，5cm大板满足强度、刚度、稳定性要求。
盖梁支架设计计算书9.22
重庆高家花园嘉陵江大桥复线桥引桥及立交施工盖梁支架设计计算书编制：校核：审核：重庆城建控股（集团）有限责任公司高家花园嘉陵江大桥复线桥及立交工程项目经理部二O一四年十月目录一、结构形式 (2)二、计算依据 (2)三、主要荷载及参数 (2)四、计算假设及参数 (3)五、计算工况 (3)六、荷载及边界条件添加方式： (3)（一）荷载添加方式 (3)（二）边界条件添加方式 (3)七、计算模型 (3)八、计算结果 (4)九、主要结论 (10)一、结构形式为满足高家花园大桥引桥盖梁施工的需要，在高家花园大桥引桥盖梁处设置支架。
盖梁支架自下而上依次采用A110钢棒、卸荷块、2HN700*300分配梁、工25b分配梁，5*10cm木枋，15mm竹胶板。
盖梁支架布置形式详见施工设计图。
二、计算依据（1）《港口工程荷载规范》（JTJ 215－98）（2）《港口工程桩基规范》（JTJ254－98）（3）《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（5）《路桥施工计算手册》（6）《公路桥梁抗风设计规范》（JTGT D60-01-2004）（7）《公路桥涵设计通用规范》（JTGT D60-01-2004）（8）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）三、主要荷载及参数1、恒载重量按实际结构自重计算乘以1.1倍系数。
2、砼荷载根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)，砼荷载取26KN/m3，扣除墩身承受砼荷载部分，实际砼重量乘以1.05放大系数为支架设计计算砼荷载。
3、施工荷载施工荷载按每平方米100kg计算；乘以1.0倍系数。
4、模板荷载模板荷载按每平方米80kg计算；乘以1.0倍系数。
5、倾倒荷载倾倒荷载按每平方米200kg计算；乘以1.2倍系数。
6、振捣荷载振捣荷载按每平方米200kg计算；乘以1.4倍系数。
四、计算假设及参数1、计算假设分配梁按一般梁单元进行计。
盖梁工字钢计算书
盖梁（系梁）支架计算书本工程下系梁、盖梁分A、B两种型号，分别为φ1.8m柱盖梁、φ1.5m 柱盖梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。
定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C 工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。
支架计算时按φ1.8m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。
1、I40C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
1.1.1、荷载计算①、第一次荷载：单位长度混凝土荷载：φ1.8m：N1=V·γ砼=（2.30×1.7（梁高）×25≈97.75KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.3=4.6KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M、钢筋自重：N4=437.8㎏/m=4.38KN/m、单位长度I40c工字钢自重：N4=80.158Kg/m=0.80KN/m、单位长度模板自重：1KN/m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+N4+N5+N6=97.75+4.6+3.4+4.38+0.8+1=111.93KN/ m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=111.93/2=55.965KN/m作为工字钢荷载。
1.1.2计算简图：R A=R B=q×7/2=55.965×7/2=195.87KN1.1.4、最大弯矩：M max=ql2/8=55.965×72/8=342.78KN·m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ40c Ix=23850cm4Wx=1190cm3Sx=711.2cm3G=80.1kg/mσ=M max/W x=(342.78×106)/(1.19×106)=288.05MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（不满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×55.965×7=244.84KNτmax=Q x·S x/(I x·δ)=244.84×103×0.7112×106/(2.385×108×10)=73.01MPa＜[σ]×1.25=106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算?=0.521qL4/100EI x=0.521×55.965×70004/(100×2.1×105×2.385×108)=13.98㎜≤L/400=7000/400=17.5㎜（满足要求）2、I8工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。
盖梁支架计算书
计算书1.布置参数：面板：平面模板（0.8kn/m2）次梁：18工字钢间距0.4m，长度为4.8m（有效受力长度2.6m）。
主梁：双拼40工字钢，长度为19m。
立柱：中部钢筒立柱30cm×1cm，端部钢筒立柱20cm×1cm立柱基础：C20混凝土，3×1.5×0.5m。
2.次梁计算次梁长度4.8m（计算时取有效受力长度2.6m）、间距为0.4m布置，次梁以上为平面模板作为盖梁底模。
单跨次梁间距0.4m×2.6m为计算单元，则荷载计算如下：恒载：钢筋砼自重：26kn/m3×2.6×0.4×3=81.12kn；平面模板底膜自重：2.6×0.4×0.8=0.832kn；侧模板自重：（0.4×2）×3×0.8=1.92kn；活载：施工人员及设备荷载：3kn/m2×（2.6×0.4）=3.12kn；转换为均布荷载：q1=(1.2×（81.12+0.832+1.92）+1.4×3.12)/2.6=/2.6=40.4kN/m总体信息1、自动计算梁自重，梁自重放大系数1.202、材性：Q235弹性模量E = 206000 MPa剪变模量G = 79000 MPa质量密度ρ= 7850 kg/m3线膨胀系数α= 12x10-6 / °c泊松比ν= 0.30屈服强度f y = 235 MPa抗拉、压、弯强度设计值f = 215 MPa抗剪强度设计值f v = 125 MPa3、截面参数：普工18截面上下对称截面面积A = 3070 mm2自重W = 0.236 kN/m面积矩S = 105579 mm3抗弯惯性矩I = 16700000 mm4抗弯模量W = 185556 mm3塑性发展系数γ= 1.05荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，40.40kN/m，荷载分布：满布组合信息1、内力组合、工况(1)、恒载工况2、挠度组合、工况(1)、恒载工况内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、恒载工况2、剪力图（kN）(1)、恒载工况3、挠度(1)、恒载工况4、支座反力（kN）(1)、恒载工况单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-34.38～0.00 kN.m剪力设计值-52.89～52.89 kN(b)、最大挠度：最大挠度7.04mm，最大挠跨比1/369（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ= V max * S / I / t w= 52.89 * 105579 / 16700000 / 6.5 * 1000= 51.4 MPa ≤f v = 125 MPa 满足!最大正应力σ= M max / γ/ W= 34.38 / 1.05 / 185556 * 1e6= 176.4 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1 = 1500 mm面外回转半径i = 20.0 mm面外长细比λ= 1500 / 20.0 = 74.9按GB 50017--2003 第127页公式(B.5-1) 计算：整体稳定系数φb = 1.07 - λ2/44000 * 235/fy= 1.07 - 74.92 /44000 * 235 / 235= 0.94最大压应力σ= M max / φb / W= 34.38 / 0.94 / 185556 * 1e6= 196.6 MPa ≤f = 215 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.主梁计算根据次梁计算最大支座反力为52.9kn，则主梁承受来自次梁的集中力52.9kn，间距0.4m 布置，转换均布荷载则为132.25kn/m。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁支撑(盘扣式)计算书
盖梁支撑（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性平面图横向立面图纵向立面图单位长度钢板截面惯性矩：I=bt3/12=1000×6×6×6/12＝18000mm3钢面板所受均布线荷载：q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.3+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]×1＝70.521kN/m由于钢面板纵横向楞间距比值300/300=1＜3，钢面板按双向板(两边固支，两边铰支)计算依据《建筑施工手册》（第四版），单位长度钢板最大弯矩值：M xmax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·mM ymax=0.0234×70.521×0.32=0.149kN·m钢的泊桑比为μ=0.3，对弯矩进行修正：M x=M xmax+μM ymax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM y=M ymax+μM xmax=0.149+0.3×0.149=0.1931kN·mM=max(M x,M y)=max(0.1931,0.1931)=0.1931kN·m1、强度验算σ=M/W=0.1931×106/6000=32.179N/mm2≤[f]＝205N/mm2钢板强度满足要求！2、挠度验算钢板刚度：Bc=Et3/(12(1-μ2))=206000×63/(12×(1-0.32))=4074725.275N·mm钢板最大挠度：f max=ωmax q1l4/Bc=0.00215×70.521×10-3×3004/4074725.275=0.301mm< min[L/150，10]＝min[300/150，10]＝2mm钢板挠度满足要求！！盖梁底部面板承受均布荷载设计值：Q＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]=1.1×[1.3×(0.75+(24+1.5)×1.8)+1.5×0.9×3]＝71.165kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中=Q×b/(n-1)=71.165×0.8/(6-1)=11.386kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右=Q×b/(n-1)/2=71.165×0.8/(6-1)/2=5.693kN/m小梁自重：q2＝1.1×1.3×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.046kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.3×0.75×1.8=1.931kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=11.386+0.046=11.432kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右=5.693+0.046+1.931=7.669kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.669,11.432,7.669]=11.432kN/m正常使用极限状态：盖梁底部面板承受均布荷载标准值：Q k=(G1k+(G2k+G3k)×h)+Q1k=(0.75+(24+1.5)×1.8)+3=49.65kN/m2梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'=Q k×b/(n-1)=49.65×0.8/(6-1)=7.944kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'=Q k×b/(n-1)/2=49.65×0.8/(6-1)/2=3.972kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.5-0.3)×0.8/5 =0.032kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.75×1.8=1.35kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.944+0.032=7.976kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'=3.972+0.032+1.35=5.354kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[5.354,7.976,5.354]=7.976kN/m为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.1ql12，0.5ql22]＝max[0.1×11.432×0.62，0.5×11.432×02]＝0.412kN·m σ=M max/W=0.412×106/64000=6.431N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6ql1，ql2]＝max[0.6×11.432×0.6，11.432×0]＝4.116kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.116×1000/(2×60×80)＝1.286N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q'l14/(100EI)＝0.677×7.976×6004/(100×9350×256×104)＝0.292mm≤[ν]＝min[ l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[1.1qL1,0.4qL1+qL2]=max[1.1×11.432×0.6,0.4×11.432×0.6+11.432×0]=7.545 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.062kN,R2=7.545kN,R3=7.545kN,R4=7.5 45kN,R5=7.545kN,R6=5.062kN正常使用极限状态R max'=max[1.1q'L1,0.4q'L1+q'L2]=max[1.1×7.976×0.6,0.4×7.976×0.6+7.976×0]=5.264k N同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=3.534kN,R2'=5.264kN,R3'=5.264kN,R4'=5. 264kN,R5'=5.264kN,R6'=3.534kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.635×106/25300=25.106N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝9.054kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.054×1000×[43×802-(43-5)×642]/(8×1013000×5)＝26.7 13N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.068mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[600/150，10]＝4mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.141kN，R2=0.834kN，R3=12.784kN，R4=12.784kN，R5=0.834 kN，R6=0.141kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.141/0.6=0.236kN，P2=0.834/0.6=1.39kN，P3=12. 784/0.6=21.306kN，P4=12.784/0.6=21.306kN，P5=0.834/0.6=1.39kN，P6=0.141/0.6=0 .236kN七、可调托座验算123456满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝γ0×γL×φw1.5×ωk×l a×h2/10＝1.1×0.9×0.9×1.5×0.156×0.6×1.52/10＝0.028kN·m3、稳定性计算P1＝0.236kN，P2＝1.39kN，P3＝21.306kN，P4＝21.306kN，P5＝1.39kN，P6＝0.236 kN立杆最大受力N w＝max[P1，P2，P3，P4，P5，P6]+1.1×1.3×0.15×(7-1.8)+M w/l＝max[ 0.236，1.39，21.306，21.306，1.39，0.236]+1.115+0.028/0.6＝22.469kNf＝N/(φA)+M w/W＝22468.71/(0.386×424)+0.028×106/4490＝143.522N/mm2≤[f]=300N /mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=7/3=2.333≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(ωk LHh2)=0.9×0.9×1.5×(0.156×12×7×7)=111.45kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=178.2kN·m M T=111.45kN·m≤M R=178.2kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=γL×φwγQ(Q2k LH2)=0.9×0.9×1.5×(0.933×12×72)=666.554kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a×l)]LB2/2=0.9×[0.75+(24+1.5)×1.8+0.15×7/(0.6×0.6)]×12×32/2=2408.94kN·mM T=666.554kN·m≤M R=2408.94kN·m满足要求！十一、立杆地基基础计算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝22.469/(0.9×0.15)＝166.435kPa≤f ak＝400kP a满足要求！。
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汕湛高速揭博项目T11 标盖梁支架计算书四川路桥建设股份有限公司2014年3月30日目录1、工程概况 (1)2、总体施工方案 (1)3、支承平台设置 (4)4、计算依据 (5)5、计算参数 (5)6、计算结果 (9)7、结论 (22)& 抱箍试验 (23)盖梁抱箍法施工方案工程概况本标段主线共设置大中桥7座（不含互通区和服务区），分别为白昌屋大桥（30米T梁），万年坑大桥（30米T梁），叶塘1号大桥（25米小箱梁），叶塘2号大桥（25米小箱梁），秋香江大桥（25米小箱梁），上赖水大桥（30米T梁），黎坑大桥（25米小箱梁）；九和互通内共设置桥梁3座，其中主线桥2座，匝道1座，分别为三社坑大桥（25米小箱梁），围坪大桥（25米小箱梁），D匝道桥（20米现浇箱梁）；紫金西互通内共设桥梁3座，其中主线桥2座，分别为玉竹坑中桥（25米小箱梁），围澳水大桥（25米小箱梁）和L线秋香江大桥（25米小箱梁）；瓦溪服务区共设置主线桥1座，为四联大桥（30米T梁）。
下部结构采用桩基础、地系梁、承台、柱式桥墩、肋板、台帽、盖梁和耳背墙。
其中D匝道桥桥墩采用花瓶墩。
二、总体施工方案因本标段桥梁盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。
拟采用在墩柱上安设抱箍支承平台施工。
盖梁统计表考虑最不利情况（跨度及盖梁尺寸均最大），采用秋香江1.8m*2.4m*17.437m盖梁（两柱）、上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m盖梁（两柱）和四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁作为计算模型。
盖梁简图分别如下:T面三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱（或三墩柱）上各穿一组抱箍（高60cm或50cm）,上面采用墩柱两侧各一组63a工字钢或单排单层不加强型贝雷片（做横向主梁），搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m 长的双拼［10 槽钢，间距为40cm 作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10 槽钢）——横向主梁（63a工字钢或贝雷片）一一抱箍。
如下图：四、计算依据本计算书采用的规范如下：1. 《公路桥涵施工技术规范》 (JTJF50-2011)2. 《钢结构设计规范》( GB 50017-2003)3. 《建筑结构荷载规范》 (GB50009-2012)4. 《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》 ( JGJ130-2011)5. 其他现行相关规范、规程计算参数1. 主要材料1)[10 槽钢截面面积为：A=1270mm2截面抵抗矩：W=39.7x103mm3截面惯性矩：I=198x104mm4弹性模量E=2.1 xiO5Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值］“ =215Mpa。
2)63a工字钢横向主梁采用2根63a工字钢，横向间距为200cm。
截面面积为：A=15500mm2，X 轴惯性矩为：l x=93920x 104mm4,X轴抗弯截面模量为：W x=2981 x 103mm3,钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值］“ =215Mpa。
3)贝雷片长3m高1.5m,贝雷片每片重量270kg/片。
该结构形式为单排单层不加强型贝雷梁，其结构形式性能参数为：M容=788.2kN*m, Q容=245.2kN E=2.1*105Mpa IX = 250497.2cm42. 设计荷载1）砼自重秋香江大桥1.8m*2.4m*17.437m 盖梁（两柱）：砼方量：V=56.38m3 钢筋9272kg砼按24KN/m3计算，砼自重：G=56.38X 24=1353KN总重=1353+9.272*10=1445 KN盖梁长17.437m,均布每延米荷载：q i=82.86kN/m上濑水大桥2.1m*2.4m*15.3m 盖梁（两柱）：砼方量：V=57.71m3 钢筋9331kg砼按24KN/m3计算，砼自重：G=57.71X 24=1385KN总重=1385+9.331*10=1478 KN盖梁长15.3m,均布每延米荷载：q i=96.62kN/m四联大桥2.1m*2.4m*20.1m （三柱）盖梁：砼方量：V=76.2m3 钢筋12074kg砼按24KN/m3计算，砼自重：G=76.2X 24=1829KN总重=1829+12.074*10=1950 KN盖梁长20.1m,均布每延米荷载：q1=97kN/m2）组合钢模板及连接件0.95 kN/m2，侧模和底模每延米共计 5.2m2,q2=4.94kN/m3) 双[10 槽钢3m长双[10槽钢间距0.4m,每延米5根共计15米，合计：q3=15X 0.仁1.5 kN/m4）63a 工字钢共2根,单根长17.45米,共重：2X17.45X122kg=4258kgq4=42.58KN/17.45m=2.44KN/m5）贝雷片长3m,高1.5m,贝雷片每片重量270kg/片。
该结构形式为单排单层不加强型贝雷梁，其结构形式性能参数为：M容=788.2kN*m, Q容=245.2kN E=2.1*105Mpa IX = 250497.2cm4 6）施工荷载小型机具、堆放荷载：q5=2.5 KPa振捣混凝土产生的荷载：q6=2 KPa3. 荷载组合及施工阶段盖梁自重及支架自重均按恒载考虑组合系数 1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
3、受力模型1）[10 槽钢分布梁计算模型：[10 槽钢分布梁直接承受底模以上的自重，[10 槽钢分布在圆柱两侧的63a 工字钢（或贝雷片）上，两工字钢（或贝雷片）主梁紧贴圆柱，间距按圆柱最大直径180cm故[10a槽钢分布梁计算跨径为180cm悬臂有利跨中受力，不计悬臂部分，按简支梁计算，实际偏安全，如下图12）工字钢主梁计算模型：工字钢（或贝雷片）主梁承受由每根槽钢分布梁传来的重力，按均布荷载考虑，两根工字钢（或贝雷片）各承受一半的力，工字钢（或贝雷片）搭在抱箍上，故工字钢计算跨径为圆柱中心的间距，按两端外伸悬臂计算。
如下图3）抱箍计算模型抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm）制成，M27的高强螺栓连接，抱箍高60cm，采用16根（18根）高强螺栓连接。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，拟在墩柱与抱箍之间设一层无纺布，纵梁与抱箍之间采用U 型螺栓连接。
六、计算结果6.1 两柱盖梁：秋香江1.8m*2.4m*17.437m 盖梁1.[10 槽钢分布梁计算荷载q=1.2x (q1+q2+q3)+1.4 x (q5+q6)= 1.2 x (82.86+4.94+1.5)+1.4 x (2.5+2)=113.5KN/m双[10a槽钢分布梁布设间距0.4m,单根承受0.4 x 113.5/2=22.7KN , 盖梁底宽1.8m则单根槽钢均布荷载q=22.7/1.8=12.6KN/M计算跨径1.8m跨中弯矩：M=1/8ql2=0.125x 12.6x 1.8 2=5.1KN.M(T =M/W=5.1/39.7 X 03mm3=128MPav【215MPa】挠度：f=5ql4/384EI=5 x12.6 x1.84/(384 x2.1 x198)=0.0041m<[f]=l0/400=1.8/400=0.0045m (满足要求)2.63a 工字主横梁计算荷载：q=1.2x (q1+q2+q3+q4)+1.4 x (q5+q6)=1.2x (82.86+4.94+1.5+2.44)+1.4 x (2.5+2)=116.4KN/m63a工字钢设两根，单根承受q=0.5 x 116.4=58.2KN/M计算跨径10.277m跨中弯矩：M=1/2qlx[(1-a/x)(1+2a/l)-x/l]= 1/2 X 58.2 X 10.277 X 8.72 X [(1-3.58/8.75) X (1+2 X3.58/10.277)-8.75/10.277]=394KN.M(T 二M/W=3942981X103mm3=132MPav【215MPa】，满足要求。
跨中挠度：f=ql4(5-24a2/l2)/384EI=58.2X 10.2774X (5-24 X 3.582/10.2772)/(384X 2.1X 93920)= 0.017m=17mm<[f]=l/400=10.277/400=25.7mm，满足要求。
悬臂端点挠度：f=qal3(6a2/l2+3a3/l3-1)/24EI=58.2X 3.58 X 10.2773X (6 X 3.582/10.277 2+3X 3.583/10.277 3-1)/(24 X 2.1 X 93920)=-0.0069m<[f]=l/400=3.58/400=0.009mm，满足要求。
最大剪力Qmax =297KN最大剪应力。
=297KN/15500mm2=19.16Mpa< [J =215Mpa （容许）,满足要求。
3 、抱箍计算1 ）、荷载计算抱箍体所承受的压力N 为纵梁及其以上所有荷载产生的合力。
抱箍桶壁与墩柱之间产生的摩擦力f抵抗压力N，由f=卩N知，f由作用在抱箍桶上的垂直压力产生，采用抱箍桶之间的高强螺栓的拉力T 对抱箍桶施工压力。
盖梁恒载G1=1445kN钢模自重G2=4.94*17.437=86.14kN施工人员、机具等其他荷载G3=（2.5+2）*10=50kN横梁自重G4=1.5*17.437=26.15 kN纵梁自重G5=2.44*17.437=42.54 kN则两个抱箍承受的总荷载G= G1+ G2+ G3+ G4+ G5=1445+86.14+50+26.15=1607.3 kN一个抱箍体承受的竖向力 N=G/2=803.65 kN ，该值即为抱箍体需产生的摩 擦力。
2）、抱箍受力计算（1）螺栓数目计算 抱箍体需承受的竖向压力 N=803.65kN 抱箍所受的竖向压力由 M27 的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计 算手册》， M27 螺栓的允许承载力：[NL]=P 卩 n/K式中： P---高强螺栓的预拉力，取 290kN;叶摩擦系数，取0.3;n---传力接触面数目，取 1；K---安全系数，取 1.7。
则：[NL]= 290 >0.3 X/1.7=51.18kN 螺栓数目 m 计m=N /[NL]= 803.65/51.18=15.7^6 个，取计算截面 的螺栓数目 m=16 个。
则每条高强螺栓提供的抗剪力：2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶或土工布，按橡胶与钢之间的摩擦系数取卩=0.3 计算。
抱箍产生的压力 Pb= N/ u=03.65kN/0.3=2679kN 由高强螺栓承担。