人行索道桥计算书解读
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
索道工程缆绳总长度的数学模型解析
索道工程缆绳总长度的数学模型摘 要本文所要解决的是估算旅游景点索道工程所用缆绳总长度的问题，现某旅游景点的缆车索道采用循环单线式修建，缆绳悬挂在下站到上站的行程中的8个铁塔上，所以关键是估算出各段缆绳的长度，为解决此问题，我们分别用折线法和抛物线法建立了两个模型。
模型一：折线法。
缆车索道行程中共有8个塔，所以从下站到上站总共分为九段，每一段理想化，将每一段缆绳下垂的最低点看成折点，每段缆绳的长度用勾股定理就可以求出。
假设缆绳各段的长度为i l ()0,1,,8i =，总长度为L ，通过计算得：8i i L l ==∑ =1519.9535，问题解决。
模型二：抛物线法。
根据缆车索道的实际情况，把下站到第一铁塔之间、铁塔与铁塔之间、铁塔与上站之间的缆绳形状看成是抛物线，以抛物线的最低点为原点建立直角坐标系，通过计算机拟合，每段抛物线方程为2i y a x =，每段缆绳的长度记为()0,1,,8i i s =，则运用曲线积分公式is =，通过计算得缆绳总长度大致为8i i Ss ==∑=1536.9452，问题解决。
关键词：缆绳长度 下垂最低点 计算机拟合 曲线积分公式问题重述某旅游景点从山脚到山顶有一缆车索道，全长约1471m ，高差为380m ，采用循环单线式修建。
缆绳悬挂在下站到上站的行程中的8个铁塔上，这8个铁塔依山势走向而距离不等，从下站到第一铁塔的水平距离为0d ，高差为0h ；从第一铁塔到第二铁塔的水平距离为1d ，高差为1h ，……,，从第8个铁塔到上站的水平距离为8d ，高差为8h ，具体数据如表5.3所示。
每一段缆绳下垂的最低点不低于两端铁塔最低塔顶悬绳处1m ，试估算整 个索道工程所用的缆绳总长度。
模型假设与符号说明1.模型假设假设一： 假设题中所给数据是正确、合理的。
假设二： 假设索道缆绳质量分布均匀。
假设三： 假设每段缆绳下垂的最低点为两端铁塔最低塔顶悬绳处1m 。
2.符号说明表1.,8i=个铁塔距离缆绳下垂的最低点的水平距离，0,1问题分析由于缆车索道采用循环单线式修建，缆绳具有韧性，缆车通过定滑轮固定在缆绳上，缆车位置不同时两塔之间缆绳形状也有所不同。
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书一、概述本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。
采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。
按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。
二、单元划分及横断面拟订纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。
横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。
三、内力及配筋计算本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。
按照本横断面，计算自重作用的集度：q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m；考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度：q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。
简支梁的内力计算公式：M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x)式中：M：计算截面的弯矩；Q：计算截面的剪力；q：荷载集度；x：计算截面距离支点的距离。
按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。
承载能力极限状态组合内力计算表结构重要性系数γ0取1.0按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。
配筋计算取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。
计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3）斜截面抗剪计算如下图：T形受弯构件，截面高1100mm，腹板宽600mm，翼缘宽3500mm，高3500mm。
构件采用C30混凝土。
有效高度1065mm，剪跨比为1.4。
人行天桥上部结构计算书
某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。
模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。
E=2.1e5MPa。
1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。
主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。
均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。
4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。
2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。
2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。
3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。
金华义乌江大桥计算书（35+95+35m自锚式悬索桥）解析
⾦华义乌江⼤桥计算书（35+95+35m⾃锚式悬索桥）解析悬索桥计算书⼀、设计资料(⼀) 计算基本参数主缆跨径布置：35m＋95m＋35m加劲梁跨径布置：32.5m＋95m＋32.5m桥⾯宽度：0.3m(护栏)+4.7m(⼈⾏道)+8.7m(⾮机动车道)+0.3m(护栏)中跨⽮跨⽐：1/10，边跨⽮跨⽐：1/28.4中跨跨中主缆中⼼标⾼：74.498m主索鞍顶主缆中⼼标⾼：83.709m散索鞍顶主缆中⼼标⾼：71.713m中跨跨中加劲梁设计标⾼：72.998m竖曲线半径：R＝3000m吊杆间距5m。
(⼆) 计算荷载1、恒载(1)主缆：2.6kN/m(2)加劲梁：标准段为31.5 kN/m，跨中35m范围为34.4 kN/m，塔柱附近20m范围为39.3 kN/m(3)桥⾯⼆期恒载：⾏车道板和⼈⾏道板集度：35.8 kN/m（加劲梁固接前作⽤的⼆期恒载不得⼩于35.8 kN/m）其他⼆期恒载集度：50.9 kN/m共计：86.7 kN/m(4)纵桥向⼀个吊点处索夹、锚头等的⾃重：11 kN/m2、活载：按4.5 kN/m2计算得60.3 kN/m3、温度荷载：全桥整体升温为20℃全桥整体降温为－25℃(三) 结构物理⼒学特性1、主缆弹性模量：E＝1.96×108kPa截⾯积：A c＝0.0324 m22、加劲梁弹性模量：E＝2.1×108kPa标准段纵梁截⾯特性：A＝0.0812 m2，I＝0.125 m4跨中加强段纵梁截⾯特性：A＝0.1198 m2，I＝0.1875 m4塔柱⽀点加强段纵梁截⾯特性：A＝0.1404 m2，I＝0.2188m43、索塔混凝⼟弹性模量：3.5×107kPa钢弹性模量：2.1×108kPa塔柱截⾯特性如表－1所⽰。
表－1⼆、主缆和加劲梁内⼒计算采⽤⼆维有限元程序计算，计算结果如表－2～表－9。
主缆拉⼒（kN）表－2吊索拉⼒（kN）表－3加劲梁弯矩（kN·m）表－4左塔柱内⼒表－5右塔柱内⼒表－6⽀座反⼒（kN）表－7位移（m）表－8内⼒及位移组合表－9三、主缆和加劲梁强度验算根据表-9中内⼒组合最⼤内⼒进⾏强度验算 1、主缆强度验算T max =17671kN （中跨塔处） A c ＝0.0324 m 2，R y ＝1670Mpa根据《公路桥涵钢结构及⽊结构设计规范》（JTJ025-86），钢索的弯曲应⼒按下式计算：RCE2δσ=RdC 04.0104.0+= 式中：δ——主缆钢丝直径，δ＝0.005m ；E ——主缆弹性模量，E ＝1.96×105MPa ； d ——主缆直径，d ＝0.177m R ——索鞍弯曲半径，R ＝2.1m 代⼊上式计算：1074.01.2177.004.0104.0=+=C 1.22005.01096.11074.05??=σ＝25.06MPa 主缆弯曲拉⼒T 弯＝25.06×103×0.0324＝811.9kN安全系数93.29.811176710324.01016703=+??=K 2、加劲梁强度验算正弯矩以中跨跨中最⼤，M max ＝26484 kN ·m 负弯矩以边跨最长⼀根吊杆处最⼤，M min ＝-29856·m 则跨中处纵梁中轴⼒为N=26484/1.25=21187.2kNσkPa176854=21187=.0/2.1198=176.9Mpa<[σ]=200MPa边跨最长⼀根吊杆处纵梁轴⼒为N=29856/1.25=23884.8kNσkPa=23884=1404.0/8.170120=170.1MPa<[σ]=200MPa四、加劲梁挠度计算中跨跨中处加劲梁由活载产⽣的正负挠度绝对值之和最⼤，为0.271m。
人行天桥计算书
劳动路人行天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院二零零八年十二月一、工程概况****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。
梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。
主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。
截面相关参数为：截面特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。
人行索道桥计算书解读
官渡镇紫阳台景观人行索桥工程计算书重庆二〇一四年九月目录1. 工程概况 (3)1.1人行索桥概况 (3)1.2设计标准 (3)1.3计算依据 (3)2. 计算方法与建模计算 (4)2.1分析模型 (4)2.2模型样图 (4)2.3既有状况下人行索桥承载验算 (4)2.3.1 自重内力及位移计算 (4)2.3.2 施加人群荷载内力及位移计算 (6)3. MIDAS建模结果分析及验算 (9)4. 人工验算 (9)4.1基本参数 (9)4.2验算过程 (9)4.2.1 内力验算 (9)4.2.2 位移验算 (10)4.2.3 抗风索验算 (11)5. 地锚稳定性验算： (12)5.1基础抗倾覆稳定性验算 (12)5.2基础抗滑稳定性验算： (13)6. 参考文献 (14)1.工程概况1.1 人行索桥概况紫阳台人行索桥，位于官渡河下游1000m处，布置高程324.35m。
左右岸与新修人行道相接。
桥面总宽2.0m，人行道宽度1.7m，采用6根直径31mm的钢索作承载索，2根直径31mm的钢索作防护索，桥面采用厚3.5cm松木板作人行走道，两侧设有栏杆，全桥总长约66m。
该桥主要承担人员过河交通。
1.2 设计标准设计荷载：业主要求一次能满足通过50人，现偏安全取人群荷载3.4kN/m进行验算。
本桥跨径为66m，矢高为1.65m,按抛物线计算各点高差。
主索采用GB1102-74标准的6×19+1Φ46钢丝绳6根,公称抗拉强度为1870MPa，主索垂跨比约为1/40,矢高1.65m，护栏防护吊杆及抗风索采用Φ16.5钢丝绳;索采用钢丝均为镀锌钢丝，并涂防锈涂料。
桥梁设计线位于桥梁中心线，不设置横坡。
本桥为悬带桥，塔架为钢筋混凝土，桥面为木板，桥面横梁为槽钢。
基底岩石单轴极限抗压强度不小于21.0MPa。
未尽事严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTG T/F50－2011）执行。
1.3 计算依据1）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；3）中华人民共和国行业标准.《公路桥梁抗风设计规范》（JTG.T D60-01-2004）；4）中华人民共和国国家标准.《重要用途钢丝绳》（GB8916-2006）。
人行通道及操作平台计算书.pptx
本计算书对顶推拼装平台、临时墩、南金线桥面板滑移支架的人员通道、操作平台 在温州瓯江北口大桥 BKTJ-02 项目北引桥钢混组合梁顶推施工过程的使用工况进行了分 析、计算，施工时间段目前按照 2018.08~2020.08 考虑，施工荷载仅考虑人行荷载，本 次计算结构重要性系数取用 γ0=1。
1. 工况分析
人行通道及护栏均只考虑使用工况，参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)取 用荷载。
学海无 涯
2. 荷载分析
荷载取值参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)取人行通道均布荷载 3.5kN/m2。
1. 恒载
恒载考虑结构自重，标准段长 3m，重量 209kg（含护栏），折算到单支角钢上线荷载 为 0.35kN/m，电算复核时软件自动计算。
学海无涯 5） Φ30×3mm 钢管 截面面积 A = 254.5 mm2，自重 W = 0.020 kN/m ，面积矩 S = 1098 mm3，抗弯惯 性矩 I = 23475 mm4，抗弯模量 W = 1565 mm3，塑性发展系数 γ = 1.15；材质 Q235， 抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 6） I12.6 工字钢 截面面积 A= 1810 mm2，x 轴方向回转半径 ix= 51.9 mm，Wx=77.4cm3, Sx=44.2 cm3， t=5mm，y 轴方向回转半径 iy= 16.1 mm；材质 Q235，抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa， 抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 7） I25a 工字钢 截面面积 A= 4850 ，x 轴方向回转半径 ix= 101.8 mm，Wx=401.4cm3,Sx=230.7 cm3， t=8mm，y 轴方向回转半径 iy= 24 mm；材质 Q235，抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa， 抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 8） Φ273×6mm 钢管 截面面积 A = 5442 mm2，自重 W = 0.42 kN/m ，面积矩 S = 230868 mm3，抗弯惯 性矩 I = 4.8×107 mm4，抗弯模量 W = 354150 mm3，塑性发展系数 γ = 1.15；材质 Q235， 抗拉、压、弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。
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官渡镇紫阳台景观人行索桥工程计算书重庆二〇一四年九月目录1. 工程概况 (3)1.1人行索桥概况 (3)1.2设计标准 (3)1.3计算依据 (3)2. 计算方法与建模计算 (4)2.1分析模型 (4)2.2模型样图 (4)2.3既有状况下人行索桥承载验算 (4)2.3.1 自重内力及位移计算 (4)2.3.2 施加人群荷载内力及位移计算 (6)3. MIDAS建模结果分析及验算 (9)4. 人工验算 (9)4.1基本参数 (9)4.2验算过程 (9)4.2.1 内力验算 (9)4.2.2 位移验算 (10)4.2.3 抗风索验算 (11)5. 地锚稳定性验算： (12)5.1基础抗倾覆稳定性验算 (12)5.2基础抗滑稳定性验算： (13)6. 参考文献 (14)1.工程概况1.1 人行索桥概况紫阳台人行索桥，位于官渡河下游1000m处，布置高程324.35m。
左右岸与新修人行道相接。
桥面总宽2.0m，人行道宽度1.7m，采用6根直径31mm的钢索作承载索，2根直径31mm的钢索作防护索，桥面采用厚3.5cm松木板作人行走道，两侧设有栏杆，全桥总长约66m。
该桥主要承担人员过河交通。
1.2 设计标准设计荷载：业主要求一次能满足通过50人，现偏安全取人群荷载3.4kN/m进行验算。
本桥跨径为66m，矢高为1.65m,按抛物线计算各点高差。
主索采用GB1102-74标准的6×19+1Φ46钢丝绳6根,公称抗拉强度为1870MPa，主索垂跨比约为1/40,矢高1.65m，护栏防护吊杆及抗风索采用Φ16.5钢丝绳;索采用钢丝均为镀锌钢丝，并涂防锈涂料。
桥梁设计线位于桥梁中心线，不设置横坡。
本桥为悬带桥，塔架为钢筋混凝土，桥面为木板，桥面横梁为槽钢。
基底岩石单轴极限抗压强度不小于21.0MPa。
未尽事严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTG T/F50－2011）执行。
1.3 计算依据1）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；3）中华人民共和国行业标准.《公路桥梁抗风设计规范》（JTG.T D60-01-2004）；4）中华人民共和国国家标准.《重要用途钢丝绳》（GB8916-2006）。
2.计算方法与建模计算2.1 分析模型分析采用有限元程序MIDAS。
桥面系不单独建模,将其作为容重等效分配到各承重索上，人群荷载转化为等效荷载施加在承重索节点上。
为简化计算，采用一根承重索，承重索采用悬索桥建模助手主缆模拟。
2.2 模型样图如图1图1单根承重索模型2.3 既有状况下人行索桥承载验算2.3.1 自重内力及位移计算桥面铺装、栏杆、桥面横梁均以容重等效分配到各承重索上。
得到自重作用下的轴力图、位移图，如图2、图3。
图2 自重荷载作用下承重索轴力图表格1 自重荷载作用下承重索轴力表位置荷载内力-I(kN)位置荷载内力-I(kN)1 自重79.16 16 自重66.952 自重67.28 17 自重66.953 自重67.25 18 自重66.964 自重67.2 19 自重66.965 自重67.16 20 自重66.986 自重67.12 21 自重66.997 自重67.09 22 自重67.018 自重67.06 23 自重67.039 自重67.03 24 自重67.0610 自重67.01 25 自重67.0911 自重66.99 26 自重67.1212 自重66.98 27 自重67.1613 自重66.96 28 自重67.214 自重66.96 29 自重67.2515 自重66.95 30 自重79.21图3 自重荷载作用下承重索位移图表2 自重荷载作用下承重索位移表位置荷载DZ (m) 位置荷载DZ (m)1 自重0.0000 16 自重0.00922 自重0.0053 17 自重0.00923 自重0.0103 18 自重0.00944 自重0.0135 19 自重0.01015 自重0.0152 20 自重0.0116 自重0.0157 21 自重0.01227 自重0.0155 22 自重0.01358 自重0.0146 23 自重0.01469 自重0.0134 24 自重0.015510 自重0.0122 25 自重0.015711 自重0.011 26 自重0.015212 自重0.0101 27 自重0.013513 自重0.0094 28 自重0.010314 自重0.0092 29 自重0.005315 自重0.0092 30 自重0.00002.3.2 施加人群荷载内力及位移计算人群荷载采用等效节点荷载施加在承重索上面。
所得得到人群荷载作用下的轴力图、位移图，如图4、图5。
图4 人群荷载作用下承重索轴力图表3 人群荷载作用下承重索轴力表位置荷载内力-I(kN)位置荷载内力-I(kN)1 人群荷载80.07 16 人群荷载192.422 人群荷载194.09 17 人群荷载192.433 人群荷载193.84 18 人群荷载192.464 人群荷载193.61 19 人群荷载192.515 人群荷载193.41 20 人群荷载192.576 人群荷载193.23 21 人群荷载192.667 人群荷载193.06 22 人群荷载192.768 人群荷载192.92 23 人群荷载192.889 人群荷载192.79 24 人群荷载193.0210 人群荷载192.68 25 人群荷载193.1811 人群荷载192.59 26 人群荷载193.3612 人群荷载192.52 27 人群荷载193.5613 人群荷载192.47 28 人群荷载193.7814 人群荷载192.44 29 人群荷载194.0515 人群荷载192.43 30 人群荷载80.12图5 人群荷载作用下承重索位移图表4 人群荷载作用下承重索位移表位置荷载DZ (m) 位置荷载DZ (m)1 人群荷载0 16 人群荷载-0.52962 人群荷载0 17 人群荷载-0.52883 人群荷载-0.0538 18 人群荷载-0.52254 人群荷载-0.1216 19 人群荷载-0.50945 人群荷载-0.1854 20 人群荷载-0.48976 人群荷载-0.2447 21 人群荷载-0.46357 人群荷载-0.2992 22 人群荷载-0.4318 人群荷载-0.3485 23 人群荷载-0.39239 人群荷载-0.3923 24 人群荷载-0.348510 人群荷载-0.431 25 人群荷载-0.299211 人群荷载-0.4635 26 人群荷载-0.244712 人群荷载-0.49 27 人群荷载-0.185413 人群荷载-0.5094 28 人群荷载-0.121614 人群荷载-0.5225 29 人群荷载-0.053815 人群荷载-0.5288 30 人群荷载03. MIDAS 建模结果分析及验算经过MIDAS 建模分析，在自重荷载作用下，承重索最大轴力作用在2和30号节点，约为66.91kN F =，最大位移发生在16号节点为0.32m ，跨中位移约为0.003m f ∆=；人群荷载作用下承重索最大轴力作用在2和29号节点，约为214.35kN F =，最大位移发生在跨中，约为0.32m f ∆=，下面进行人行索桥轴力和挠度验算。
最大拉应力：max F S σ=÷[]6a a 1870MP 86.4(35810)241.3MP 748MP 2.5aσ-=÷⨯=<==承重索强度符合要求。
4. 人工验算4.1 基本参数钢丝绳GB1102-74标准的6×19+1Φ31，1870MPa ，破裂力517kN ，安全系数 2.5，断面积805×10-6m 2，弹性模量E=1.25×108N/m 2，空索自重5.03kN/m ，主跨66m ，垂度1.65m 。
4.2 验算过程 4.2.1 内力验算承重索总重（6根）：30.18kN ，弹性模量81.2510E =⨯N/m2, 钢丝绳截面直径为46mm,钢丝绳截面面积为8052mm ，木板重21kN,槽钢总重5.76kN ，护栏总重23.19kN, 人群荷载为2kN/m 。
1）恒载作用下：根据竖向平衡条件可知总的竖向反力为： 130.1821 5.7623.1939.98kN 22iFV +++===∑由于索是柔性结构，所以索内弯矩为0。
槽钢和护栏对跨中弯矩：1193.90kN m i i M P l ==∑ 索重对跨中弯矩：2248.985kN m i i M P l ==∑ 木板对跨中弯矩：3173.25kN m i i M P l ==∑ 拉力：1max /266ig V l M M H f f ⨯-==∑ 31.733478.1171.04kN 6 1.65⨯-==⨯恒载作用下索长：228816610.02566.11m 33f S l l ⎛⎫⎛⎫⎛⎫=⨯+⨯=⨯+⨯= ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭恒载作用下主索伸长：216 1.6571.04663660.0467m 80500 1.25S ⎛⎫⨯⨯+ ⎪⨯⎝⎭∆==⨯ 无应力索长：066.110.046766.0633m l S S =-∆=-= 2）活载作用下：设人群荷载下桥的矢高为0f拉力： 00425.766kN q W H f f =÷=总 4.2.2 位移验算索长：20813f S l l ⎡⎤⎛⎫=+⨯⎢⎥ ⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦, 0.025fl =208661366f ⎡⎤⎛⎫=⨯+⨯⎢⎥ ⎪⎝⎭⎢⎥⎣⎦人群荷载下弹性伸长：2163q H f FS l l S S E ⎡⎤+⎣⎦∆=206016425.76366805108661.2510f f -⨯⨯⨯⨯⎡⎤⨯+⎣⎦=⨯ 其中： F ——承重索横截面面积=805mm 2。
由无应力索长066.0633m l S S =-∆=解得：矢高0 2.16m f = 拉力为197.73kN承重索强度验算：6197.73(80510)H S σ-=÷=÷⨯[]1870MPa 245.63MPa 748MPa 2.5σ=<==承重索强度符合要求。
最不利荷载作用下挠度：挠度验算：0 1.65 2.16-1.650.51m f f ∆=-== 跨中挠度符合要求。
4.2.3 抗风索验算风速取25m/s风压200.5p ωγν=⨯⨯222516001600ν==0.391kN m =/ 现计算得全桥迎风面积为20.52m ，所以风力为20.50.391=8.02kN ⨯,现按不利情况取一根抗风索承担一半的力为4.02kN ，分别计算四根索的受的拉力。