人行天桥结构计算书
2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书
1. 工程概况本工程为福建省国省道干线纵二线磁灶井边至新垵段改造工程桩号K206+488处设置的人行天桥。
桥梁上跨国道纵二线，桥梁综合考虑场地标高、道路断面以及远期人非混合道的拓宽需求，跨径布置为：2x26m连续钢箱梁。
2．设计标准1．《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ 69-95)2．《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015）3．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）7．《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）8．《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9.《钢管混凝土结构技术规范》（GB 50936-2014）10.《钢结构焊接规范》（GB 50661-2001）3. 天桥设计标准1．设计荷载：人群荷载：5.0 kN/m2；栏杆推力：2.5kN/m；基本风压：1.56kN/m2；2．抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，设计特征周期为0.40s，桥梁设防措施等级为8度，桥梁抗震设防类别B类；3．净空高度：机动车道净空≥5.0m，人非混合道净空≥4.5m；4．上部结构竖向自振频率≥3Hz；5．环境类别：Ⅱ类环境；6．设计基准期：100年，设计使用年限：50年；7．结构安全等级：一级。
4．人行天桥结构验算4.1 结构形式天桥主梁采用2x26m连续钢箱梁，主梁总长55.5m，天桥主梁桥面净宽4.2m，含栏杆全宽4.5m；梯道净宽3.2m，含栏杆全宽3.5m。
具体尺寸详见施工图设计图纸及相关文件。
主梁墩顶设置板式橡胶支座，主桥墩柱采用钢筋砼花瓶桥墩，采用φ150cm钻孔灌注桩基础；梯道支墩均采用φ60cm钢管柱式墩，φ100cm钻孔灌注桩基础。
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书
1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书一、概述本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。
采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。
按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。
二、单元划分及横断面拟订纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。
横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。
三、内力及配筋计算本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。
按照本横断面，计算自重作用的集度：q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m；考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度：q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。
简支梁的内力计算公式：M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x)式中：M：计算截面的弯矩；Q：计算截面的剪力；q：荷载集度；x：计算截面距离支点的距离。
按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。
承载能力极限状态组合内力计算表结构重要性系数γ0取1.0按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。
配筋计算取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。
计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3）斜截面抗剪计算如下图：T形受弯构件，截面高1100mm，腹板宽600mm，翼缘宽3500mm，高3500mm。
构件采用C30混凝土。
有效高度1065mm，剪跨比为1.4。
人行天桥上部结构计算书
某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。
模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。
E=2.1e5MPa。
1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。
主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。
均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。
4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。
2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。
2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。
3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。
人行天桥计算书
劳动路人行天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院二零零八年十二月一、工程概况****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。
梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。
主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。
根据需要梯道中间设休息平台。
主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。
设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。
二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。
主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。
截面相关参数为：截面特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。
45m人行天桥简支钢箱梁计算书
45m人行天桥简支钢箱梁计算书1. 引言人行天桥是城市交通建设中常见的一种桥梁形式，为了保障行人的安全通行，设计和计算人行天桥的结构是非常重要的一项工作。
本文将以45m人行天桥的简支钢箱梁为例，展开计算和分析。
2. 桥梁参数我们需要了解桥梁的基本参数。
根据设计要求，本人行天桥的主跨长度为45m，采用简支钢箱梁结构。
根据设计荷载标准，我们选择了适当的荷载参数进行计算。
3. 梁的截面计算简支钢箱梁的截面计算是桥梁设计中的重要一环。
我们首先需要根据荷载参数计算出梁的弯矩和剪力大小。
然后，根据这些力的大小，我们可以选择合适的钢箱梁截面形状和尺寸。
在这个过程中，我们需要考虑到梁的强度和刚度要求，以及材料的可用性和成本等因素。
4. 材料选择钢材是常见的桥梁材料之一，具有优良的强度和刚度特性。
在选择材料时，我们需要考虑到梁的承载能力和使用寿命等因素。
同时，根据实际情况和工程要求，我们还需要选择合适的防腐措施，以延长梁的使用寿命。
5. 梁的支座设计在人行天桥的设计中，支座的设计也是非常重要的。
合理的支座设计可以保证桥梁的稳定性和安全性。
我们需要根据桥梁的荷载和结构特点，选择合适的支座形式和位置。
同时，我们还需要考虑到支座的材料和防腐措施等因素。
6. 梁的施工及安装钢箱梁的施工和安装是一个复杂的过程，需要考虑到多个因素。
首先，我们需要制定详细的施工方案，包括起吊、运输、安装等各个环节。
其次，我们还需要选择合适的施工设备和工具，以确保施工的顺利进行。
在施工过程中，我们需要严格按照设计要求进行操作，并及时处理施工中的问题和风险。
7. 结论通过对45m人行天桥简支钢箱梁的计算和分析，我们可以得出合理的结论。
根据计算结果，我们可以确定合适的梁截面形状和尺寸，选择合适的材料和支座形式，并制定详细的施工方案。
这些措施可以保证人行天桥的安全性和稳定性，为行人提供便捷和安全的通行条件。
8. 展望虽然本文以45m人行天桥简支钢箱梁为例进行计算和分析，但实际的桥梁设计是一个复杂而繁琐的过程。
人行天桥计算书
人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。
计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。
工字钢人行天桥计算
工字钢人行天桥计算一、工程概略人行天桥桥梁宽度为 1.5m，桥梁长 12m，主梁采纳工字钢，桥面采纳 5mm厚钢板满铺。
二、计算模型自己行天桥构造依据简支构造计算，荷载依据静力荷载计算，人群荷载依据满人荷载。
三、根本参数桥梁宽度〔 m〕桥梁长度〔 m〕人群荷载重度〔 KN/m2)1.5122.5钢板厚度〔 m〕钢板单位重〔 kg/m3)重力加快度〔 N/kg〕0.0057.859.8四、人群及钢板荷载人群荷载=45KN钢板荷载= 6.92KN荷载共计 =人群荷载 +钢板荷载=51.92 KN五、工字钢构造形式工字钢片数3工字钢构造型号28a 对应的有关参数h(mm)b(mm)d(mm)t(mm)r(mm)r1(mm)2801228.513.710.5 5.3截面面积〔 cm2)理论质量〔 kg/m)Ix:Sx55.40443.49224.6Ix(cm4)Wx(cm3)ix(cm)Iy(cm4)Wy(cm3)iy(cm) 711050811.334556.6 2.5工字钢采纳材质为Q235x轴的塑性展开系数 Yx 1.05弹性模量抗弯设计值 f(N/mm2)抗弯设计值 fv(N/mm2)挠度控制值 L/250 〔mm)E〔GPa) 20512548200六、构造受力构造计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载部署。
每片工字钢受力=22.42KN工字钢均布荷载 q= 1.87KN/m工字钢最大弯矩 Mmax=33.63KN.m支点反力 R=11.21KN七、强度及刚度验算最大曲折正应力σ max=63.06N/mm2<f知足要求支点处剪应力τ=53.62N/mm2<fv知足要求最大挠度 fmax=35.48mm<L/250知足要求综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不知足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连结件自重，实质挠度计算值会超出挠度控制值。
工字钢人行天桥计算
45KN 6.92KN 51.92KN 328a
22.42KN 1.87KN/m
人行天桥桥梁宽度为1.5m，桥梁长12m，主梁采用工字钢，桥面采用5mm厚钢板满铺。
本人行天桥结构按照简支结构计算，荷载按照静力荷载计算，人群荷载按照满人荷载。
工字钢均布荷载q=结构计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载布置。
每片工字钢受力=
荷载合计=人群荷载+钢板荷载=五、工字钢结构形式
工字钢片数
工字钢结构型号对应的相关参数
人群荷载=
钢板荷载=
工字钢人行天桥计算
一、工程概况
二、计算模型
33.63KN.m 11.21KN 63.06N/mm2<f 53.62N/mm2<fv 35.48mm <L/250综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不满足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连接件自重，实际挠度计算值会超过挠度控制值。
建议采用3片28a工字钢布置，同时应加强工字钢间的横向连接。
支点处剪应力τ=
满足要求最大挠度fmax=满足要求
工字钢最大弯矩Mmax=
支点反力R=
七、强度及刚度验算
最大弯曲正应力σmax=
满足要求
为输入数据为结果
度计算值为会超过挠度控制值。
足要求足要求足要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况........................................................................................................................................................... - 1 -二.设计原则与标准............................................................................................................................................... - 1 -三.结构布置和构件截面....................................................................................................................................... - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用....................................................................................................................................................... - 4 -五.材料................................................................................................................................................................. - 10 -六.构件包络应力................................................................................................................................................. - 10 -6.1整体应力分布 (10)6.2拱结构应力状态 (10)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (12)6.4吊杆应力状态 (14)七.模态分析......................................................................................................................................................... - 15 -7.1特征周期 (15)7.2特征模态 (15)八.桥梁变形......................................................................................................................................................... - 17 -8.1竖向变形 (17)8.2水平变形 (18)九.桥梁整体稳定分析......................................................................................................................................... - 19 -9.1屈曲特征值 (19)9.2屈曲模态 (19)十．节点计算 ............................................................................................................................................................. - 21 -10.1吊杆节点 (21)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (24)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26)十一基础验算 ........................................................................................................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (32)11.2基础背面地基承载力验算 (37)11.3基础侧面地基承载力验算 (43)11.4抗剪栓钉验算 (44)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (45)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。
采用中承式拱桥二. 设计原则与标准1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）2、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）3、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ 81-2002）5、《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ 50205-2001）6、《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93）7、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）8、《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-93）10、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）11、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）12、《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTJ024-85）13、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）14、《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）15、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002；J218-2002）16、《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT/T 663-2006）17、《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T 4-2004）三. 结构布置和构件截面3.1 结构布置图1 三维结构图图2 立面布置图图3 平面布置图3.2 杆件截面3.3 支座和边界约束拱结构与桥面结构之间通过单向可滑动支座进行连接，支座型号为GJZF4 350x550x72(单向) NR，实现桥面梁沿桥纵向可滑动，横向与拱结构协同工作。
拱脚与基础固结约束；桥面结构的四个角点中，除一个为约束三个平动自由度外，其他三个支座均为只约束竖向自由度。
边界约束情况如图4所示（途中约束六位数字分别表示：平动x向、平动y向、平动z向；转动绕x轴；转动绕y 轴；转动绕z轴，0表示释放；1表示约束）。
图4 边界约束布置图四. 荷载与作用1、设计使用年限为100年2、设计地震烈度为7度（0.15g）第二组Ⅲ类场地根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）的规定，地震工矿组合中，考虑永久荷载和1.0 kN/m2的人群荷载。
3、桥面永久荷载47mm厚(平均厚度)细石混凝土：q1=25×0.047=1.2kN/m210mm厚EPDM聚亚安脂混合颗粒塑胶：q2=15×0.010=0.15kN/m2考虑可能以后采用广场瓷砖：q2‘=0.65kN/m2压型钢板自重：q2‘=0.15kN/m2综上：桥面均布恒荷载q=2.0kN/m2栏杆自重：0.2 kN/m广告牌自重：1.0 kN/m2，两侧全长均有广告牌，高度为4.2m掉面吊挂荷载：0.15 kN/m24、可变荷载（1）、人群荷载：根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95），加载长度超过20m的情况下，人群荷载为;w=5-2×L-2080×20-B20=3.26kN/m2在计算中取3.5kN/m2（用于整体结构计算）在设计乔面板时，人群荷载取 5.0kN/m2（用于桥面板计算）（2）、按100年考虑基本雪荷载：0.45kN/m2（3）、风荷载基本风压：0.55kN/m2（按100年为设计周期）a、广告牌：由于两侧广告牌之间空间开放，因此分别考虑两侧风荷载，且其数值和方向相同单侧广告牌体型系数：1.3风振系数：1.5高度分布系数：1.25（按B类场地，20m高度）单侧广告牌上的风荷载作用于主梁上，折算线荷载：p=1.5×1.3×1.25×0.55×4.2=5.63kN/mb、拱侧面（考虑两片拱承受风荷载，数值相同，方向相同）：单片拱体型系数：1.4风振系数：1.5高度分布系数：1.25（按B类场地，20m高度）单侧拱侧面上的风荷载，折算线荷载（考虑拱侧面宽度为1.5m）：p=1.5×1.4×1.25×0.55×1.5=2.16kN/m综上，风荷载在计算模型中的分布情况如图5.图5 风荷载布置图（4）、雪荷载基本风压：0.45 kN/m2（按100年考虑）（5）、栏杆荷载水平力：2.5 kN/m竖向力：1.2 kN/m5、温度作用设计温度变化范围：-210C～+570C，合拢温度为±100C6、荷载组合A、非地震组合组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温组合恒荷载人群荷载风荷载升温降温1 1.2 30 1.2 -0.84 1.22 1.2 1.4 31 1.2 -0.84 1.23 1.2 1.4 32 1.2 0.98 -0.84 1.24 1.2 1.4 0.84 33 1.2 0.98 -0.84 1.25 1.2 1.4 -0.84 34 1.356 1.2 1.4 0.72 35 1.35 0.987 1.2 1.4 0.72 36 1.35 0.848 1.2 1.4 0.84 0.72 37 1.35 -0.849 1.2 1.4 -0.84 0.72 38 1.35 0.72B、地震组合3 15 1.2 1.2 0.28 1.3 81 1 0.28 1.316 1.2 1.2 -0.281.3 82 1 -0.28 1.317 1.2 1.2 0.28 -1.3 83 1 0.28 -1.318 1.2 1.2 -0.28-1.3 84 1 -0.28-1.319 1.2 1.2 1.3 0.5 85 1 1.3 0.520 1.2 1.2 -1.3 0.5 86 1 -1.3 0.521 1.2 1.2 1.3 -0.5 87 1 1.3 -0.522 1.2 1.2 -1.3 -0.5 88 1 -1.3 -0.523 1.2 1.2 1.3 0.5 89 1 1.3 0.524 1.2 1.2 -1.3 0.5 90 1 -1.3 0.525 1.2 1.2 1.3 -0.5 91 1 1.3 -0.526 1.2 1.2 -1.3 -0.5 92 1 -1.3 -0.527 1.2 1.2 0.5 1.3 93 1 0.5 1.328 1.2 1.2 0.5 -1.3 94 1 0.5 -1.329 1.2 1.2 -0.5 1.3 95 1 -0.5 1.330 1.2 1.2 -0.5 -1.3 96 1 -0.5 -1.331 1.2 1.2 0.5 1.3 97 1 0.5 1.332 1.2 1.2 0.5 -1.3 98 1 0.5 -1.333 1.2 1.2 -0.5 1.3 99 1 -0.5 1.334 1.2 1.2 -0.5 -1.3 100 1 -0.5 -1.335 1.2 1.2 0.28 1.3 0.5 101 1 0.28 1.3 0.536 1.2 1.2 0.28 -1.3 0.5 102 1 0.28 -1.3 0.537 1.2 1.2 0.28 1.3 -0.5 103 1 0.28 1.3 -0.538 1.2 1.2 0.28 -1.3 -0.5 104 1 0.28 -1.3 -0.539 1.2 1.2 0.28 1.3 0.5 105 1 0.28 1.3 0.540 1.2 1.2 0.28 -1.3 0.5 106 1 0.28 -1.3 0.541 1.2 1.2 0.28 1.3 -0.5 107 1 0.28 1.3 -0. 542 1.2 1.2 0.28 -1.3 -0.5 108 1 0.28 -1.3 -0. 5设计温度变化范五. 材料钢材：主梁、主拱、吊杆、横梁、耳板、肋板等采用Q345B销轴采用45号钢混凝土：桥面、基础采用C30混凝土六. 构件包络应力6.1整体应力分布图6 整体应力分布计算结果表明：采用本设计方案的拱桥整体强度应力处于安全状态，最大应力发生在拱脚附近区域。