安全通道计算书
落地式钢管脚手架安全通道施工方案附计算书煤田改
2016年株洲市荷塘区第二批棚户区综合整治项目双排脚手架工程专项施工方案施工单位：株洲市基础设施建设有限公司日期：2016年08月1日双排脚手架专项施工方案第一章工程概况本工程为2016 年株洲市荷塘区第二批棚户区综合整治项目，住宅均为多层，砖混结构，共52 栋，需将外墙重新做油漆装饰，老屋顶剔除后重新做防水屋面。
第二章编制依据1、《设计文件》2、《施工组织设计》3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第三章脚手架搭拆及安全管理根据《建筑施工安全检查标准》规定，结合本工程实际情况，本工程住宅建筑四周离墙0.8 米，采用落地式双排钢管脚手架，每步架高为1.8 米，立杆间距1.5 米，架宽0.8 米，出屋面高 1.2 米。
二、材质选择1、钢管：采用外径48mm壁厚3.0mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700-2006）中Q235-A 级钢的规定。
凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。
2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006中A3的规定，且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。
扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。
凡严重锈蚀、变形、裂缝、螺栓螺纹已损坏的扣件不准采用；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
3、脚手片采用竹架板。
4 、连墙件：连墙件宜靠近主节点设置，采用软拉硬撑方法，偏离主节点的距离不应大于300mm间隔为二步三跨，屋面层为二步二跨。
安全通道计算书
计算书1工程概略本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为 1:。
2编制依照、脚手架选型、稳固性验算编制依照（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（3）《建筑构造荷载规范》GB50009-2012（4）《钢构造设计规范》GB50017-2003（5）边坡设计图纸、施工现场实质状况。
脚手架选型依据现场的实质状况，该处脚手架采纳扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采纳φ 48×钢管，连结扣件采纳标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度~ 。
其余杆最大长度为m，脚手架依据边坡实质设计参数采纳落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸以下：1）立杆：纵距为，横距为1m；2）脚手架步距；步距为；3）剪刀撑设置；间距为6m（4 跨左右）一排剪刀撑；4）连结坡面杆件设置；连墙件两步两跨部署，经过焊接连结与进出山体的锚杆连接。
5)在脚手架的双侧设置横向斜撑，部署在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之订交的小横杆伸出端上，距离主节点的地点≯150mm。
稳固性验算基本参数斜道附着对象脚手架斜道种类之字形斜道立杆纵距或跨立杆横距 l b (m)1距 l a (m)立杆步距 h(m)斜道每跑高度 H(m)斜道水平投影长度30平台宽度 Lpt (m)2 L(m)斜道跑数 n 2斜道钢管种类 Ф48×双立杆计算方法不设置双立杆荷载参数脚手板种类 木脚手板 脚手板自重标准值 G kjb (kN/m 2)挡脚板种类木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb (kN/m)每米立杆蒙受构造自重标准脚手架外立杆轴心压力标准值15值 gk (kN/m)N j (kN/m 2)斜道均布活荷载标准值3斜道施工作业跑数 nj2G kq (kN/ ㎡ )基本风压2ω0(kN/m )风荷载体型系风荷载标准 ωk (kN/m 2)( 单立数μs杆 )风荷载高度变 化系数 μz (单立杆 )搭设表示图：纵向水平杆验算纵向水平杆在横向水平杆上纵向水平杆根数纵、横向水平杆部署方式上m横杆抗弯强度设计值横杆截面惯性矩 I(mm4)[f](N/mm 2)205121900220600035080横杆弹性模量 E(N/mm ) 横杆截面抵挡矩 W(mm )计算简图以下：承载力使用极限状态q=×+Gkjb ×l/2)+G× ×l /2) × cos θ =× + × 1/2)+ × 3× 1/2) × =mb kq b正常使用极限状态q'=(+G kjb×l b/2)+G kq×l b/2) × cos θ =( + × 1/2)+ 3× 1/2)× =m 计算简图以下：1、抗弯验算22·mM max=(l a/cos θ)=××=max6N/mm 2≤ [f]=205N/mm2σ =M /W=×10 /5080 =知足要求！2、挠度验算max a44× 206000× 121900)=aν= '(l /cos θ)/(100EI)=×(1200/ /(100≤ [ ν ] =/cosmin[lθ /150，10]= min[1200/150，10]=知足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max= ×ql a/cos θ =××=正常使用极限状态R max'=×q'l a/cosθ =××=扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连结方式单扣件扣件抗滑移折减系数纵向水平杆： R max==≤ Rc = × 8=知足要求！荷载计算斜道跑数 n2斜道每跑高度H(m)每米立杆蒙受构造自重标准值斜道钢管种类Ф48×g k(kN/m)安全通道计算书脚手架外立杆轴心压力标准斜道均布活荷载标准值315值Nj (kN)G kq(KN/ ㎡)斜道施工作业跑数 n j2立杆静荷载计算1、立杆蒙受的构造自重荷载N G1k每米内立杆蒙受斜道新增添杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ +(l a/cosθ ) × m/2) ×× n/2 /(n× H)=+× 0/2)×× 2/2 /(2× = kN/m单内立杆： N G1k=(g k+ g k1＇) ×(n ×H)=+×(2 ×=每米中间立杆蒙受斜道新增添杆件的自重标准值k1 g ＇k1a aθ ) × m/2) × H=+× 0/2)× = kN/m g＇=(l/cos θ +(l/cos单中间立杆： N G1k=(2 ×+ g k1＇) ×(n ×H)=(2 ×=2、立杆蒙受的脚手板及挡脚板荷载标准值 N G2k每米内立杆蒙受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g＇=[Gkjb ×(l /cos θ ) /2+G×l×(l/cos θ )] × (n/2 )/(n × H)=[ ×× 1/2+ × ] × (2/2)/(2 × =mk2a b kdba单内立杆： N G2k=g k2＇×(n ×H)=×(2 ×=每米中间立杆蒙受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cos θ )b×l/2+G kdb×(l a/cos θ )]/H=[×× 1/2+× ]/=m 单中间立杆： N G2k=g k2＇×(n ×H)=×(2 ×=立杆施工活荷载计算N Q1k=[Gkq a bj××1/2]×2= kN ×(l/cos θ ) /2]×l×n=[3立杆稳固性验算斜道每跑高度 H(m)斜道跑数 n2立杆计算长度系数μ立杆截面抵挡矩35080 W(mm )立杆截面展转半径 i(mm)立杆抗压强度设计值2052)[f](N/mm立杆截面面积 A(mm 2)4891、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=kμ h=1××=长细比 λ =0l/i =2100/= ≤ 210知足要求！轴心受压构件的稳固系数计算：立杆计算长度 l 0=k μ h=××=长细比 λ =0l/i =2425/=2、立杆稳固性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=×(N G1k + N G2k +N j )+ ×N Q1k =×+ +15)+ =× 单中间立杆： N =×(N G1k + N )+ ×N =×+ + ×=2G2k Q1kN=max{N 1，N 2}=σ = N/( φ A) =27072/22× 489)=mm ≤[f]=205N/mm知足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=×(N G1k + N G2k +N j )+ ×N Q1k =×+ +15)+ ×=单中间立杆： N 2=×(N G1k + N G2k )+ ×N Q1k =×+ + ×=N=max{N 1，N 2}=M w =×=×l a h 2/10= ×××10= kN ·mσ w6 2 2×489)+ ×10 /5080=mm ≤ [f]=205 N/mm=N/( φ A)+M/W=26545/ 知足要求！立杆地基承载力验算地基土种类 岩石地基承载力特色值 f g (kPa)4000地基承载力调整系数 k c垫板底面积 A(m2)单立杆的轴心压力设计值：单内立杆： N 1=(N G1k + N G2k +N j )+ N Q1k =+ +15)+ =单中间立杆： N 2=(N G1k + N G2k )+ N Q1k =+ + =N=max{N 1，N 2}=立杆底垫板均匀压力 P=N/(k c A)=× =≤f g=4000kPa知足要求！3.脚手架的搭设搭设资料1、搭设脚手架所有采纳ф48mm，壁厚 3.5mm的钢管。
防护棚安全通道搭设施工方案
防护棚安全通道搭设施工方案一、编制依据：本工程施工方案根据JGJ59-99、JGJ80-91，上海市文明工地建设有关文件，创建标化工地要求，结合现场实际情况，搭设木工棚、钢筋棚，防护、防坠棚、安全通道一处。
二、工程概况川沙新镇军民村D3-1-3地块配套商品房工程位于川南奉公路、近海霞路，属于砖混结构，地上6层，地下1层，建筑总面积115730.5平方米，标准层层高2.8米，总工期360.0天。
本工程由上海海霞置业有限公司投资建设，上海筑景建筑设计有限公司设计，上海海洋地质勘察设计有限公司地质勘查，上海住院建设工程监理有限公司监理，上海界龙建设工程有限公司组织施工；由李建军担任项目经理，成爱兵担任技术负责人。
三、护搭设安全要求及措施选材：1、脚手架钢管必须符合国家标准3号钢的技术条件，钢管外径不得小于48MM，壁厚不得底于3.5MM，禁止使用严重锈蚀、弯曲、变形或有裂缝的钢管。
2、钢管脚手架扣件必须符合建设部颁发的《钢管脚手架扣件标准》的严格要求，严禁使用脆裂、变形或滑丝扣件，扣件的规格、型号必须与钢管匹配。
3、竹笆：不得使用松散、枯脆、虫蛀。
4、铅丝：铅丝规格不得细于18号，并应双股并联捆扎。
搭设：1、搭设必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。
2、搭设时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具、零配件应放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。
3、防坠棚、安全通道立杆必须立在硬实的地基上，立杆纵距不大于2M，水平方向不得大于6米，纵向设置八字撑及水平管，水平方向在上部设八字支撑。
4、防坠棚、安全通道为双层隔离，每层用毛竹做直杆上铺竹笆。
5、搭设时连接处扣件必须拧紧，上部隔离竹笆不允许有空隙、搭设时必须牢固、稳定。
6、防坠棚、安全通道除进入；楼层处开口外，其余部位应水平管封闭，不允许随意断开。
7、防坠棚、安全通道钢管必须用醒目安全标志油漆。
四、防坠棚、安全通道管理1、防坠棚、安全通道严禁在棚上堆放材料，不得当做操作脚手使用。
安全通道施工方案
安全通道防护施工方案一、工程概况：******花园1号楼工程；工程建设地点:*************路旁；属于框架结构；地上28层；地下1层；建筑高度：86.4m；标准层层高：3m ；总建筑面积：51137平方米；总工期：480天。
根据施工现场及安全规范要求在工程的南边搭设一条长80m，宽6m，高6m 安全通道。
二、搭设部位：安全通道位于本工程南面，总长度为80m，道路的宽度为6m，搭设的方法底层高度为3.5m（净空），上部双层隔离高度0.8m满铺竹笆，周围1m围护竹笆，使用钢管扣件搭设。
三、搭设要求1、钢管采用脚手架钢管以及相应的扣件，不得使用变形、严重锈蚀、有裂纹的钢管，扣件螺杆、螺帽丝口良好，盖板无变形、严重锈蚀、裂纹。
2、立杆立杆全部采用单根长度钢管，每根立杆均设置5CM厚木块也可用槽钢底座。
在离地100mm处设置扫地杆，地杆采用直角扣件固定在立杆上。
当立杆基础不在同一高度时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。
靠边坡的立杆轴线到边坡距离不小于500mm。
3、纵向水平杆在1.8m处设置一道纵向水平杆，防坠层纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设纵向水平杆间距300。
纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。
接头应交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不应设在同跨内，且不得设在水平杆跨中。
搭接接头长度不小于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。
4、横向水平杆每一主节点处须设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。
5、在立杆横向间设置50～60°的斜支撑，用以增强架体的稳定性。
6、脚手板要求采用竹笆脚板，长宽为1.0x1.5m，采用平铺法，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。
四、计算书：由于通道防护棚有双层防护，故只按照承载能力极限状态设计，不考虑正常使用极限状态。
安全通道计算书
安全通道计算书第一章引言随着互联网的发展和普及，信息传输的安全问题日益突出。
在网络通信中，安全通道是一种保证数据传输安全的方式。
安全通道计算书是一本针对安全通道的计算方法和技术进行阐述的书籍。
本书将介绍安全通道的基本概念、实现原理、常用算法和应用案例等内容，旨在帮助读者深入了解和掌握安全通道计算的相关知识。
第二章安全通道基础知识2.1 安全通道的定义安全通道是指在不安全的网络环境中，通过使用加密、认证和完整性保护等安全机制，确保数据在传输过程中不被窃听、篡改或伪造的通信路径。
安全通道可以保护网络通信的机密性、完整性和可用性，是保证网络安全的重要手段之一。
2.2 安全通道的分类安全通道可以根据不同的标准和应用场景进行分类。
常见的安全通道分类包括虚拟专用网络（VPN）、传输层安全（TLS）、网络层安全（IPsec）等。
不同类型的安全通道适用于不同的网络环境和安全需求。
第三章安全通道的实现原理3.1 加密算法加密算法是实现安全通道的基础技术之一。
常用的加密算法包括对称加密算法和非对称加密算法。
对称加密算法使用相同的密钥进行加密和解密，速度较快，但密钥传输存在安全隐患；非对称加密算法使用公钥和私钥进行加密和解密，安全性较高，但加解密速度较慢。
3.2 数字签名数字签名是一种用于验证数据完整性和身份认证的技术。
通过使用私钥对数据进行加密，再使用公钥对加密后的数据进行解密，可以确保数据在传输过程中不被篡改，并且能够验证数据的发送者身份。
3.3 证书和密钥管理证书和密钥管理是安全通道实现过程中的关键环节。
证书用于证明公钥的合法性和所有者身份的可信机构签发的文件；密钥管理涉及到密钥的生成、分发、更新和撤销等操作，需要保证密钥的安全性和可靠性。
第四章常用的安全通道算法4.1 SSL/TLS协议SSL/TLS协议是互联网上常用的安全通信协议之一，它在传输层提供了安全的通信环境。
SSL/TLS协议使用非对称加密算法和对称加密算法相结合的方式，保证了通信过程中数据的机密性和完整性。
看房安全通道施工专项方案【含计算书】教学总结
建宇·爱上2号楼看房安全通道专项施工方案一、编制说明由于样板房曝光在即，各买主进出频繁，在施工期间为了保证各买主看房的进出安全，应建设单位要求，在售房部至2号楼楼层区间道路搭设一条安全通道，确保看房人员安全。
针对安全通道的搭设措施特编制本方案。
二、编制依据本方案是严格按照建设单位要求；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），以及现场实际情况编制。
三、搭设材料1、搭设脚手架全部采用φ48mm，壁厚3.0mm的钢管；2、钢管表面平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。
3、钢管上严禁打孔，所有钢管在使用时全部涂刷黄色油漆。
4、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）规范。
四、地基与基础1、根据实际情况靠近在售房部的立杆下脚必须垫置50×100木方，木方长度不小于500mm；靠近景观大道防护通道立杆直接搁置在道路上，并在路沿石的内侧。
五、防护通道的设计及基本构造（一）通道设计1、防护通道从售房部中端开始一直搭设至2号楼楼梯间，并在两端各自将通道长度延伸2米。
详见搭设通道平面布置图，（附图1）2、整个防护通道为密封式，净空约为5米，通道净高为4.8米，为双层硬防护通道。
（二）基本构造1、通道步距为1.5米，立杆间距为1.5米布置为双立杆加强，两根立杆必须用直角扣件分别与纵向水平杆扣紧，以保证两根钢管共同受力。
2、通道顶部设置两层硬防护，两层防护间间距为0.6米，底层用安全网水平封闭，避免灰尘、石块下落。
顶层底部用彩条布水平封闭，避免污水下掉。
通道用密目式安全网封闭，通道顶部周边用层板封闭，周边形象广告由建设单位布置。
3、通道横向水平杆布置成双横杆，与双立杆相连接。
4、通道顶部每个1.5米设置斜撑一道，两边对称布置，斜撑杆与水平面的夹角为450∽600之间。
5、桁架和单斜撑支撑体系交错布置。
即每个3米布置一道。
6、竹跳板必须满铺到位，不留空位。
安全系统通道防护棚计算书
安全通道防护棚计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规》GB50007-20114、《建筑结构荷载规》GB50009-20125、《钢结构设计规》GB50017-2003一、搭设参数立杆纵距l a(mm) 1500 立杆横距l b(mm) 3600立杆步距h(mm) 1200 防护棚高度H(mm) 4000防护层层数n 2 上下防护层间距h1(mm) 800斜撑与立杆连接点到地面的距离h2(mm) 2500 顶层水平钢管搭设方式钢管沿纵向搭设水平钢管间距a(mm) 400横向斜撑与顶层防护层连接点到立杆的距离l1(mm)2200 纵向外侧防护布置方式剪刀撑钢管类型Ф48×3扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8立杆布置格构柱格构柱截面边长a1(mm) 400立杆计算长度系数μ1 1.3 斜撑计算长度系数μ2 1.3 计算简图：扣件钢管防护棚_正面图扣件钢管防护棚_侧面图二、荷载设计防护层防护材料类型脚手板防护层防护材料自重标准值g k1(kN/m2)0.5栏杆与挡脚板类型竹串片脚手板栏杆与挡脚板自重标准值g k2(kN/m)0.11纵向外侧防护荷载标准值g k3(kN/m) 0.2高空坠落物最大荷载标准值P k(kN)1三、纵向水平杆验算钢管抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态:格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/m p=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/mp1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.363 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.483×106/4490=107.594N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.109mm≤[ν]＝min[max(l1-a1, l b, a1)/150，10] = min[max(2200-400, 3600, 400)/150，10] =10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=2.593 kN五、扣件抗滑承载力验算扣件连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8R max=2.593 kN≤Rc =0.8×8=6.4 kN满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3钢管抗弯强度设计值205 钢管截面惯性矩I(mm4) 107800[f](N/mm2)钢管弹性模量E(N/mm2) 206000 钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490α1=arctan( l1/(H-h2))=arctan(2200/(4000-2500))=55.713°第1层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2. kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2./cos55.713°=3.589 kNN=N21=3.589 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos55.713°=1.42 m斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.42=1.846 m长细比λ= l0/i=1846.142/15.9=116.11≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.420=2.132m长细比λ= l0/i =2132/15.9=134.11查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.376σ= N/(φA) =3588.705/(0.376×424)=22.51N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN 横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =1.509 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=1.509/cos55.713°=2.679 kNN=N21+N22=6.268 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(4-(2-1)×0.8-2.5)/cos55.713°=1.243 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.243=1.615 m长细比λ= l0/i=1615.375/15.9=101.596≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.243=1.866m长细比λ= l0/i =1866/15.9=117.34查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.47σ= N/(φA) =6267.938/(0.47×424)=31.453N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！七、立杆稳定性验算立杆布置格构柱钢管截面惯性矩I(mm4) 107800 立杆计算长度系数μ1 1.3钢管截面抵抗矩W(mm3) 4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9钢管抗弯强度设计值205 立杆截面面积A(mm2) 424[f](N/mm2)立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a+ a1) ((l b+2a1)/a+1)/2+ l b]+2( l12+(H-h2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((3.6+2×0.4)/0.4+1)/2+3.6]+2×(2.22+(4-2.5)2)0.5+4×4=51.325m 扣件数量：m=2n[((l b+2a1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((3.6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=32个N G1k=0.033L+0.015m=0.033×51.325+0.015×32=2.189kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a+ a1)×(l b+2a1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(3.6+2×0.4)/2=4.18 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a+ a1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a+ a1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kNN G2k= N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=4.18+0.209+0.38=4.769 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=2.+4.769=6.958 kN3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×6.958+ 1.4×1=9.75 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =9749.763/4/(0.496×424)=11.59N/mm2σ≤[f]=205N/mm2标准文档满足要求！八、立杆地基承载力验算立杆荷载标准值：N=N Gk+ N Qk=6.958+1=7.958立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=7.958/(1×0.25)=31.833 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！实用大全。
安全通道搭设专项施工方案
安全通道搭设专项施工方案一、编制依据：、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 ；、《建筑施工计算手册》；、《建筑施工安全设施计算书编制范例》；、《建筑施工安全检查标准》（ ）；、《建筑施工高处作业安全技术规范》（ ）；二、工程概况：．工程名称：长治医学院附属和平医院外科楼外墙装饰．工程地点：长治市延安南路 号，长治医学院附属和平医院院内结构形式：钢筋混凝土框架剪力墙结构建设单位：长治医学院附属和平医院设计单位：北京五合国际工程设计顾问有限公司监理单位：长治市九鼎工程监理有限公司施工单位：山西四建集团有限公司安全通道的搭设是施工现场安全防护的一个重要环节，贯穿整个施工的全过程，安全通道是施工现场的生命通道，是保障安全生产的关键措施。
三、搭设范围：主要集中在外科楼的南、东、北立面。
、南立面：搭设范围是起点为原外挂电梯预先搭设的安全通道南端起，经外科楼南立面马路绕行至药剂楼的门口。
搭设尺寸为宽 米，长 米，高 米。
②、东立面：起点为原外挂电梯预先搭设的安全通道北端起，将此处的安全通道向北延伸。
搭设尺寸为宽 米，长 米，高 米。
③、北立面：搭设范围是在外科楼主出入口位置，即左右两侧环形汽车坡道，搭设尺寸为宽 米，长 米，高 米。
和主出入口向北出延伸段。
搭设尺寸为宽 米，长 米，高 米。
、外科楼垃圾出入口处：搭设尺寸为宽 米，长 米，高 米。
、急救门口：两侧环形急救车坡道，搭设尺寸为宽： 米 长： 米 高： 米 主入口西北方向延伸段。
搭设尺寸为宽： 米 长： 米 高： 米、西立面：起点为儿科入口位置，向北面延伸至门诊楼入口处，使用钢管脚手架搭设外围围挡，搭设尺寸为高： 米，长 米附图总平面图：（安全通道具体搭设位置）材料选择及质量要求安全通道使用扣件式钢管脚手架、木制脚手板和密目安全网搭设，在选材方面需遵循以下原则。
钢管：采用外径Φ ，壁厚 的焊接钢管。
钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管，钢管上严禁打孔。
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计算书1 工程概况本工程脚手架搭设为溢洪道基础以上一级边坡，此边坡最大高差为15.3m，坡比为1:0.68。
2 编制依据、脚手架选型、稳定性验算2.1编制依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011（2）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011（3）《建筑结构荷载规范》GB50009-2012（4）《钢结构设计规范》GB50017-2003（5）边坡设计图纸、施工现场实际情况。
2.2 脚手架选型根据现场的实际情况，该处脚手架采用扣件管管脚手架，立杆个大小横杆，坡面扫地杆均采用φ48×3.5钢管，连接扣件采用标准扣件，脚手架钢管的尺寸：横向水平杆最大长度2.0~ 3.0m。
其它杆最大长度为6.0 m，脚手架根据边坡实际设计参数采用落地式脚手架，随坡度而设，脚手架的设计尺寸如下：1）立杆：纵距为1.2m，横距为1m；2）脚手架步距；步距为1.5m；3）剪刀撑设置；间距为6m（4跨左右）一排剪刀撑；4）连接坡面杆件设置；连墙件两步两跨布置，通过焊接连接与出入山体的锚杆连接。
5)在脚手架的两侧设置横向斜撑，布置在同一节间，由底至顶之字形设置，用旋转扣件固定在与之相交的小横杆伸出端上，距离主节点的位置≯150mm。
2.3 稳定性验算2.3.1 基本参数2.3.2 荷载参数搭设示意图：平面图立面图2.3.3 纵向水平杆验算计算简图如下：水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.038+G kjb×l b/2)+ 1.4×G kq×l b/2)×cosθ=(1.2×(0.038 +0.35×1/2)+1.4×3×1/2)×0.955 =2.25kN/m正常使用极限状态q'=((0.038+G kjb×l b/2)+G kq×l b/2)×cosθ=((0.038 +0.35×1/2)+ 3×1/2)×0.955 =1.636kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1q(l a/cosθ)2=0.1×2.25×(1.2/0.955)2= 0.355kN·mσ=M max/W=0.355×106/5080 = 69.882 N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'(l a/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.636×(1200/0.955)4/(100×206000×121900)=1.1mm≤[ν] = min[l a/cosθ/150，10]= min[1200/0.955/150，10]=8.377mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max= 1.1×ql a/cosθ=1.1×2.25×1.2/0.955=3.11kN正常使用极限状态R max'= 1.1×q'l a/cosθ=1.1×1.636×1.2/0.955=2.261kN2.3.4 扣件抗滑承载力验算纵向水平杆：R max=3.11/0.955=3.257KN≤Rc =0.8×8=6.4kN满足要求！2.3.5 荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载N G1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.038×n/2 /(n×H)=(1.2/0.955+(1.2/0.955)×0/2)×0.038×2/2 /(2×9.3)=0.003 kN/m单内立杆：N G1k=(g k+ g k1＇)×(n×H)=(0.144+0.003)×(2×9.3) =2.734KN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值g k1＇g k1＇=(l a/cosθ+(l a/cosθ)×m/2)×0.038/H=(1.2/0.955+(1.2/0.955)×0/2)×0.038/9.3=0.005 kN/m单中间立杆：N G1k=(2×g k-0.038+ g k1＇)×(n×H)=(2×0.144-0.038+0.005)×(2×9.3)=4.743KN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值N G2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]×(n/2 )/(n×H)=[0.35×(1.2/0.955)×1/2+0.17×(1.2/0.955)]×(2/2)/(2×9.3)=0.023kN/m单内立杆：N G2k=g k2＇×(n×H)=0.023×(2×9.3) =0.428KN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值g k2＇g k2＇=[G kjb×(l a/cosθ)×l b/2+G kdb×(l a/cosθ)]/H=[0.35×(1.2/0.955)×1/2+0.17×(1.2/0.955)]/9.3=0.047k N/m单中间立杆：N G2k=g k2＇×(n×H)=0.047×(2×9.3) =0.874KN立杆施工活荷载计算N Q1k=[G kq×(l a/cosθ)×l b/2]×n j=[3×(1.2/0.955)×1/2]×2 =3.77 kN2.3.6 立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.4=2.1m长细比λ= l0/i =2100/15.8=132.911≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.4=2.425m长细比λ= l0/i =2425/15.8=153.4812、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+ N G2k+N j)+ 1.4×N Q1k=1.2×(2.734+ 0.428+15)+1.4×3.77=27.072KN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+ N G2k)+ 1.4×N Q1k=1.2×(4.743+ 0.874)+ 1.4×3.77=12.018KN N=max{N1，N2}=27.072KNσ= N/(φA) =27072/(0.298×489)=185.778N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(N G1k+ N G2k+N j)+ 0.9×1.4×N Q1k=1.2×(2.734+ 0.428+15)+0.9×1.4×3.77=26.545KN单中间立杆：N2=1.2×(N G1k+ N G2k)+ 0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.743+ 0.874)+0.9×1.4×3.77=11.491KNN=max{N1，N2}=26.545KNM w=0.9×1.4M wk=0.9×1.4w k l a h2/10=0.9×1.4×0.1×1.2×1.42/10=0.03 kN·mσ=N/(φA)+M w/W=26545/(0.298×489)+0.03×106/5080=188.067N/mm2≤[f]=205 N/mm2 满足要求！2.3.7 立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=(N G1k+ N G2k+N j)+ N Q1k=(2.734+ 0.428+15)+ 3.77=21.932KN单中间立杆：N2=(N G1k+ N G2k)+ N Q1k=(4.743+ 0.874)+ 3.77=9.387KNN=max{N1，N2}=21.932KN立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=21.932/(0.5×0.25)=175.456kPa≤f g=4000kPa满足要求！3. 脚手架的搭设3.1搭设材料1、搭设脚手架全部采用ф48mm，壁厚3.5mm的钢管。
2、脚手架钢管的尺寸、小横杆最大长度3.0m。
其它杆最大长度为6.0 m，每根钢管的最小质量不小于23kg。
3、钢管表面平直光滑，无裂缝、无脱焊、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、压痕和深的划痕等损伤。
4、钢管上严禁打孔，钢管在便用前清除外表上的砼、并涂刷防锈漆。
5、扣件材质必须符合《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）规定。
①新扣件具有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。
对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-2006）规定抽样检测。
对不合格品禁止使用。
②旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。
③新、旧扣件均进行防锈处理。
6、脚手架上使用的竹夹板，毛竹脚手片，无发霉、腐蚀、腐朽现象。
7、密目式安全网必须有建设主管部门认证的产品。
8、捆绑用的8#元丝符合国标要求。
严禁用小径或者锈蚀的元丝。
3.2 脚手架搭设准备1）搭设前，应对坡面的稳定性进行检查、分析、对危险的坡面进行观测、处理、满足安全要求。
对坡面的危石进行清除。
按脚手架搭拆方案的要求，对架子工进行安全技术交底，交底双方履行签字手续。
2）熟悉图纸和施工现场，掌握施工过程中的特点，环境条件。
3）材料准备。
对进场的钢管、扣件、脚手架、安全网等进行检查验收。