轮机设备计算书
15000DWT航速及螺旋桨计算书(最终)
航速及螺旋桨计算书1、 船舶要素m B mL m L pp wl 0.211386.140===型宽垂线间长水线长，m T 0.8=吃水 828.087.19789==∆B C t 方型系数排水量2、 主机及齿轮箱规格主机型号 台1400528⨯-L PC ， 齿轮箱型号 75.66GWC 型 额定功率 kw P B 3824=， 齿轮箱减速比 3.5:1 主机转速 rpm N 520=主机3、 计算系数选取伴流分数 364.005.05.0=-⨯=B C w 推力减额 237.00.65=⨯=w t 船身效率 200.111=--=wtct η 旋转效率 0.1=xd η4、 有效功率估算（爱尔法） ① 参数20.5625.231=∆=wl L T B, m X B 163.2= ② 有效功率计算结果5、 螺旋桨要素选取及有效推马力计算 ① 选用MAU-5型螺旋桨 ,取盘面比 0.62。
② 收到马力 zx cl B D P P ηη⋅⋅⋅=9.0hpkw95.440320.323897.097.09.03824==⨯⨯⨯=③ 有效推马力计算结果36.665.0=D P ， 11.985957.1485.0=⋅=D P N rpmN（δ、0η、DP 的值根据MAU5-50和MAU5-65图谱查出，用插值法得出）6、 航速计算由有效功率E P 曲线与有效推马力TE P 曲线的交点得： 设计航速 kn V 48.12= 直径 m NV D A166.4=⋅=δ螺距比 732.0=DP桨效率 496.00=η 7、推力计算① 计算功率 hp P D 95.4403=，m D 166.4=，螺旋桨转速m in 57.148r N = 系柱推力减额分数取 04.00=t由MAU5-50,MAU5-65 J K K Q T —, 图谱得：)732.0(=D P0=J 时， 35.0=T K ， 04.0=Q K 则主机转矩： m kg NP Q D ⋅=⨯⋅=52.2122927560π系柱推力： )1(0t DQK K Z T Q T -⨯⨯⨯= N 44.419494=② 设计航速 kn V 48.12=，kn V A 94.7=，148.2-=s n当 40.0=⋅=D n VJ A 时，21.0=T K则推力 42D n K Z T T ⋅⋅⋅⨯=ρ N 32.395297=8、 计算结果小结计算航速 V kn 48.12 推力 T 419494.44 KN 桨型式 MAU 型 桨叶数 Z 5 叶 桨直径 D m 166.4 螺距比 D P 0.732螺 距 P m 050.3 盘面比 d A 0.62 桨效率 0η 496.0 后倾角 ε 10 毂径比D d 018.0 叶厚分数D t 00.05叶根厚度 0t mm 3.208 叶梢厚度 0.1t mm 50.12 桨材料 Cu3镍铝青铜 材料密度 37600m kg9、 空泡校核：按勃立尔限界线进行校核计算 ① 满足空泡要求所需最小盘面比：611.04)229.0067.1()21(427.00=⋅⨯-⋅⋅Γ=D DP V T A A R c Eπρ式中：kgf V P T AD 95.401295144.0750=⨯⋅⋅=η ，194.0=Γcm kg V R 86.276272127.0=ρ ， ② 本船螺旋桨盘面比实取 611.062.00=>=A A A Ed故满足要求。
船舶建造技术参数(轮机)(1)
机座垫块数量：
止推块数量：
止推块位置：
主机——2
按装位置：（右机）
型号：
主机类型：
燃油种类：
额定功率（Kw）：
额定转速（r/min）：
机号：
船用产品证书编号：
制造日期：
制造厂：
缸数：
缸径(mm)：
冲程：
启动方式：
安装位置：
作用型式：
正车旋转方向：
换向时间(S)：
曲轴直径(mm)：
机座绞孔螺栓数量：
机座绞孔螺栓直径(mm)：
机座垫块材料：
机座垫块数量：
止推块数量：
止推块位置：
2、辅助柴油机（如1台以上，需另附表格）
用途（消防、锚机、舵机、泵机、空压机）
型号：
功率(Kw)：
转速(r/min)：
产品编号：
船用产品证书编号：
制造厂：
制造日期：
燃油种类：
传动方法：
启动方式：
气缸数：
气缸直径(mm)：
活塞行程(m)：
频率实测值（Hz）：
相应转速计算值（r/min）：
相应转速实测值（r/min） r（%）：
计算振动应力（Pa）：
实测振动应力（Pa）：
扭振许用应力（MPa）：
扭振瞬时许用应力（MPa）
禁区转速范围(r/min)：
29、主机试验参数
有效压力(MPa)：
最大爆发压力(MPa)：
最高排气温度℃：
曲轴最大臂距差(mm)：
稳定调速率（%）：
名称：
试验负荷（%）：
瞬时调速率（%）：
稳定时间（S）：
15、防油污设备
制造厂：
型号：
东汽350mw汽轮机热力计算书
东汽350mw汽轮机热力计算书东汽350MW汽轮机热力计算书一、引言热力计算是汽轮机设计与运行中至关重要的环节之一。
本文将以东汽350MW汽轮机为对象，对其进行热力计算，并对计算结果进行分析和讨论。
二、汽轮机参数与性能1. 汽轮机参数东汽350MW汽轮机的设计参数包括额定功率、额定转速、额定进汽温度、额定进汽压力等。
这些参数是计算过程中的基础数据，对于热力计算具有重要意义。
2. 汽轮机性能汽轮机的性能指标包括热效率、机械效率、热耗率等。
热力计算需要根据这些性能指标来评估汽轮机的工作状态和能源利用效率。
三、热力计算方法1. 热力平衡计算热力平衡计算是热力计算的核心内容。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡进行计算，可以确定各个参数的数值。
其中，进汽压力、进汽温度、排汽压力、排汽温度等是计算过程中的关键参数。
2. 热力过程计算热力过程计算是确定汽轮机各个过程参数的重要方法。
根据热力平衡计算的结果，可以推导出各个过程的热力参数，如进汽过程、膨胀过程、凝汽过程等。
四、计算结果与分析1. 热力平衡计算结果通过对东汽350MW汽轮机进行热力平衡计算，得到了各个部分的热力参数。
进一步分析这些参数的数值，可以评估汽轮机的工作状态和热能利用效率。
2. 热力过程计算结果根据热力过程计算的结果，可以得到各个过程的热力参数，如进汽过程的进汽温度、进汽压力，膨胀过程的膨胀比、出口功率等。
通过对这些参数的分析，可以判断汽轮机的运行状态和性能。
五、热力计算的应用与优化1. 热力计算在汽轮机设计中的应用热力计算在汽轮机设计中具有重要意义。
通过对汽轮机各个部分的热力平衡计算和热力过程计算，可以确定汽轮机的工作参数，优化设计方案，提高汽轮机的性能。
2. 热力计算在汽轮机运行中的应用热力计算在汽轮机运行中也具有重要应用。
通过对汽轮机的热力参数进行实时监测和分析，可以判断汽轮机的运行状态，及时发现问题，保证汽轮机的安全运行。
3. 热力计算的优化热力计算的优化是提高汽轮机性能的关键。
船舶机械设备计算书
h
4
8
容积系数
ηv
选取
1.1
9
柴油日用舱容积
V
m3
3.0
10
柴油沉淀舱容积
V1
m3
2V
6.0
本船设柴油日用舱两只，容积为:4.16m3+4.3m3。设柴油沉淀舱一个，容积:9.0m3。
3.1.3燃油污油舱
序号
名称
符号
单位
计算公式或来源
数值
1
主机日耗油量
C1
t/day
8.06
2
辅机日耗油量
C2
t/day
3.1.2柴油日用舱容积计算
序号
名称
符号
单位
计算公式或来源
数值
1
主机服务功率
Nez
KW
按100%主机额定功率
1680
2
主机燃油消耗率
gez
g/Kw.h
主机厂提供
200
3
辅机功率
Nef
KW
249
4
辅机燃油消耗率
gef
g/Kw.h
196
5
锅炉燃油耗率
geg
Kg/h
228
6
柴油重度
γ
t/m3
查表
0.9
7
供油时间
5
工作时间
T
h
取
4
6
充填时间
T'
h
取
1
7
柴油输送泵排量
Q
m3/h
2.72
8
柴油输送泵压头
P
MPa
0.33
选用柴油输送泵一台，型号：；流量：5m3/h。压力：0.33Mpa。
86.8m沿海简易货船12M(轮机)设计-机械设备计算书
机械设备计算书
本船实设滑油柜总容积为 30.08m3 4、主机滑油循环油柜容积： V=(Q0/Z)η
V
-401-03JS
共 第
12 7
页 页
Hale Waihona Puke =(19.7/20)×1.2 =1.18 m3 式中：Q0—主机滑油泵排量 Z—滑油循环次数 η V—容积系数 19.7 m3/h 取 20 次 取 1.2
机械设备计算书
η
V 容积系数
-401-03JS
取 取 取 0.84 t/m3 1.15 1.15 1.1
共 第
12 5
页 页
F 风浪系数 C 储备系数 γ 轻柴油重度
本船实设柴油舱 6 只，总容积为 76.96 m3。 6、主机燃油日用柜容积计算 V1=ge×Pe×T×1×10-6/(CV×γ ) =202×735×8×10-6/(0.9×0.84) =1.5 m3 式中：T 供油时间 CV 容积系数 取 8 小时 取 0.9
缸径×行程：135×140 mm 额定功率：88.2 KW
机械设备计算书
额定转速：1500 rpm 燃油耗率：234 g/KW· h 滑油耗率：2.04 g/KW· h 起动方式：电起动 2、2#发电机组 柴油机型号：6135 数 量：1 台
-401-03JS
共 第
12 3
页 页
缸径×行程：135×140 mm 额定功率：88.2 KW 额定转速：1500 rpm 燃油耗率：234 g/KW· h 滑油耗率：2.04 g/KW· h 起动方式：电起动 四、燃油系统 1、主机燃油耗量计算 Q1=ge× P e× Z× T× 10-6 =735× 202× 1× 200× 10-6 =29.6 t 式中：Q1—主机燃油消耗量度 t ge—主机燃油耗率 Pe—主机长期使用功率 Z—主机数 T—续航力 2、1#、2#付机燃油消耗量计 Q2=ge× P e× Z× T× 10-6 =234× 88.2× 1× 200× 10-6 =4.1 t 202 g/KW· h 735 KW 1台 200h
机械设备计算书
机械设备计算书1.设计依据1.1船型本船为双机双桨。
主机为两台中速柴油机，通过高弹性联轴节、减速齿轮箱来驱动两个调距桨。
1.2船舶主要尺度总长：74m垂线间长：65.20m设计水线长：67m型宽：15.60m型深：7.1m设计吃水： 5.8m船员人数：24人1.3航速、续航力航速：16knot续航力：5000 n mile自持力：40昼夜1.4燃油种类本船主机、副机、辅助热水锅炉均燃用0号或者-10号轻柴油。
1.5环境参数环境温度：45℃海水温度：38℃环境气压：100Kpa相对湿度：60%2.航行设备2.1主机（2台）型号：WARTSILA 9L32B型式：四冲程、直列、增压、中冷、不可逆转的船用中速柴油机缸数：9缸经：320mm冲程：400mm最大持续工况（4140KW×750r/min燃油消耗率：183g/kw.h+5%（燃油低热值为42.7MJ/kg）滑油消耗率：0.5+0.3g/kw.h启动方式：压缩空气启动2.2柴油机发电机组（2组）型号：DEUTZ. BF8M1015MC型式：V型四冲程直接喷射带增压中冷缸数：8缸经：132mm冲程：145mm额定功率：338KW转速：1500r/min燃油消耗率：212g/kw.h启动方式：压缩空气启动滑油消耗率： 1.1g/Kw.h型号：AVK DSG52L1-4额定功率：390KVA（312KW）转速：1500r/min额定频率：50Hz2.3应急发电机（1台）型号：DEURZ.TD229-6型式：立式四冲程、增压、风扇冷却缸数： 6缸经：102mm额定功率：70KW转速：1500r/min燃油消耗量：（100%负荷）20.5L/h型号：STAMFORD UCM274D额定功率：80KVA（64KW）转速：1500r/min额定频率：50Hz2.4燃油辅助热水锅炉（1台）型号：LHS0.23-0.1-y型式：立式全自动，低压热水锅炉额定供水量：60℃5000kg/h60℃2860kg/h使用压力：0.09MPa燃油消耗率：0.0232t/h3.动力系统计算3.1燃油系统3.1.1 主机燃油消耗量Q1Q1=Ne1×ge1×K1×10-6×Z=4140×188.5×1.089×2×10-6=1.70t/h式中：Ne1—主机最大持续功率：kwge1—主机燃油消耗率; g/kw.hZ —主机台数K1—系数，耗油率允许偏差、环境及燃油热值偏差；取K1=1.089Q2=0.0232t/hQ3= Ne3×ge3×K3×10-6×Z×η=338×212×1.05×2×0.49×10-6=0.0737t/h式中：Ne3—主机最大持续功率：kwge3—主机燃油消耗率; g/kw.hZ —主机台数K3—系数，取K3=1.05V Fs=（Q1+Q2+Q3）×t Fs×1/ρF×ηV=（1.70+0.0232+0.0737）×8×1/0.96×1.2=17.969m3式中：V Fs—燃油日用舱的计算容积t Fs—使用时间：h（一般取8小时）ρF—燃油密度：t/m3ηV—容积系数本船设燃油日用舱两个，在左右边舱#43—#53肋位其容积：26.27m3，两个日用油柜轮换使用，以便沉淀之用，又因为船体结构等原因，所以容积稍微大一些，燃油诉讼泵排量计算时，仍按日用油柜计算容积考虑。
常用船舶轮机设备计算书
常用船舶轮机设备计算书一.日用淡水系统设备计算D=5.0m故:d=25+1.68)0.58.13(*4.57+=80mm取舱底水总管内径d 1 =DN80mm每台舱底泵排量Q 1=5.66d 12 *10-3m 3/hQ 1=5.66 *802 *10-3=36.2 m 3/h选用自吸式舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x 压头: 60m 3/h x 42m, 功率: 15kw机舱舱底水支管直径)0.58.13(*15+=61.0 舵机舱舱底水支管直径)0.58.13(*3+=41.1三. 消防水系统消防水泵排量计算:消防水泵的总排量应不小于每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量的4/3.每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量:计算值为36.2 m3/h全船消防水泵总排量: Q消总=4/3 x 36.2=48.3(m3/h)本船设消防水泵两台,消防泵排量:(Q消总x 80%) /2=48.3 x 80%/2=19.32 m3/h选用消防水泵/兼舱底泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw 舱底水泵/兼消防水泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw消防水泵压头计算：另设固定式应急消防水泵一台，25 m3/hX30m，供应急时使用。
机舱另设45L舟车式泡沫灭火机一台,手提灭火机2只。
四.压缩空气系统1.压缩空气瓶容积计算压缩空气瓶容积按柴油机每起动1次所耗自由压缩空气量进行估算.压缩空气瓶所放出自由空气量：V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3q1一冷态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取5q2一热态起动一次所耗单位气缸容积的自由压缩空气量，取3Z一起动次数，取12次V z一次柴油机气缸总容积 V z=π/4.D2.S.i=π/4.262.（38.5）.12=2.45x105cm3 V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3=[5+(6-1)x3]x2.45x105x10-3=4900cm3压缩空气瓶容积：V k=V/(P2-P1)=4900/(30-7)=213LP2一最低起动压力，取0.686Mpa(7kgf/cm2)P1一最高起动压力，取2.94Mpa(30kgf/cm2)共配2只压缩空气瓶，容积共400L，压力2.94Mpa，主机带.2.空气压缩机排量计算:空气压缩机排量计算：根据规范要求，充气设备总的排量应在一小时内将气瓶总容量从大气压力升至设计值2.94MPa(30kg/cm2)空气压缩机所需总排量：V排总=（P2-P0）V主/P0 +（P3-P0）V辅/P0 =(2.94-0.1)*0.4/0.1+(0.98-0.1)*0.16/0.1= 12.77(m3/h)选取空气压缩机两台: 排量：20m3/h, 压力：3Mpa五.燃油系统：主机功率：1471kW,共2台,油耗：188 g/kwh辅机功率：240kw，共2台，常用1台,油耗：210 g/kwh油舱容积计算：主机1小时耗油：1471kw x 2台x 1小时x 183g/kwh x 0.75x10-6 =0.403吨辅机1小时耗油：240kw x 1台x 1小时x 210g/kwh x10-6 =0.0504吨总计1小时耗油：G=主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨油舱容积计算:本船续航力(规格书要求):25天燃油比重取r=0.86吨/米3(克/厘米3)油舱计算容积V=0.45*25*24/0.86*0.8=251(m3)现有油舱共3个,容积共306 m3 ,满足要求。
水轮机选型设计计算书 原稿
第一章 水轮机的选型设计第一节 水轮机型号选定一．水轮机型式的选择根据原始资料，该水电站的水头范围为18-34m ，二．比转速的选择水轮机的设计水头为m H r 5.28= 适合此水头范围的有HL240和ZZ450/32a三．单机容量第二节 原型水轮机主要参数的选择根据电站建成后,在电力系统的作用和供电方式, 初步拟定为2台,3台,4台三种方案进行比较。
首先选择HL240 n11=72r/min 一．二台1、计算转轮直径水轮机额定出力：kw N P GGr 67.66669.0106.04=⨯==η上式中： G η-----发电机效率,取0.9 G N -----机组的单机容量（KW ）由型谱可知，与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q 11r =1.155m 3/s,对应的模型效率ηm =85.5%，暂取效率修正值 Δη=0.03，η=0.855+0.03=0.885。
模型最高效率为88.5%。
m H Q P D r r 09.2885.05.28155.181.967.666681.95.15.1111=⨯⨯⨯==η 按我国规定的转轮直径系列（见《水轮机》课本），计算值处于标准值2m 和2.25m 之间，且接近2m ，暂取D 1=2m 。
2、计算原型水轮机的效率914.0246.0)885.01(1)1(155110max =--=--=D D M M ηη Δη=ηmax-ηM0=0.914-0.885=0.0.029η=ηm +Δη=0.855+0.029=0.8843、同步转速的选择min /18.197295.0/5.2872av 1110r D H n n =⨯==min /223.11855.0884.07210M 0T 11011r n n =-⨯=-=∆）（）（ηηmin /223.73223.172n 1111r 11r n n m =+=∆+= 4、水轮机设计单位流量Q11r 的计算r Q 11=rr r H D η5.12181.9P =884.05.28281.967.66665.12⨯⨯⨯=1.2633m /s 5、飞逸转速的计算r n =111max D H n r =73.223×28.33=212.851r/min6、计算水轮机的运行范围最大水头、平均水头和最小水头对应的单位转速 min)/609.66223.18.332180.19711max 1min 11r n H nD n =-⨯=∆-=min)/(777.70223.195.0/5.282180.19711av 111r n H nD n a =-⨯=∆-=min)/(713.90223.14.182180.19711min 111r n H nD n a =-⨯=∆-=二．三台1、计算转轮直径水轮机额定出力：kw N P GGr 444.44449.0104.04=⨯==η上式中： G η-----发电机效率,取0.9 G N -----机组的单机容量（KW ）由型谱可知，与出力限制线交点的单位流量为设计工况点单位流量，则Q 11r =1.155m 3/s,对应的模型效率ηm =85.5%，暂取效率修正值 Δη=0.03，η=0.855+0.03=0.885。
渔船起重设备计算书
第 7 页
图 3-4 LC2 箱形梁相当应力云图（1）
图 3-5 LC2 箱形梁相当应力云图（2）
起重设备计算书
第 8 页
图 3-6 LC2 门桅主杆、斜梯合成应力云图
3.3 LC3 吊钩与门桅成 90°
图 3-7 LC3 箱形梁相当应力云图（1）
起重设备计算书
第 9 页
图 3-8 LC3 箱形梁相当应力云图（2）
工作负荷： Q 5.0t =50
kN ； n 滑轮组的滑轮并数，2 ；
K 1.05 ；
起网时钢索拉力： S QK n (K-1)/(K n -1) 50 1.053 (1.05-1)/(1.053 -1)
26.89 kN
选取 16 1470 6 24 7 FC 的钢丝绳，其最小破断拉力为 105 kN ，符合要求。 起网时作用于横梁上的拉力： T Q( K n 1 -1)/(K n -1) 76.89 kN 2 门桅结构有限元模型 2.1 计算结构模型 门桅计算模型如下图所示，坐标系采用右手坐标系，原点 O 位于 FR18 与上甲板中线的交点，
图 3-9 LC3 门桅主杆、斜梯合成应力云图
起重设备计算书
3.4 强度校核总结
箱形横梁相当应力 N/mm2 工况 1 工况 2 工况 3 许用应力 校核 56.1 88.2 86.3 170 满足
第 10 页
主杆、斜梯合成应力 N/mm2 35.1 79.4 109.0 170 满足
可见，本船门桅结构强度满足要求。
图 3-1 LC1 箱形梁相当应力云图（1）
起重设备计算书
第 6 页
图 3-2 LC1 箱形梁相当应力云图（2）
25MW汽轮机课程设计计算书
h1' h1't hgb 3118kj / kg
6
' 由 H-S 图查得导叶出口密度 1 6.18kg / m3
4. 第二列动叶热力计算
' ' (1) 动叶中汽流的理想比焓降 hb b hn 25kj / kg ' ' ' (2) 动叶出口汽流理想状态参数 h2 t h 1 hb 3094kj / kg ' 由 H-S 图查得动叶出口压力 p2 1.68MPa
T
H0
P0 P0 '
t0
1
2
H i H t
Pc 0 Pc
S 图1
2
三、汽轮机进汽量 D0η m=0.99来自D0=ηg=0.975
m=1
△D=0.05 D0
3.6*Pel*m/ himacηmηg*m+ △D=98.69t/h
四、双列速度级的热力计算
速度级的选择 选择双列速度级（195-250KJ/Kg）选择焓降为 250kj/kg.故速度级的参数为：
2 sin 1
w2 cos 2 28.31 c2
(5) 动叶进口状态参数 喷嘴出口实际状态点参数 动叶比焓
h1 h1t hn 3095.05kj / kg 6.23kg / m3
△t 由课本表 2-3 查得)
由 H-S 图查得动叶进口密度 1 (6)动叶进口高度 (△r
7
由于 db
'
' d m , lb 2 lb 2
' br 1 (1 'm )
根部反动度
db' 1.0069 1 (1 0.1) 0.079 ' ' db lb 1.007 0.025
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轮机设备计算书
一.淡水系统
经验每人每天淡水总耗量：一般取100升/天(饮用水20-30L升/天洗涤水60-80升/天)
二.舱底水系统
舱底水总管:d=25+1.68)
L+mm
B
(D
其中: 船长L=57.4m, 船宽B=13.8m, 型深D=5.0m
故:d=25+1.68)0.5
4.
8.
*
57+=80mm
(
13
取舱底水总管内径d1 =DN80mm
每台舱底泵排量
Q1=5.66d12 *10-3m3/h
Q1=5.66 *802 *10-3=36.2 m3/h
选用自吸式舱底泵/兼消防泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw
机舱舱底水支管直径
机舱长度: L=15m, 型宽:B=13.8m, 型深: D=5.0m
机舱舱底水支管直径:d机=25+2.15)
13
(
*
15+=61.0
8.
(
l+=25+2.15)0.5
*D
B
取机舱舱底水支管直径(内径)为：65mm
舵机舱舱底水支管直径
舵机舱长度: L=3m, 型宽:B=13.8m, 型深: D=5.0m
舵机舱舱底水支管直径:d机=25+2.15)
(
3+=41.1
13
*
l+=25+2.15)0.5
(
8.
*D
B
取舵机舱舱底水支管直径(内径)为：50mm
三. 消防系统
消防泵排量计算:
消防泵的总排量应不小于每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量的4/3.
每一独立舱底水泵用作抽舱底水时所需排量:计算值为36.2 m3/h
全船消防泵总排量: Q消总=4/3 x 36.2=48.3(m3/h)
本船设消防泵两台,消防泵排量:
(Q消总x 80%) /2=48.3 x 80%/2=19.32 m3/h
选用消防泵/兼舱底泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw
舱底泵/兼消防泵一台: 排量x压头: 60m3/h x 42m, 功率: 15kw
消防泵压头计算：
另设固定式应急消防泵一台，25 m3/hX30m，供应急时使用。
机舱另设45L舟车式泡沫灭火机一台,手提灭火机2只。
四.压缩空气系统
1.空气瓶容积计算
空气瓶容积按柴油机每起动1次所耗自由空气量进行估算.
空气瓶所放出自由空气量：V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3
q1一冷态起动一次所耗单位气缸容积的自由空气量，取5
q2一热态起动一次所耗单位气缸容积的自由空气量，取3
Z一起动次数，取12次
V z一次柴油机气缸总容积 V z=π/4.D2.S.i=π/4.262.（38.5）.12=2.45x105cm3 V=[q1+(Z-1)q2].V z.10-3=[5+(6-1)x3]x2.45x105x10-3=4900cm3
空气瓶容积：V k=V/(P2-P1)=4900/(30-7)=213L
P2一最高起动压力，取0.686Mpa(7kgf/cm2)
P1一最高起动压力，取2.94Mpa(30kgf/cm2)
共配2只空气瓶，容积共400L，压力2.94Mpa，主机带.
2.空压机排量计算:
空压机排量计算：
根据规范要求，充气设备总的排量应在一小时内将空气瓶总容量从大气压力升至设计值2.94MPa(30kg/cm2)
空压机所需总排量：
V排总=（P2-P0）V主/P0 +（P3-P0）V辅/P0 =(2.94-0.1)*0.4/0.1+(0.98-0.1)*0.16/0.1= 12.77(m3/h)
选取空压机两台: 排量：20m3/h, 压力：3Mpa
五.燃油系统：
主机功率：1471kW,共2台,油耗：188 g/kwh
辅机功率：240kw，共2台，常用1台,油耗：210 g/kwh
油舱容积计算：
主机1小时耗油：1471kw x 2台x 1小时x 183g/kwh x 0.75x10-6 =0.403吨
辅机1小时耗油：240kw x 1台x 1小时x 210g/kwh x10-6 =0.0504吨
总计1小时耗油：G=主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨
油舱容积计算:
本船续航力(规格书要求):25天
燃油比重取r=0.86吨/米3(克/厘米3)
油舱计算容积V=0.45*25*24/0.86*0.8=251(m3)
现有油舱共3个,容积共306 m3 ,满足要求。
日用燃油柜容积：
总计1小时耗油：主机+辅机=0.403+0.0504=0.45吨
供油时间取8小时
推进系统按最大持续功率和发电机组于正常工作负荷时，
日用燃油柜容积: (0.45/0.86) m3/h x 8h =4.2(米3), 根据船体实际情况取约为4.2m3
配2个日用燃油柜，各为4.2 m3.
供油泵排量取为8m3/h
供油泵一次供满油时间：4.2/8X2=1.05(h)
六.滑油系统：
七．污油柜容积计算
V=K1CD (m3)
K1一使用柴油，取0.005
C 一燃油耗量，t/d
D 一港口间最大航行期限，取30天
主机及辅机1小时耗油量0.45t（见五燃油舱计算）
所以主辅机每天耗油量C=0.45x24=10.8t/d
V=0.005x10.8x30=1.62m3
本船设置1个污油舱，约为9.3m3另设1个油渣舱约9.3 m3
本船另设污油舱338m3，污水舱206m3接纳外来污油水。
八．机舱通风系统
通风机选择：
1）按通风机应带走的设备热量计算:
相对于柴油机功率的散热损失率ω,取2%,
柴油机总功率P:1471 x 2 +240 x 1 =3182(kW)
主辅柴油机的散热量:Q=3600ωP=3600 x 2% x 3182=229104kj/h
干燥空气的密度ρ,在20o c,101.3kPa时取为1.204kg/m3,
干燥空气定热比容C,取1.01kj/kg.o C
机舱内允许温升t, 取7 o C (一般5~8o C)
通风机的排量Q F=Q/(ρCt)= 229104/( 1.204 x 7)=27184(m3 /h)
2)按柴油机燃烧所需要的空气量计算
柴油机燃烧所需要的空气量Q1= gVβP(m3 /h)
燃油耗率g(kg/kwh), 主机0.183,辅机0.210,
燃烧1kg燃油需要空气量,20O C 101.3kPa时取11.6 m3 /kg
过量空气系数β,四冲程增压柴油机1.0
功率P,主机2942kw, 辅机240kw
柴油机燃烧所需要的空气量Q1= gVβP(m3 /h)
Q1=0.183x 11.6 x 1.0 x 2942 + 0.210 x 11.6 x 1.0 x 240=6830(m3 /h)
3)按机舱换风次数计算
机舱长:21m,宽:13.8m,内底至主甲板高: 平均约4.1m
主甲板以下机舱容积=21x13.8x4.1=1188m3
换风次数λ=35次/h（一般30~40次/h）
通风机排量Q F = Vλ=1188 x 35=41586 (m3 /h)
选通风机CZT-80B共2台, 排量：30,000m3 /h,静压：33mmH2O功率：7.5kw。