82B时效对盘条力学性能影响探讨_魏福龙

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SWRH82B高碳盘条脆断原因分析

SWRH82B高碳盘条脆断原因分析

图 7 碳元素分布
Fig. 7 Carbon distribution
4 降低尖状断口采取的措施 针对尖状断口缺陷产生情况 采取了几点措施: ( 1) 精确控制钢的成分 控制在较窄的碳含量
范围内; ( 2) 降低过热度 选择合适的二冷与拉速工艺
参数 保证铸坯致密度; ( 3) 控制合理的加热温度与时间; ( 4) 调整电磁搅拌参数 采用末端电磁搅拌装
借助光学显微镜和扫描电镜等分析手段对断口
试样进行深入分析
3 检验结果 3. 1 断口特征
正常断口为杯突状 断口部位有明显缩颈 而脆
性断口部位无缩颈 形状呈不规则的放射状和笔尖
状 见图 1
图 1 尖状断口特征 ig. 1 racture morphology
3. 2 断口形貌 电镜下观察到的尖状断口形貌较为规则 为浅
率 用户提出了质量异议 为此 对 82B 脆断问题开 展 了 专 题 研 究 以 期 达 到 改 善 提 高 82B 盘 条 质 量 的目的
2 试样选取与检验 断口试样部分由用户提供 部分由试验人员跟
踪用户投料生产时取回 用户生产过程 酸洗 皂化
拉拔( 八道次连续D 绞线 脆断现象分别发生在 拉拔过程和绞线过程
置O 近期的 82B 生产正是注重从这几方面入手 使
盘条质量大幅度提高 特别是试用了末端电磁搅拌
钢坯碳偏析指数明显降低 见表 4O 成品盘条的网状碳化物组织得到很大改善 经
40 000 余 吨 生 产 及 用 户 使 用 表 明 82B 产 品 实 物 质 量大大提高 尖状断口发生率较往常有明显减少O 5 分析讨论 5. 1 拔丝脆断原因 5. 1. 1 高碳盘条质量
由 图 4 可 知9 整 卷 盘 条 碳 偏 差 最 大 相 差

SWRH82B热轧盘条时效处理对力学性能的影响

SWRH82B热轧盘条时效处理对力学性能的影响

收缩 值 l d
3 d
1 9 3
2 3 4
j d 自 然时 效
7 d l { ) d 1 5 d
人l 二 时效
条 的 时 效 现 象 对 其 力 学 性 能 的 u 向, 在 盘 条 满 足 力 学 性 能 的 情况下, 促 进 盘条 的销 售 周转 , 减 少 盘 条 的 库 存 量 和 资 金 的 缛 ¨
计算 出乎均值 、 最 大值 、 最小值 , 结 果如表 1 、 表2 。
表 1 自然 时效 ̄ A TB ' , I 效( 2 5 0 1 2 t  ̄温 2 h) 抗拉 强度对 比
抗拉戗
平均 能 最 人
1 d
5 d 自 然时效
7 d l O d 1 5 d

最 小馘

基本 柑 例。 8 2 B盘 条断 而收 缩率 随 自然 H 寸 效的 进行 而缓 慢升
高, 抗 拉 强 度 随 自然 时 效 变 化 不 明 。
I . 2 . 2 相 同保 温 时 间 , 不 问加 热 温 度
¨ 余 应 力 和 气 体 等 得 到 释 放 ,盘 条 性 能 得 以 稳 定 。 人 工 时 效 是 将8 2 B盘 条 加 热 剑 一 定 温 度 , 保 湍一 段 时间 厉 , 使 盘 条 内 的
近 年来 , 随 着我 国各类 大型 基础 设施 的兴 建 , 如“ 八 纵八
横 ”高 速 铁 路 网 的 建 立 、 二线城市 地下轨道 交通的建 设和港珠 澳大 桥 的施 工等 等 。 用 于生 产 预应 力钢绞 线 的高碳 钢盘 条市 场 需 求 持 续 增 长 。建 邦 特 钢 公 司 为 应 对 严 峻 的 钢 材 市 场 行 情 , 对产 . ^ 进行 转型 升级 , 将生 产 高碳钢 盘条 作为 公司 品种升 级 的父键 项 目。 8 2 B 条质量要 求高 , 盘 条 具 有 较 高 的抗 拉 强 和 断 忮缩 率 。 8 2 B艋 条 在 时 效 现 象 , 8 2 B盘 条 热 轧 下 线 后 断 面收 缩 率低 , 但 是 件 室 温 下 放 一 殴 时 间 后 断 收 缩 率 会 } 兀 i 著 提 高 。 生 产 来 的 盘 条 需 放 置 一 段 时 间 后 才 能 进 行 发

82B盘条常见质量缺陷分析及改进

82B盘条常见质量缺陷分析及改进
[关键词] 82B 盘条;表面缺陷;夹杂物;网状渗碳体;马氏体
Analysis and improvement of common quality defects of 82B wire rod
LU Shan, GU Zhao-kun and LU Chen-long (Rockcheck Steel Group Co., Ltd., TIANJIN 300352) Abstract Several common quality defects of 82B wire rod are introduced, including surface defects, inclusions, reticulated cementite and martensite. The defects were examined and analyzed by microscope, microhardness tester and scanning electron microscope. The source of defects is found out in steelmaking, continuous casting and rolling, and the corresponding prevention and improvement schemes are put forward. Key words 82B wire rod, surface defect, inclusion, reticulated cementite, martensite
0 引言
82B 盘条是生产预应力钢绞线的主要材料,广
泛应用于高层建筑,桥梁搭建、石油化工、铁路、机
场等重大工程项目[1],因而要求 82B 盘条具有良好

SWRH82B盘条的质量探讨

SWRH82B盘条的质量探讨
ir w e r o d . I n o r d e r t o me e t d e ma n d s o f u s e r s . S h u i g a n g s t u d i e d nd a d e v e l o p e d S W RH8 2 B ir w e r o d t l I
a p p r o p r i a t e c o mp o s i i t o n a n d c l e a n q u a l i y t a n d s t a b l e p mp or t y .
Ke y wo r d s :8 2 B ; ir w e r o d ;h i s h c a r b o n s t e e l
1 前言
能稳 定 。并且 , 强度 越高 , 对所 用 盘条 的钢 质 、 金 相组 织 和表面 质量 等 的要求越 高 。S WR H8 2 B高 碳 钢盘 条 是 生 产 预 应力 钢 丝 及 钢 绞线 的首 选 原 料, 其特 点是 高 碳 、 高强 度 , 并 要求 有 良好 的强 韧 性 配合 ,以满足 用 户对 盘条 冷拉 拔性 能 的需 要 。 我 国高 强度 预应 力 钢丝 、 钢 绞线 与 国外 同类产 品 相 比, 强度较低 , 主 要 是 缺乏 所 需 的优 质高 碳 钢 盘条 , 现在 国内高 强度 、 用 于 国家重 大工 程 、 关键 部位 的钢 丝 、 钢绞 线仍 有一 部 分是 用进 口原 料制 成 的 。进 口原料 与 国 产原 料 相 比 , 塑性 好 、 强 度
L i Ho n g r o n g , Ga o C h a n g y i , J i a n g J i n d o n g , An Mi n g q i n g , Wu Hu a ( T e c h n o l o g y C e n t e r ; S h o u g a n g S h u i c h e n g I r o n&S t e e l ( G r o u p ) C o . , L t d . , L i u p a n s h u i 5 5 3 0 2 8 , G u i z h o u , C h i n a )

82B盘条脆断原因分析

82B盘条脆断原因分析

82B盘条脆断原因分析摘要:大规格82B盘条尽管经过时效处理,但在吊运或酸洗后置于放线架上或仅经过第1道拉拔后还会产生断裂。

通过对3类典型断口的分析和讨论,说明82B盘条中的异常组织和表面缺陷是造成其自然脆断的主要原因。

关键词:82B盘条;自然脆断;异常组织;表面缺陷82B高碳盘条是生产高强度低松弛预应力钢丝和钢绞线的主要原料。

为了节能降耗,用户普遍取消了在拉拔之前的退火或铅浴淬火工艺,大都将高速线材轧机生产的高碳钢盘条(经斯太尔摩控制冷却)直接用于拉拔,再经成品稳定化处理后生产出符合ASTM和BS标准的预应力混凝土用钢丝和钢绞线[1]。

1脆断状况湘钢于2003年开发82B高碳盘条,投放市场后基本上能为用户所接受,但有极个别大规格的82B 盘条尽管经过一段时间的时效处理,在吊运过程中或酸洗后置于放线架上用手拉、掰或仅经过第1道次、第2道次拉拔后就产生自然断裂,断口附近一般无缩颈、相对较平齐。

为此取吊运过程中、酸洗后置于放线架上和经过第1道次或第2道次拉拔后产生的3类断口试样进行分析,探讨其断裂的原因。

2检验结果分析2.1吊运过程产生的脆断断口吊运过程产生脆断的断口形貌如图1。

首先用放大镜观察其断口,断口晶粒相对较粗糙(因盘条拉拔之前一般已进行酸洗),仔细观察断口盘条的附近表面,未发现(微)裂纹、折叠及划痕之类的表面缺陷,这说明该脆断不是由其表面缺陷造成的。

图1第1类脆断断口在断口处截取横断面和纵断面做金相组织和夹杂物检验,检验结果:有A0.5和D1类夹杂物;金相组织是索氏体+珠光体+少量铁素体,边缘存在大量网状、颗粒状碳化物,图2、图3是经过3%硝酸酒精溶液腐蚀后的金相组织;索氏体化率为80%~85%。

图2高倍金相组织×500 图3金相组织×200该脆断断口试样中的夹杂物总级别为1.5级,相对不高;除边缘局部位置外,金相组织为索氏体、珠光体和少量铁素体;未发现马氏体等异常金相组织;其索氏体含量也达2.5~2级,这不会导致盘条产生脆断。

YL82B高碳钢盘条网状渗碳体改进措施

YL82B高碳钢盘条网状渗碳体改进措施

第47卷 第1期金 属 制 品2021年2月 Vol 47 No 1MetalProductsFebruary2021 doi:10.3969/j.issn.1003-4226.2021.01.008YL82B高碳钢盘条网状渗碳体改进措施张华东, 李伟涛, 范德国(潍坊特钢集团有限公司, 山东 潍坊 261201)摘要: 12.5mmYL82B盘条心部网状渗碳体级别不合格。

为了提高YL82B一检合格率,减少盘条在加工使用过程中的异常断丝现象,对形成盘条心部网状渗碳体的原因进行分析并制定相应的措施。

通过降低连铸坯中心偏析、合理制定加热制度、加大轧后风冷冷却强度等一系列措施的实施,有效抑制了盘条心部网状渗碳体的析出。

改进后 12.5mmYL82B盘条心部网状渗碳体一检合格率大于99.9%,珠光体片层间距最小处约125nm。

铸坯平均碳偏析指数由1.11~1.13降至1.08~1.0。

关键词:盘条;杯锥状断口;网状渗碳体;中心偏析;控制冷却中图分类号:TG356.4+5 文献标识码:AImprovementmeasurementofYL82BhighcarbonsteelwirerodnetworkcementiteZhangHuadong,LiWeitao,FanDeguo(WeifangSpecialSteelGroupCo.,Ltd.,Weifang261201,China)Abstract:Centralcementitegradeofdiameter12.5mmYL82Bwirerodisbelowstandard.InordertoimprovethefirstpassrateofYL82Bwirerod,reduceabnormalbrokenwirephenomenonofwirerodinprocessofsubsequentprocessinganduse,Thecausesofformingnetworkcementiteincenterofwirerodareanalyzedandcorrespondingmeasuresareformulated.Aseriesofmeasuresaretakenbyreducingcentralsegregationofcontinuouscastingslab,makingreasonableheatingsystem,in creasingaircoolingafterrolling,theprecipitationofnetworkcementiteincoreofwirerodiseffectivelyrestrained.Thefirstpassrateofdiameter12.5mmYL82Bwirerodafterimprovementismorethan99.9%,theminimumvalueofpearlitelamellaspacingisabout125nm,averagecarbonsegregationindexofcastingslabisdecreasedfrom1.11~1.13to1.08~1.0.Keywords:wirerod;cupconefracture;networkcementite;centralsegregation;controlcooling 预应力钢丝及钢绞线广泛应用于公路、桥梁、矿山、大坝等建筑领域,其中以 12.5mmYL82B盘条为原材料制作的 15.2mm1860MPa级的钢绞线产品用量最大,其特有的拉拔、捻股加工过程和低松弛高强度的成品性能要求材料必须有较高的纯净度、均匀性和稳定性[1]。

82B热轧盘条拉伸脆性黑斑异常断口分析

82B热轧盘条拉伸脆性黑斑异常断口分析

82B热轧盘条拉伸脆性黑斑异常断口分析摘要在82B高碳钢盘条的生产检测中,对刚刚下线没有经历自然时效的盘条进行拉伸试验时经常产生脆性黑斑异常断口,断口平直,几乎没有塑性变形,收缩率偏低。

经过大量实验,发现自然时效或人工时效处理后,断面收缩率有较大提高,而强度变化不大,从而满足客户的使用需求。

关键词黑斑;氢偏聚;自然时效;人工时效前言82B高碳钢盘条是采用美国摩根连铸连轧高速线材生产线生产的,用于拉拔生产钢丝和钢绞线。

在82B高碳钢盘条的生产检测中,对刚刚下线没有经历自然时效的盘条进行拉伸试验时经常产生脆性黑斑异常断口,断口平直,几乎没有塑性变形,收缩率偏低。

经过大量试验,发现当82B高碳钢盘条放置一段时间自然时效,或经过低温人工时效处理后,断面收缩率有较大提高,而强度变化不大,可用来拉丝生产,大大提高了拉拔质量。

根据国内外文献资料报道,盘条在拉拔过程中断丝与其内应力、氢气、表面缺陷及内部缺陷、化学成分偏析和内部组织不正常有关系。

本课题针对82B黑斑的变化情况进行研究,提出更加适合客户的使用方法,提高客户的满意度。

1 黑斑异常断口宏观形貌拉伸试验断裂后横向断口形貌,可见断裂面平齐直,几乎没有塑性变形,断口中间有一个圆形灰暗区,简称黑斑。

将已经拉断的试样再次拉断,产生新的断口,新的断口仍有黑斑,不过黑斑已经不在原来位置,这说明黑斑在试样的一定长度内是连续贯通的,可能随着金属的变形而被拉长。

2 金相高倍检查结果断裂显微组织为轧钢的典型组织,索氏体+少量珠光体。

3 黑斑的扫描电镜形貌黑斑中有一个白色斑点,周围呈现放射状,是裂纹扩展区。

经过X-射线能谱仪分析,裂纹源为一DS类夹杂物。

黑斑区为解理+韧窝混合形貌(见上图)。

从检验结果可以看出,盘条中夹杂物级别不高,对盘条塑性影响不大。

4 82B力学性能对比在同一卷钢卷上截取9支样品,放置不同时间自然时效,经过30天后进行力学性能对比,发现抗拉强度Rm基本不变,断面收缩率Z%明显提高。

大规格SWRH82B盘条性能研究与优化措施

大规格SWRH82B盘条性能研究与优化措施
第 37卷 第3期
V01.37
No.3
金 属 制 品
M etal Products
doi:10.3969/j.issn.1003—4226.201 1.03.016
2011年 6 月
June 2011
大 规 格 SW RH82B 盘 条 性 能 研 究 与 优 化 措 施
李 明 , 赵 自义 , 王克 玉 , 孙 汝林 , 张 全刚 , 刘 松
轧 温度 和控 冷工 艺方 面研究 SWRH82B盘条 出现性 加热及 开轧温度对 盘条力学性能 的影响见表 3。
表 3 加 热及 开轧 温 度 对 盘 条 力 学性 能 的影 响
Table 3 Heating temperature and opening temperature’S efect to wire rod mechanical properties
安钢 斯 太尔摩 冷 却线 包 括水 冷段 和 风冷 段 ,风 冷 段为 l0段 :主段 长 92 m,12个 “佳灵 ”装 置 ,14台 风机 ,每 台风机风 量为 l5.4万 m /h,标 准冷 却运 输 机 速度为 35~lO0 m/min,冷却速度 6~17 cC/s。
在实际生产 中,为使大规格高碳钢盘条获得综 合 力学性能 较高 的索 氏体 组织 ,吐丝 温度 为 (880± 20)qC,斯 太尔 摩 冷 却线 上 前 13台 风机 全 部 打开 , 采 用强制快 冷 ;调整 斯 太 尔摩 冷却 线 上各 组 辊 道速 度 ,使线环 搭接点错 开 ;同时 配合 使用 “佳 灵 ”装置 , 使 盘条得 到均匀冷却 。为 了研究辊 道速度对 产 品性
SWRH82B热 轧 盘 条 常用 来 制 造 高强 度 、低 松 分 析 ,研究 加热制度 、控冷工艺对产 品性 能的影 响。
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[6 ]
时 科技支撑计划项目。 不同的 82B 盘条生产工艺、 、 效时间 时效制度等对钢材性能的变化影响不同 。 为研究现行工艺条件下 82B 盘条的时效对其力学 水钢对 82B 盘条自然时效、 人工时效 2 性能的影响, 种方式进行对比实验。 2 2. 1 实验研究 人工时效 150 ħ 保温 4 h 与自然时效对比
gen’ s escape. Comparing artificial aging with natural aging,different artificial aging technologies and contrast analysis bes tensile strength keep tween artifical aging and natural aging,conclusion as below: ( 1 ) As time goes on,82B wire rod ’ the same in natural aging,while area of reduction had obvious changes. 15 days outside with indoor temperature is the key period of reduction area’ s change; ( 2 ) Artificial aging 100 , 120 , 150 ħ ,area of reduciton is increasing, 150 ħ holding s tensile strength and area of reduction qualified; ( 3 ) The correspondent of artificial aging and natufor 2 hours,wire rod’ ral aging’ s wire rod mechanical properties is good,82B wire rod mechanical properties index can meet standard requirement by using artificial aging. Keywords 82B wire rod; tensile strength; area of reduction; artificial aging; natural aging
实验表明 150 ħ 保温 3 h 后, 由于盘条中残余 应力、 氮、 氢等得到有效释放, 钢材性能已趋于稳定, 增加保温时间对钢材力学性能影响不大 。 2. 2. 2 不同人工时效温度对比 在大批量生产 82B 盘条的过程中, 为确定合理 120 , 150 ħ 3 个温度 的人工时效温度, 进行了 100 , 方案均保温 2 h 的实验 ( 样本数 100 个 ) , 结果见表 5 表 7。 通过实验可知: ( 1 ) 人工时效 150 ħ 保温 2 h 与
表1 Table 1 批号 82406 82407 82409 82410
人工时效( 150 ħ 保温 4 h) 与自然时效抗拉强度对比
Tensile strength contrast between artificial aging ( 150 ħ holding for 4 hours) and natural aging 自然时效 1d 2d 1 208 1 201 3d 1 207 1 208 5d 1 202 1 196 7d 1 210 1 207 1 171 1 170 表2 人工时效( 150 ħ 保温 4 h) 与自然时效断面收缩率对比 10 d 1 222 1 226 15 d 1 227 1 219 1 174 1 183
表4 Table 4 批号 项目 平均值 82406 最大值 最小值 极差 平均值 82407 最大值 最小值 极差
Table 3
自然时效 5 d R m / MPa 1 190 1 250 1 130 Z/% 26. 9 36. 0 9. 0
为了探索不同保温时间对钢材人工时效后力学 性能的影响, 对 2 个批次 12. 5 mm 82B 盘条的同一 盘( 每盘取 11 支试样 ) 人工时效后的力学性能进行 比较见表 4 。
Study about 82B aging’ s influence on s mechanical properties wire rod’
WEI Fulong
( Shougang Shuicheng Iron & Steel ( Group) Co. ,Ltd. ,Liupanshui 553028 ,China) Abstract The main reason of influencing 82B wire rod ’ s aging: nitrogen ’ s content in steel,residual stress and hydro-
第37 卷 Vol. 37
第5 期 No. 5
金 属 制 品 Metal Products
2011 年 10 月 October 2011
doi: 10. 3969 / j. issn. 1003 - 4226. 2011. 05. 015
82B 时效对盘条力学性能影响探讨
魏福龙
( 首钢水城钢铁( 集团) 有限责任公司, 贵州 摘, 对 82B 的生产管理具有重要的意义。 1 1. 1 研究内容及方案 影响时效期的因素 对于 82B 盘条时效的影响因素, 国内外所作的
[2 - 5 ] , 研究及文献较多 总结有以下 3 方面。 ( 1 ) 钢中 氮 含 量。 氮 原 子 对 位 错 起 到 钉 扎 作
用, 能提高位错密度和组织应力, 时效后有一部分脱 溶。氮含 量 越 高, 位 错 间 应 力 越 大, 钢的塑性指 — —断面收缩率越低, 标— 时效期越长。 ( 2 ) 残余应力。盘条的残余应力是在无外力作
不同人工时效工艺对比( 150 ħ )
Contrast between artificial aging technology ( 150 ħ ) 保温 3 h R m / MPa 1 204 1 230 1 175 55 1 205 1 225 1 195 30 Z/% 39. 6 45. 0 36. 0 9. 0 41. 6 44. 0 39. 0 5. 0 保温 4 h R m / MPa 1 218 1 235 1 200 35 1 203 1 240 1 180 60 表6 Z/% 39. 1 43. 5 32. 5 11. 0 39. 9 42. 5 30. 5 12. 0 保温 5 h R m / MPa 1 204 1 230 1 180 50 1 215 1 230 1 195 35 Z/% 43. 5 46. 5 41. 0 5. 5 43. 2 46. 5 39. 5 7. 0
%
人工时效 39. 1 39. 9 37. 4 39. 6
第5 期
魏福龙: 82B 时效对盘条力学性能影响探讨 表3 人工时效与自然时效 5 d 对比 Contrast between artificial aging and natural aging 项目 平均值 最大值 最小值 人工时效( 150 ħ 保温 4 h) R m / MPa 1 186 1 246 1 128 Z/% 39. 5 46. 7 28. 3
· 61·
从图 1 、 图 2 看出, 钢材经过 15 d 自然时效后, 。 12. 5 mm 82B 盘条在自然时效 其性能趋于稳定 后抗拉强度基本保持不变, 并与人工时效 150 ħ 保 温 4 h 一致。82B 盘条断面收缩率变化趋势明显。 从轧制结束开始至自然时效 15 d 内, 断面收缩率变 化较大, 呈现明显上升趋势, 自然时效 15 d 后的断面 收缩率与人工时效 150 ħ 保温 4 h 趋于同一水平。 通过自然时效、 人工时效 2 种不同手段, 钢材力学性 能指标均能达到标准要求。 表 3 是生产过程中进行的批量实验数据, 共计 85 个样本, 同样印证了上述实验结论。 2. 2 不同人工时效工艺对比 2. 2. 1 不同保温时间对比
MPa
缓地发生变化, 从而使残余应力、 气体等消除或减 [7 ] 少 。而人工时效是将 82B 盘条加热到一定温度, 使残余应力、 气体等快速消除或减少, 它比自然时效 [8 ] 残余应力、 气体等去除较为彻底 。 节省时间, “高性能 82B 盘条研发与产业化 ” 是首钢水城 ( ) ( ) 钢铁 集团 有限责任公司 简称水钢 承担的国家
*
影响 82B 盘条时效的因素主要有钢中氮含量 、 残余应力和氢的逃逸 。通过人工时效与自然时效的对比,
82B 盘条在 不同人工时效工艺对比, 以及人工时效与自然时效情况的对应分析, 得出结论: ( 1 ) 随着时间的延长, 自然时效时抗拉强度基本保持不变, 而断面收缩率变化较为明显, 室温停放 15 d 内是断面收缩率发生变化的关键 120 , 150 ħ 断面收缩率呈上升趋势, 150 ħ 保温 2 h 后, 盘条抗拉强度和断面收缩率指标合 时期; ( 2 ) 人工时效 100 , 82B 盘条力学性能指标基本达到标准 格; ( 3 ) 人工时效与自然时效的盘条力学性能对应性较好, 采用人工时效后, 要求 。 关键词 82B 盘条; 抗拉强度; 断面收缩率; 人工时效; 自然时效 中图分类号 TG156. 92
研究方案 钢材时效处理可分为 自 然 时 效 和 人 工 时 效 2 。自然时效是将 82B 盘条置于室温下, 使其缓
为了研究人工时效与自然时效的对应情况, 对 4 个批次钢材进行实验, 钢材 牌 号 为 82B , 规格为 12. 5 mm, 力 学 性 能 要 求: 抗 拉 强 度 R m ≥ 1 100 MPa, 断面收缩率 Z ≥25% 。 对同一盘( 每盘取 11 支试样 ) 不同自然时效时 间的试样 进 行 力 学 性 能 检 验, 另外进行人工时效 150 ħ 保温 4 h, 空冷至室温后进行力学性能检验, 结果见表 1 、 表 2 。人工时效与自然时效抗拉强度及 断面收缩率对比如图 1 、 图 2 所示。
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