人防荷载
人防计算
人防计算书荷载一、静荷载顶板自重：（板厚500mm）25×0.5=12.5 KPa 覆土自重：（覆土厚度800mm）20×0.8=16.0 KPaq静标=12.5+16.0=28.5 Kpa 侧墙土压力：二、活荷载1、平时荷载取20T汽车查《简明设计手册》均布压力P=41.1 KPa 动力系数K=1.0顶板荷载q车标=1.0×41.1=41.1 Kpa侧墙荷载2、战时荷载（冲击波荷载）本工程为五级人防工程，地面超压峰值取ΔP m=0.1Mpa，核爆当量取15万吨。
（1）压缩波峰值压力P h=[1-h(1-δ)/c1t02]ΔP m(《规范》式-----5.4.3-1)查《规范》表5.4.2-1 c0=200m/s (粉质粘土) γc=2δ=0.1 c1= c0/γc=200/2=100m/s h=0.8m查《规范》表5.4.1 t02=0.79经计算得P h=0.099MPa=99KPa（2）结构动荷载a.顶板P c1=k P h(《规范》式-----5.5.2-1)查《规范》表5.10.4 顶板允许延性比[β]=3.0查《规范》表5.5.4 结构不利覆土厚度h m=3.393m查《规范》表5.5.3 顶板综合反射系数K=1.04经计算得P c1= k P h=1.04×99=103 KPab.侧墙P c2=ξP c(《规范》式-----5.5.2-2)查《规范》表5.5.2 侧压系数ξ=0.5（可塑粘性土）经计算得P c2=ξP c =0.5×99=49.5 KPac.底板P c3=ηP c1 (《规范》式-----5.5.2-3)查《规范》P43 η=0.7经计算得P c3=ηP c1 =0.7×103=72.1 KPa（3）结构等效静荷载a.顶板q1=K d1P c1 (《规范》式-----5.10.3-1)查《规范》表5.10.6 K d1=1.18经计算得q1=K d1P c1=1.18×103=121.8 KPab.侧墙q2=K d2P c2 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d2=1.07经计算得q2=K d2P c2=1.07×39.6=42.4 KPac.底板q3=K d3P c3 (《规范》式-----5.10.3-2)查《规范》表5.10.6 K d3=1.00经计算得q3=K d3P c3=1.00×72.1=72.1 KPa三、荷载组合1、顶板（1）平时（静荷载+汽车荷载）q平= q静+ q车=1.2×28.5+1.4×41.1=91.75 KPa（2）战时（静荷载+战时等效静荷载）q战=γ0 (γG S GK+γQ S QK)=1.0×(1.2×28.5+1.0×121.8)=156 KPa2、侧墙（1）平时汽车荷载产生的土压力远小于战时荷载，故省略计算。
人防荷载取值
主体结构周边及临空墙、门框墙等效静荷载取值如下（单位：kN/㎡）：
4.4.1 核5级甲类一、二等人员掩蔽所
1. 顶板100 （考虑上部建筑影响）
2. 外墙100 （粘土，重粉质粘土）
3. 底板90
4. 出入口临空墙210 （室内出入口）
320 （室外出入口）
5. 出入口门框墙380 （室内出入口）
480 （室外出入口）
6. 楼梯踏步、休息平台正面荷载：120
反面荷载：60
7. 与普通地下室相邻普通地下室一侧隔墙：180
门框墙：320
8. 地下三层顶板100
9. 开敞式防倒塌棚架水平55 垂直50
4.4.2 核6级甲类人防物资库
1. 顶板60 kN/㎡
2. 外墙55 kN/㎡（粘土，重粉质粘土）；
3. 底板50 kN/㎡；
4. 出入口临空墙110 （室内出入口）
160 （室外出入口）
5. 出入口门框墙200 （室内出入口）
200 （室外出入口）
6. 楼梯踏步、休息平台正面荷载：60
反面荷载：30
7. 与普通地下室相邻普通地下室一侧隔墙：90
门框墙：170
8. 地下三层顶板50
9. 开敞式防倒塌棚架水平15 垂直50
10. 相邻防护单元抗力等级相同时，隔墙、门框墙：50
4.4.3 相邻防护单元抗力等级不同时，6级与5级相邻
1. 6级一侧隔墙、门框墙：100
2. 5级一侧隔墙、门框墙：50
主体结构分别按平时和战时荷载组合后，取最不利组合作为结构构件的设计荷载进行内力计算，防护区的顶板、底板、外墙、临空墙战时按弹塑性阶段进行内力计算，主梁、柱、门框墙按弹性阶段进行内力计算。
人防荷载计算
5
土体内摩擦角φ
40
30
1
1
0.85
0.9
lo≥h≥ 0.2lo
20 1
0.95
线性内插
5
0.7
0.8
0.9
拱形顶结构土体拱效应较好，拱效应系数折减为0.9Ca
覆土厚度h 小于0.2倍 计算跨度lo
1
饱和土 1
推荐值 0.98
表5.14.3
钢筋混凝土结构构件的允许延性比[β]
使用要求 密闭、防水要求高的构件
表5.6.2-1 介质中的衰减系数n1
衰减系 数
n1
土类
碎石土、砂 土
粉土、粘性 土
饱和土（含 气量=4%）
饱和土（含 气量=1%）
饱和土（含 气量=0%）
推荐值
n1
2
1.5
1.5
1
0.5
2
附录B表B.1.2
顶板覆土厚度h大于计算跨度lo
平顶结 构土体 拱效应
允许延性 比【β】
系数Ca ≤1.5
1.5＜β＜
人防等级选择
8
结构覆土厚度
构件厚度 混凝土强度等级
钢筋 混凝土泊松比
容重KN/m3 重力加速度m/s2 弹性动力模量Mpa
构件计算跨度 垂直结构面的土压力系数
顶板 h0 （m)
地下1层边 地下2层边 地下3层边 地下4层边 底板
h1 （m)
h2 （m)
h3 （m)
h4 （m)
h5 （m)
3.211
6.261
【β】
允许延性比
查表5.6.2-3，得底板动力系数Kd6为
1.7940705
co/γc 233.33333
人防地下室结构设计
防早期核辐射的钢筋混凝土顶板厚度（mm）
类别
顶板
6级
5级
战时医疗救护站 ⁄
460
专业队队员掩蔽部 ⁄
460
二等人员掩蔽部 250
360
注 ： a. 当 顶 板 上 有 复 土 时 ， 可 以 折 算 成 混 凝 土 厚 度 （÷1.4）；
b. 顶板上方的找平层及刚性面层可以计入厚度； c. 顶板上方有夹层或普通地下室时，夹层及普通地 下室的顶板厚度可以计入。
2.2 内力计算与截面设计中应注意的有关问题 ① 人防板或无梁楼盖的计算弯矩可以折减，按规范 条；
② 人防梁板可以考虑内力重分布（即进行弯矩调幅），建 议在25%以内；
③ 人防无梁楼盖的正负弯矩调幅按附录C； ④ 进行抗剪计算及受压验算时，混凝土的材料强度提高系
数要降低，即1.5×0.8=1.2。 ⑤ 为保证受弯构件不出现脆性破坏，必须满足规范的构造
④ 门框墙：按表查取 注意一：门框墙比同一面临空墙的荷载取高，原因是： 临空墙[β]=2，门框墙[β]=1； 注意二：门框墙的范围：一般限于人防门所在的一个跨 间或暗柱暗梁范围内。
⑤ 人防单元间的隔墙：按表，查取 ⑥ 平时设备房间与人防区之间的隔墙：当前可以参照第③
条取，但可以作为建议向规范编写组提出。
3.6 作为主要出入口的室内出入口（仅用于6级，新增条文）： 该处的荷载与结构比较复杂； 要加强至二层的楼面，形成内嵌的防倒塌棚架； 各部位荷载按第确定。 荷载点包括： ① 首层楼梯间的墙体上； ② 或首层楼梯间的框架柱梁上； ③ 首层至二层楼面的梯段板、平台板上；
④ 地下室至首层的梯段板、平台板上； ⑤ 首层出口门洞上方的挑檐上。 3.7 各部位封堵构件上的等效静载（新增条文）： 各部位封堵构件上的荷载种类较多，设计中一般直接选用 通用的封堵构件，不再单独设计。 3.8 室外主要出入口上开敞式防塌棚架的等效静载：按表 查取。下一步要出通用图，直接选用，不再单独设计。但 现在起要在出入口封口圈梁上预埋件。
浅谈人防工程荷载取值及构件计算
的荷载 ，其荷 载取值 应根据 《 人 民防空地下室设 计规范》４ ． ７ ． ５ 条及 ４ ． ８ ． ７ 条确定。门框墙设计根 据要求 门洞 边 长 大 于 或等 于 ２倍 墙 体悬 挑 长 度 ｈ ２ ≤ａ ／ ２时 ，墙体 按 悬 臂 计 算 ；当上 挡 墙符 合 ａ ／ ２＜ ｈ ２ ４２ ２ ５ ０时 ，５级 防空 地下 室采用 三边 固定 一边 简 支的计算模式 ， ６级防空地下室采用三边 固定一边 自由的双 向板计 算模 式 。本工程 地下 室层高 塔楼 部 分３ ． ５ ｍ、地 库部 分 ５ ． ０ ｍ，门宽 ８ ０ ０ ｍ ｍ、１ ０ ０ ０ ｍｍ 门高２ ０ ０ ０ ｍ ｍ建筑 尺 寸 不 满 足 ｈ ２≤ａ ／ ２ 。 因此 在 门 洞顶 标高 处设 置一加 强梁 ，在 不符合 要求 门洞两 侧 设加 强柱 。
况 。地 下 室底板 处 于非饱 和 土上 ，防空地 下室 底板
荷载按 《 人民防空地 下室设计规范》４ ． ８ ． １ ５条取 值 等效 静荷 载标 准值 为 １ ２ ｋ Ｎ ／ ｍ 。防 空地下 室底 板 设 计可 不考 虑 常规 武器地 面爆 炸作 用 。竖 向荷 载为 设计值 ：底板及覆土荷 载均为标准值 （ 荷载组合 有利 ） ，水浮力为设 计值 。组合后荷载 （ 设计值 ） 竖向荷 载 （ 设计值 ） ＋人防结构等效静荷载 ＋ 水浮力 （ 设计值 ） 一底板 及覆土 自重荷 载 （ 标 准 值） １ ． ０ 。 内力和 配 筋 计 算 同 顶板 ，经 过 内力 计 算 本 工程 底 板 厚 ２ ５ ０ ｍ ｍ 构造配筋 即可满 足要求 。 人 防底板 配筋 需注 意组 合后 荷 载 的作 用方 向 ，以免 配反 钢筋 。 ４ 人 防地下 室外 墙 、单元 隔墙 、 临空墙 防空 地下 室外 墙 一侧 与室外 土壤 接 触 ，且 直 接 承 受土 中压缩 波作 用 ，对本 工 程而 言地 下室外 墙 为 ⑩轴 、①轴 、⑩ 轴上墙体 为人 防地下 室外墙 。因 本工 程 为非饱 和 土 根 据 《 人 民 防 空 地 下 室 设 计 规 范》４ ． ７ ． ３ 条与 ４ ． ８ ． ３条确定 ：常规武器作用下外 墙等效静荷载标准值 ３ ０ Ｋ Ｎ ／ ｍ 、核武器作用 下外 墙 等效 静 荷 载 标 准 值 ２ ５ Ｋ Ｎ ／ ｍ ；防 护 单 元 之 间 的 隔墙称为单元隔墙 ，分 为④ 轴 、⑨ 轴 、① 轴 、⑤
论述人民防空设计荷载取值的分析
论述人民防空设计荷载取值的分析摘要:通过对人防荷载取值的分析、人防构件战时计算结果与平时计算结果的比较,结合工程实例,分析了人防设计荷载的控制因素,得出人防设计荷载的控制组合在不同情况下各有侧重的结论。
关键词:人防荷载战时配筋平时配筋1 人防荷载的取值以及人防荷载与平时荷载的比较核武器爆炸动荷载作用下,人防荷载(等效静荷载标准值)的取值与核等级、覆土、板跨、是否考虑上部建筑的影响等因素有关。
覆土在0.5m(包括0.5m)之间时,板跨在3m～9m之间时,核6级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为60kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为55kN/m2,核5级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为120kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为100kN/m2 。
覆土在0.5m～1.0m(包括1.0m)之间时,根据顶板区格最大短边的净跨取值。
顶板区格最大短边的净跨越大,取值相对来说越小,顶板区格最大短边的净跨越小,取值相对来说越大。
在这个覆土范围内,不考虑上部建筑影响时,6级取值在65 kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～140kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～65kN/m2之间,5级取值在110kN/m2～120kN/m2之间,不考虑上部建筑的影响时的取值比考虑上部建筑影响取值大。
覆土在 1.0m～1.5m(包括 1.5m)之间时,荷载值比覆土在 1.0m～1.5m(包括1.5m)之间时有所提高。
这个覆土范围内人防荷载的取值仍然是根据顶板区格最大短边的净跨取值。
不考虑上部建筑影响时,6级取值在70kN/m2～75kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～145kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在115kN/m2～135kN/m2 之间。
当覆土超过1.5m时,相关规范没有提到这种情况下的取值。
现在很多大型社区由于各种需要,特别是由于市政管道和社区设备(水管,电缆等)埋深的要求,很多-1层人防地下室的覆土超过了1.5m,规范更新的时候应该把这种情况也考虑进去。
人防工程结构介绍
2. 人防工程结构的主要特点2
2.5、当平时使用要求与战时防护要求不一致时，应 采取平战功能转换措施。
2.6、钢筋混凝土结构构件可按弹塑性工作阶段设计
2.7、材料设计强度可提高
1 空气冲击波
1.1 空气冲击波的形成 核武器在空中爆炸时，反应区内的高温高压气
团高速猛烈地向外扩张，冲击及压缩其邻近的空 气，从而形成空气冲击波，并且不断向外传播。 1.2 超压
波阵面后的压缩空气层称为压缩区，在压缩区 中压力超过正常大气的压力称为冲击波超压。在 波阵面上超压值最大，称最大超压或超压峰值。 通常讲超压值△Pm,均指超压最大值。
1.3 空气冲击波组成
空气冲击波是由脱离爆心后不断向外传播的彼 此紧密相连的压缩区和稀疏区构成。
1.4 动压
当冲击波波阵面接触到未被扰动的空气质点时， 使该处空气质点获得很大速度，空气质点高速 运动如受到结构滞止，则产生作用于结构上的 压力，称为“动压”，动压的变化规律与冲击 波超压的变化规律相似。
不乘分项系数；人防结构可靠度要求比工民建结构低。
2. 人防工程结构的主要特点1
2.1、核爆动荷载属于偶然性荷载，荷载具有量值 大、作用时间短且不断衰减等特点。
2.2、防空地下室结构设计应同时满足平时和战时 二种不同荷载效应组合的要求。
2.3、地面多层或高层建筑物，对于普通爆破航弹、 核爆炸冲击波早期核辐射等破坏因素都有一定的 削弱作用，设计防空地下室时可考虑这一因素。
人防工程结构介绍
内容
一.概述 二.核爆冲击波荷载 三.核爆等效静载 四.荷载组合 五.内力分析、截面设计与主要构造规定 六.人防结构设计 七.关于结构的功能转换 八.结构设计中的有关问题
人防荷载
人防荷载人防荷载包括：顶板、底板、外墙、临空墙、门框墙、楼梯、出入口通道、主要出入口雨篷荷载、扩散室荷载、封堵荷载。
1、顶板荷载如何取？一般按核6取值见P76，一般与覆土、板跨有关。
2、底板荷载如何取？常6时不计底荷载，应按核6取值，见P78、P79、P84，无桩基时按P78—P79取，根据顶板覆土，板跨及地下水位情况取值。
一般地下水位以上时取顶板荷载的0.7—0.8地下水位以下的底板取顶板荷载的0.8—1.0有桩基时按P84取，也是否端承桩，位于何土质有关（注：4.8.16解释）3、人防外墙荷载如何取？须比较常6核6取值的大小按大值取见P69 P77根顶板埋置深度（为室外土到顶板高度，非覆土深度）有关；根土质类别有关、墙厚取值见P2334、人防室外出入口通道顶、底板荷载如何取？当出入口通道大于3M时，按普通人防顶、底板取值；当出入口通道小于3M时，按P80取值。
5、门框墙荷载如何取？比较常6、核6按大值取；常6见P71，核6见P81与爆炸点也门框墙距离，坡度，出入口形式有关；6、临空墙荷载如何取？临空墙与隔墙区分开。
临空墙一般与出入口相邻；隔墙一般两侧均为地下室。
取值比较常6、核6取大者，一般取核6；见P74 P81取值根炸点与临空墙距离、出入口形式、坡度有关。
7、楼梯荷载如何取？一般按核6取；见P83 分正、反面8、出入口雨篷荷载如何取？按核6取值；见P84 分上、下面荷载9、隔墙荷载如何取？按核6取值；见P82（隔墙两侧均受力）两地下室间门框墙取值同隔墙做法；两地下室间的隔墙、门框墙一般为室内出入口同类墙荷载的85% 10、扩散室荷载如何取/？根据允许余压值取：0.03MPA取39KN/㎡有掩蔽人员0.05MPA时取65KN/㎡，无掩蔽人员0.10MPA时取130KN/㎡，柴油发电机排烟口11、临战封堵荷载如何取？见P99 与出入口形式，是否考虑上部建筑影响、坡道坡度有关（不分核6、常6）封堵荷载应考虑其反力，常6时取60KN/㎡。
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人防荷载
人防荷载包括：
顶板、底板、外墙、临空墙、门框墙、楼梯、出入口通道、主要出入口雨篷荷载、扩散室荷载、封堵荷载。
1、顶板荷载如何取？
一般按核6取值见P76，一般与覆土、板跨有关。
2、底板荷载如何取？
xx6时不计底荷载，应按核6取值，见P
78、P
79、P84，无桩基时按P78—P79取，根据顶板覆土，板跨及地下水位情况取值。
一般地下水位以上时取顶板荷载的0.7—0.8
地下水位以下的底板取顶板荷载的0.8—1.0
有桩基时按P84取，也是否端承桩，位于何土质有关（注：4.8.16解释）
3、人防外墙荷载如何取？
须比较常6核6取值的大小按大值取见P69P77
根顶板埋置深度（为室外土到顶板高度，非覆土深度）有关；根土质类别有关、墙厚取值见P233
4、人防室外出入口通道顶、底板荷载如何取？
当出入口通道大于3M时，按普通人防顶、底板取值；
当出入口通道小于3M时，按P80取值。
5、门框墙荷载如何取？
比较常
6、核6按大值取；常6见P71，核6见P81
与爆炸点也门框墙距离，坡度，出入口形式有关；
6、临空墙荷载如何取？
临空墙与隔墙区分开。
临空墙一般与出入口相邻；隔墙一般两侧均为地下室。
取值比较常
6、核6取大者，一般取核6；见P74P81
取值根炸点与临空墙距离、出入口形式、坡度有关。
7、楼梯荷载如何取？
一般按核6取；见P83分正、反面
8、出入口雨篷荷载如何取？
按核6取值；见P84分上、下面荷载
9、隔墙荷载如何取？
按核6取值；见P82（隔墙两侧均受力）两地下室间门框墙取值同隔墙做法；
两地下室间的隔墙、门框墙一般为室内出入口同类墙荷载的85%
10、扩散室荷载如何取/？
根据允许余压值取：0.03MPA取39KN/㎡有掩蔽人员
0.05MPA时取65KN/㎡，无掩蔽人员
0.10MPA时取130KN/㎡，柴油发电机排烟口
11、临战封堵荷载如何取？
见P99与出入口形式，是否考虑上部建筑影响、坡道坡度有关（不分核6、xx6）
封堵荷载应考虑其反力，常6时取60KN/㎡。