论述人民防空设计荷载取值的分析
人民防空结构设计中的常见问题与措施
筋可显著节约钢筋用量，并能保证结构抗力。应注意各构 件的边界条件，按接近实际支承情况进行处理 ， [3-4] 合理 分析临空墙受力状况，能得到经济安全的配筋；在给柱配 筋时，有意识地增大柱角筋直径，减小柱边筋的直径。以 上措施都可安全有效地降低结构含钢量。现将结构优化中 容易忽视的问题介绍如下。 5.1 关于车库桩基布置的问题
车库布桩选用上部结构有限元计算的恒 + 活，其计算 结果忽略了底板刚度的贡献，导致布桩不合理。用盈建科 2.0 软件对同一个车库模型分别进行有底板 ( 按楼层组装 ) 和 无底板的计算，比对其柱底力。查看有底板模型中的有限 元计算结果，选取与人防墙连接的一处柱，发现其恒 + 活 总值相对无底板模型中的有限元计算结果没有增大，反而 减小，可见底板刚度对计算的影响很大；查看有底板模型 中的平面导荷恒 + 活，查看同一位置的柱底力，其值相对 无底板模型中平面导荷恒 + 活，其增大幅度就是底板的自重， 这是符合预期的。由上述分析可知，车库基础设计不同于 主楼基础设计，由于主楼上部刚度大，因此有限元计算中 可平衡掉底板刚度的影响，而无上部建筑的车库，在有限 元计算中不能忽略底板的刚度贡献，因此车库布桩采用平 面导荷中的恒 + 活是合理的。 5.2 关于人防内部墙体的最小配筋率计算
2021 年第 4 期
工程设计
207
人民防空结构设计中的常见问题与措施
路承坤 杭州军拓建筑设计有限公司，浙江 杭州 310000
摘 要： 同民用建筑结合修建的人防地下室较为广泛，要想实现工程的经济、安全、适用性，就要对其概念、构造、受
荷特点有深刻的认识。文章列举了人民防空结构设计中几个容易忽视的要点问题，并结合《人民防空地下室设计规范》（GB
人防结构设计抗震荷载探讨
人防结构设计抗震荷载探讨摘要：人防地下室的建设是为战时服务，该结构具有一定的特殊性，和其它地下建筑进行对比可以看出，其应用对象、要求、条件等方面都会存在较大的差异性，进而在设计方式、设计理念、处理手段上，都和其它地下建筑有所区别。
因为人防地下室应当具备承载武器或是核武器爆炸动荷载的能力，所以设计人员在对地下室进行设计的时候应当对震动荷载及其武器爆炸动荷载作用引起重视。
关键词：人防结构设计；抗震结构设计；荷载引言就人防地下室的设计而言，相关设计人员不但要对非战争时期地下室的荷载情况引起重视，而且还需要在作战过程中将人防荷载情况考虑在内，这样才可以满足相关设计要求，进而为我国的人防事业做出应有的贡献。
1对人防结构设计的原则以及方法进行分析1.1人防结构设计的原则（1）无论是对于常规武器爆炸动荷载来说，还是就核武器爆炸动荷载而言，在进行设计的过程中应当按照一次作用进行设计。
（2）平战结合，确定控制条件，并且针对5级或是6级的设计来说，结构的顶板位置大部分都是由战时直接控制的，但是侧墙以及地板的部位通常是依据地下室的具体情况而进行确定的。
（3）只需要对承载力进行计算，这是因为在核爆炸动荷载的作用下，结构构件变形极限通常利用允许延性比进行控制，所以相关人员在对人防地下室进行设计的过程中，不需要在特定的时间内对结构构件出现的变形及其裂缝情况进行预算。
（4）相关设计人员应当对各个部位抗力的协调性引起重视，这样才可以促使设计要求满足相关，不会失去防护的作用。
（5）应当确保地面能够和承重结构体系处于一致的状态，禁止出现差异较大的情况。
（6）对于墙、柱等相关结构来说，应当最大程度和地面建筑物的结构相对应，这样就可以促使地面建筑物形成的荷载力顺着相关承重结构慢慢输送到地基上面。
（7）对构造要求引起重视，这是因为人防设计和其他建筑物设计方式有所不同，会有着诸多的要求，确保设计的结构可以达到延性的效果。
1.2设计方法通常情况下，抗震设计一般遵循“三水准、二阶段”的设计理念，预期目标要做到以下几点：一是小镇不坏；二是中震可修；三是大震不倒。
人防地下室结构设计荷载分析
万方数据
城 市 建 设 269
2010 年总第 57 期
人防地下室结构设计荷载分析
作者： 作者单位： 刊名：
英文刊名： 年，卷(期)：
吴德伦 浙江丽水市人民防空办公室,浙江,丽水,323000
城市建设 CITY SONSTRUCTION 2010(7)
参考文献(2条) 1.杨林德.马险峰 冲击波荷载下大楼地下室的三维动力分析 2003(5) 2.张晓漪 人防工程结构设计中的等价等效静载法 2004(2)
2.1.2 顶盖尺寸 顶盖的横向尺寸对荷载也有影响。顶盖的大小是有限的，它的二 侧是上下连续的土壤介质。压缩波遇到顶盖反射，但通过二侧的土壤 时不存在反射。因此在顶盖的边缘上将产生压力差。顶盖上方的土壤 因受较大的反射压力，有向二侧挤压的趋势，逐次向中间疏松，致使 顶盖上的反射压力降低。顶盖尺寸较小时，反射压力很快疏散，结构 受到压缩波荷载的动力作用减弱。此外，由于顶盖上面的土壤受阻不 能与二侧土壤一起向下运动，并由于土壤内部的摩擦力和粘结力，使 结构顶盖二侧边缘上的压力又有所增加。由此可见，顶盖上的反射压 力并非均匀分布，就其平均值来说，顶盖的横向尺寸越大，受到的平 均反射压力也越大。 2.1.3 介质与结构的相互作用 当压缩波作用于结构顶盖上时，结构将发生整体位移和变形，这 些又会反过来影响原来的压缩波荷载。这种力学现象称为介质与结 构之间的动态相互作用。对平顶结构而言，压缩波作用下顶盖的变形 是顺着波的传播方向的，所以结构变形使得压缩波荷载减小。同理， 柔性地基有较大沉降，使结构获得较大的整体位移，所以柔性地基结 构的顶盖荷载比刚性地基时小。 2.1.4 土含水量 压缩波荷载与土壤含水量关系极大。当结构处于地下水位较高 的地区，更要考虑地下水的影响。压缩波在饱和土层中传播时很少 衰 减 ，同 时 因 为 饱 和 土 的 压 缩 性 极 小 ，使 得 结 构 所 受 的 荷 载 大 幅 度 增加。 2.1.5 土体力学特性 压缩波荷载与土体力学特性密切有关。如具有抗剪强度的非 饱 和 土 壤 ，当 结 构 埋 深 较 大 时 ，一 般 使 结 构 的 荷 载 减 小 ，而 饱 和 土 则不能。
浅谈人防工程荷载取值及构件计算
的荷载 ，其荷 载取值 应根据 《 人 民防空地下室设 计规范》４ ． ７ ． ５ 条及 ４ ． ８ ． ７ 条确定。门框墙设计根 据要求 门洞 边 长 大 于 或等 于 ２倍 墙 体悬 挑 长 度 ｈ ２ ≤ａ ／ ２时 ，墙体 按 悬 臂 计 算 ；当上 挡 墙符 合 ａ ／ ２＜ ｈ ２ ４２ ２ ５ ０时 ，５级 防空 地下 室采用 三边 固定 一边 简 支的计算模式 ， ６级防空地下室采用三边 固定一边 自由的双 向板计 算模 式 。本工程 地下 室层高 塔楼 部 分３ ． ５ ｍ、地 库部 分 ５ ． ０ ｍ，门宽 ８ ０ ０ ｍ ｍ、１ ０ ０ ０ ｍｍ 门高２ ０ ０ ０ ｍ ｍ建筑 尺 寸 不 满 足 ｈ ２≤ａ ／ ２ 。 因此 在 门 洞顶 标高 处设 置一加 强梁 ，在 不符合 要求 门洞两 侧 设加 强柱 。
况 。地 下 室底板 处 于非饱 和 土上 ，防空地 下室 底板
荷载按 《 人民防空地 下室设计规范》４ ． ８ ． １ ５条取 值 等效 静荷 载标 准值 为 １ ２ ｋ Ｎ ／ ｍ 。防 空地下 室底 板 设 计可 不考 虑 常规 武器地 面爆 炸作 用 。竖 向荷 载为 设计值 ：底板及覆土荷 载均为标准值 （ 荷载组合 有利 ） ，水浮力为设 计值 。组合后荷载 （ 设计值 ） 竖向荷 载 （ 设计值 ） ＋人防结构等效静荷载 ＋ 水浮力 （ 设计值 ） 一底板 及覆土 自重荷 载 （ 标 准 值） １ ． ０ 。 内力和 配 筋 计 算 同 顶板 ，经 过 内力 计 算 本 工程 底 板 厚 ２ ５ ０ ｍ ｍ 构造配筋 即可满 足要求 。 人 防底板 配筋 需注 意组 合后 荷 载 的作 用方 向 ，以免 配反 钢筋 。 ４ 人 防地下 室外 墙 、单元 隔墙 、 临空墙 防空 地下 室外 墙 一侧 与室外 土壤 接 触 ，且 直 接 承 受土 中压缩 波作 用 ，对本 工 程而 言地 下室外 墙 为 ⑩轴 、①轴 、⑩ 轴上墙体 为人 防地下 室外墙 。因 本工 程 为非饱 和 土 根 据 《 人 民 防 空 地 下 室 设 计 规 范》４ ． ７ ． ３ 条与 ４ ． ８ ． ３条确定 ：常规武器作用下外 墙等效静荷载标准值 ３ ０ Ｋ Ｎ ／ ｍ 、核武器作用 下外 墙 等效 静 荷 载 标 准 值 ２ ５ Ｋ Ｎ ／ ｍ ；防 护 单 元 之 间 的 隔墙称为单元隔墙 ，分 为④ 轴 、⑨ 轴 、① 轴 、⑤
人防荷载
人防荷载人防荷载包括：顶板、底板、外墙、临空墙、门框墙、楼梯、出入口通道、主要出入口雨篷荷载、扩散室荷载、封堵荷载。
1、顶板荷载如何取？一般按核6取值见P76，一般与覆土、板跨有关。
2、底板荷载如何取？常6时不计底荷载，应按核6取值，见P78、P79、P84，无桩基时按P78—P79取，根据顶板覆土，板跨及地下水位情况取值。
一般地下水位以上时取顶板荷载的0.7—0.8地下水位以下的底板取顶板荷载的0.8—1.0有桩基时按P84取，也是否端承桩，位于何土质有关（注：4.8.16解释）3、人防外墙荷载如何取？须比较常6核6取值的大小按大值取见P69 P77根顶板埋置深度（为室外土到顶板高度，非覆土深度）有关；根土质类别有关、墙厚取值见P2334、人防室外出入口通道顶、底板荷载如何取？当出入口通道大于3M时，按普通人防顶、底板取值；当出入口通道小于3M时，按P80取值。
5、门框墙荷载如何取？比较常6、核6按大值取；常6见P71，核6见P81与爆炸点也门框墙距离，坡度，出入口形式有关；6、临空墙荷载如何取？临空墙与隔墙区分开。
临空墙一般与出入口相邻；隔墙一般两侧均为地下室。
取值比较常6、核6取大者，一般取核6；见P74 P81取值根炸点与临空墙距离、出入口形式、坡度有关。
7、楼梯荷载如何取？一般按核6取；见P83 分正、反面8、出入口雨篷荷载如何取？按核6取值；见P84 分上、下面荷载9、隔墙荷载如何取？按核6取值；见P82（隔墙两侧均受力）两地下室间门框墙取值同隔墙做法；两地下室间的隔墙、门框墙一般为室内出入口同类墙荷载的85% 10、扩散室荷载如何取/？根据允许余压值取：0.03MPA取39KN/㎡有掩蔽人员0.05MPA时取65KN/㎡，无掩蔽人员0.10MPA时取130KN/㎡，柴油发电机排烟口11、临战封堵荷载如何取？见P99 与出入口形式，是否考虑上部建筑影响、坡道坡度有关（不分核6、常6）封堵荷载应考虑其反力，常6时取60KN/㎡。
论述人民防空设计荷载取值的分析
论述人民防空设计荷载取值的分析摘要:通过对人防荷载取值的分析、人防构件战时计算结果与平时计算结果的比较,结合工程实例,分析了人防设计荷载的控制因素,得出人防设计荷载的控制组合在不同情况下各有侧重的结论。
关键词:人防荷载战时配筋平时配筋1 人防荷载的取值以及人防荷载与平时荷载的比较核武器爆炸动荷载作用下,人防荷载(等效静荷载标准值)的取值与核等级、覆土、板跨、是否考虑上部建筑的影响等因素有关。
覆土在0.5m(包括0.5m)之间时,板跨在3m～9m之间时,核6级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为60kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为55kN/m2,核5级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为120kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为100kN/m2 。
覆土在0.5m～1.0m(包括1.0m)之间时,根据顶板区格最大短边的净跨取值。
顶板区格最大短边的净跨越大,取值相对来说越小,顶板区格最大短边的净跨越小,取值相对来说越大。
在这个覆土范围内,不考虑上部建筑影响时,6级取值在65 kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～140kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～65kN/m2之间,5级取值在110kN/m2～120kN/m2之间,不考虑上部建筑的影响时的取值比考虑上部建筑影响取值大。
覆土在 1.0m～1.5m(包括 1.5m)之间时,荷载值比覆土在 1.0m～1.5m(包括1.5m)之间时有所提高。
这个覆土范围内人防荷载的取值仍然是根据顶板区格最大短边的净跨取值。
不考虑上部建筑影响时,6级取值在70kN/m2～75kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～145kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在115kN/m2～135kN/m2 之间。
当覆土超过1.5m时,相关规范没有提到这种情况下的取值。
现在很多大型社区由于各种需要,特别是由于市政管道和社区设备(水管,电缆等)埋深的要求,很多-1层人防地下室的覆土超过了1.5m,规范更新的时候应该把这种情况也考虑进去。
人防荷载取值
人防荷载取值
主体结构周边及临空墙、门框墙等效静荷载取值如下（单位：kN/㎡）：
4.4.1 核5级甲类一、二等人员掩蔽所
1. 顶板100 （考虑上部建筑影响）
2. 外墙100 （粘土，重粉质粘土）
3. 底板90
4. 出入口临空墙210 （室内出入口）
320 （室外出入口）
5. 出入口门框墙380 （室内出入口）
480 （室外出入口）
6. 楼梯踏步、休息平台正面荷载：120
反面荷载：60
7. 与普通地下室相邻普通地下室一侧隔墙：180
门框墙：320
8. 地下三层顶板100
9. 开敞式防倒塌棚架水平55 垂直50
4.4.2 核6级甲类人防物资库
1. 顶板60 kN/㎡
2. 外墙55 kN/㎡（粘土，重粉质粘土）；
3. 底板50 kN/㎡；
4. 出入口临空墙110 （室内出入口）
160 （室外出入口）
5. 出入口门框墙200 （室内出入口）
200 （室外出入口）
6. 楼梯踏步、休息平台正面荷载：60
反面荷载：30
7. 与普通地下室相邻普通地下室一侧隔墙：90
门框墙：170
8. 地下三层顶板50
9. 开敞式防倒塌棚架水平15 垂直50
10. 相邻防护单元抗力等级相同时，隔墙、门框墙：50
4.4.3 相邻防护单元抗力等级不同时，6级与5级相邻
1. 6级一侧隔墙、门框墙：100
2. 5级一侧隔墙、门框墙：50
主体结构分别按平时和战时荷载组合后，取最不利组合作为结构构件的设计荷载进行内力计算，防护区的顶板、底板、外墙、临空墙战时按弹塑性阶段进行内力计算，主梁、柱、门框墙按弹性阶段进行内力计算。
人防地下室结构设计荷载分析
人防地下室结构设计荷载分析建筑设计CONSTRUCTION人防地下室结构设计荷载分析吴德伦浙江丽水市人民防空办公室浙江丽水323000摘要:笔者首先分析了地下室结构荷载的影响因素，介绍了综合反射系数法、不考虑压缩波反射作用的简化方法、一维波理论分析法三种计算方法，最后，阐述了等效静荷载的确定，主要包括等效静载、自振频率、动力系数。
关键词:人防地下室、荷载、冲击波1引文2.1.2顶盖尺寸土中压缩波作用下，结构动载的确定方法很复杂。
目前所用方法顶盖的横向尺寸对荷载也有影响。
顶盖的大小是有限的，它的二就其采用的力学模型可归纳为两类:一是首先确定作用于结构周边侧是上下连续的土壤介质。
压缩波遇到顶盖反射，但通过二侧的土壤上的荷载，将荷载和结构脱离开来，如同地上结构那样去作动力分时不存在反射。
因此在顶盖的边缘上将产生压力差。
顶盖上方的土壤析;一是将结构视为岩土中孔洞的加固镶边，将土体和结构作为一个因受较大的反射压力，有向二侧挤压的趋势，逐次向中间疏松，致使整体统一考虑，然后应用波动理论或动力理论的解析方法或应用有顶盖上的反射压力降低。
顶盖尺寸较小时，反射压力很快疏散，结构限元分析的数值方法，按无限(或半无限)平面(或空间)问题求解。
后受到压缩波荷载的动力作用减弱。
此外，由于顶盖上面的土壤受阻不一方法很复杂，设计中常采用前者。
能与二侧土壤一起向下运动，并由于土壤内部的摩擦力和粘结力，使土中结构所受到的荷载和许多因素有关:1)地面空气冲击波压结构顶盖二侧边缘上的压力又有所增加。
由此可见，顶盖上的反射压力参数，它引起岩土压缩波向下传播;2)压缩波在自由场中传播时的力并非均匀分布，就其平均值来说，顶盖的横向尺寸越大，受到的平参数变化;3)压缩波遇到结构时产生反射，这个反射压力取决于波与均反射压力也越大。
结构的相互作用。
2.1.3介质与结构的相互作用2地下室结构荷载分析当压缩波作用于结构顶盖上时，结构将发生整体位移和变形，这2.1影响土中压缩波荷载的因素些又会反过来影响原来的压缩波荷载。
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论述人民防空设计荷载取值的分析
摘要:通过对人防荷载取值的分析、人防构件战时计算结果与平时计算结果的比较,结合工程实例,分析了人防设计荷载的控制因素,得出人防设计荷载的控制组合在不同情况下各有侧重的结论。
关键词:人防荷载战时配筋平时配筋
1 人防荷载的取值以及人防荷载与平时荷载的比较
核武器爆炸动荷载作用下,人防荷载(等效静荷载标准值)的取值与核等级、覆土、板跨、是否考虑上部建筑的影响等因素有关。
覆土在0.5m(包括0.5m)之间时,板跨在3m～9m之间时,核6级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为60kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为55kN/m2,核5级的顶板荷载不考虑上部建筑的影响取值为120kN/m2,考虑上部建筑的影响取值为100kN/m2 。
覆土在0.5m～1.0m(包括1.0m)之间时,根据顶板区格最大短边的净跨取值。
顶板区格最大短边的净跨越大,取值相对来说越小,顶板区格最大短边的净跨越小,取值相对来说越大。
在这个覆土范围内,不考虑上部建筑影响时,6级取值在65 kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～140kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～65kN/m2之间,5级
取值在110kN/m2～120kN/m2之间,不考虑上部建筑的影响时的取值比考虑上部建筑影响取值大。
覆土在 1.0m～1.5m(包括 1.5m)之间时,荷载值比覆土在 1.0m～1.5m(包括1.5m)之间时有所提高。
这个覆土范围内人防荷载的取值仍然是根据顶板区格最大短边的净跨取值。
不考
虑上部建筑影响时,6级取值在70kN/m2～75kN/m2之间,5级取值在130kN/m2～145kN/m2之间,考虑上部建筑的影响时,6级取值在60kN/m2～70kN/m2之间,5级取值在115kN/m2～135kN/m2 之间。
当覆土超过1.5m时,相关规范没有提到这种情况下的取值。
现在很多大型社区由于各种需要,特别是由于市政管道和社区设备(水管,电缆等)埋深的要求,很多-1层人防地下室的覆土超过了1.5m,规范更新的时候应该把这种情况也考虑进去。
根据上面的取值来看,覆土越厚,人防顶板取值越大,板跨越小,人防顶板取值越大。
考虑人防时,荷载的组合分为平时组合和战时组合。
平时荷载组合即按照荷载规范进行组合。
战时荷载组合一般考虑1.2恒载(包括板自重)+人防荷载。
当
然,人防荷载作用的时候钢筋和混凝土的强度都提高了,所以要考虑材料强度提高系数,不同等级的混凝土材料强度提高系数是一样的,均为 1.5,不同级别的钢筋材料强度提高系数不一样,Ⅰ级钢是1.5,Ⅱ级钢是1.35, Ⅲ级钢是1.2 。
对于多层的甲类防空地下室,当相邻楼层分别划分为上、下两个抗力级别相同或者抗力级别不同且下层抗力级别大于上层的防护单元时,则上、下两个防护单元之间楼板的等效静荷载标准值应按防护单元隔墙上的等效静荷载标准值确定,但只计入作用在楼板上表面的等效静荷载标准值。
人防地下室底板的人防荷载取值与覆土、板跨、核武器级别、地下水位、是否考虑上部建筑的影响、基础形式等有关。
无桩基的底板的人防荷载受覆土、板跨、核武器级别的影响的方式与顶板相似。
底板位于地下水位之上时的取值比位于地下水位之下时的取值小。
有桩基钢筋混凝土底板的人防取值,位于饱和土中的6级人防荷载取值为25kN/m2,5级人防荷载取值为50kN/m2。
人防底板的荷载组合也分平时和战时。
平时荷载组合即按照荷载规范组合,战时荷载组合为 1.2恒载(包括板自重、水浮力)+人防荷载。
计算平时配筋时要考虑裂缝,计算人防配筋时不需要考虑裂缝。
当人防地下室水位很深的时候,战时等效荷载比平时荷载
小,这种情况下底板的配筋由平时荷载和裂缝控制。
计算人防地下室柱子配筋的时候也应该考虑人防荷载,柱子的配筋同样分两种情况进行计算,配筋取大值。
柱子的平时荷载是上方建筑物的自重、附加恒荷载(覆土、装修层等) 、所有活荷载的组合,柱子的战时荷载是人防荷载、上方建筑物的自重、附加恒荷载(覆土、装修层等) 的组合。
由于一般人防地下室都在建筑物的最下面,当建筑物为高层或者活荷载很大的时候,柱子的配筋一般由平时荷载控制。
单建式的人防地下室柱子的配筋是由战时控制。
2工程实例分析
人防梁、板的战时配筋计算与平时配筋计算是有区别的。
考虑人防荷载时,板是按照塑性理论计算,配筋率为0.25% ,配筋双层双向,不考虑裂缝。
以东莞凯东新城3期人防地下室为例,柱网8.4m×8.4m,布置井字梁,板厚200mm,主梁600×1000,次梁350×800,按照6级人防考虑,人防荷载取70 kN/m2,覆土等附加恒荷载24kN/m2,活荷载20kN/m2(消防通道)。
PKPM软件计算出来的板的支座和跨中配筋率均为0.25%,即构造配筋,主梁的支座配筋率为 1.48%,跨中配筋率为0.93%,次梁的支座配筋率为1.43%,跨中配筋率为0.64%。
不考虑人防荷载时,板的
支座配筋率为0.236 %,跨中配筋率为0.248 %。
主梁的支座配筋率为1.13%,跨中配筋率为0.93%,次梁的支座配筋率为1.25%,跨中配筋率为0.64%(见图1,图2)。
此人防地下室的其余部分活荷载为4kN/m2 ,计算出来的结果是战时梁、板的钢筋面积都比平时大。
一般情况下,跨度不大于8.4m的梁,覆土在0.5m以内,活荷载不大于 4.0kN/m2,布置井字梁,考虑人防荷载计算出来的板的配筋比不考虑人防荷载计算出来的配筋大。
不过这种情况下人防的计算结果一般是构造配筋。
当覆土很厚,或者活荷载很大的时候,考虑人防荷载计算出来的板的配筋可能比不考
虑人防荷载计算出来的配筋小,要进行比较。
但若考虑5级人防,战时和平时板的配筋计算和 6 级情况不一样。
计算人防板配筋的时候要分战时和平时进行计算,结果取大值。
对于梁,覆土
和活荷载小的时候,这种情况下战时荷载计算出来的结果比平时荷载的计算结果大。
当覆土很大或者活荷载很大,特别是活荷载超过20 kN/m2 时,梁的支座配筋和跨中配筋平时荷载作用下控制还是战时荷载作用下控制须进行比较。
3 结语
通上本文结合工程实例,对人防设计荷载的控制因素做了详细分析,计算人防地下室构件配筋的时候要将平时荷载和战时荷载分开计算,取最不利荷载作为配筋结果。
活荷载小10kN/m2时,梁板的配筋由战时控制。
当活荷载大于20kN/m2时,梁板的配筋要根据荷载分开进行比较。
注：文章内所有公式及图表请用PDF形式查看。