竖井正方形地基固结度解答及其应用-中南大学学报
均质未贯穿竖井地基粘弹性固结分析
1引言
流变性质对土的应力变化、变形、强度和固结 等均有影响，是土的重要工程性质之一。随着人们
对土体流变特性的认识，一些学者将流变模型引入 到固结理论中，并取得了一定的成果。如文[1]提出 了陈宗基固结理论流变模型；文[2]基于 Merchant 流变模型给出了，一维固结问题的级数解；文[3]提 出了一种适用于土体的流变模型；文[4]也对流变模
⎜⎛ ⎝
r
∂us1 ∂r
⎟⎞ ⎠
+
kv γw
∂ 2u1 ∂z 2
=
1 Es
∂u1 ∂t
+
∫ t ∂u1 dδ (t −τ ) dτ
0 ∂τ d(t −τ )
( rw ≤r≤ rs )
(2)
kh ∂ ⎜⎛ r ∂un1 ⎟⎞ + kv ∂2u1 = 1 ∂u1 + rγ w ∂r ⎝ ∂r ⎠ γ w ∂z2 Es ∂t
第 24 卷 第 11 期
刘加才等. 均质未贯穿竖井地基粘弹性固结分析
• 1973 •
型在土力学方面的应用进行了研究；文[5]提出了基 于广义 Voigt 模型模拟的饱水土体一维固结理论。 文[6]利用 Kelvin 流变模型，运用 Laplace 变换及矩 阵传递法求解了任意荷载下成层粘弹性地基一维变 形问题。以上固结理论是针对一维固结问题进行研 究的，一些学者逐渐将流变模型引入到竖井地基固 结理论的研究中。早在 20 世纪 60 年代，郭志平在 钱家欢教授指导下将巴隆理论推广到麦钦特粘弹性 土体情况[7]；文[8]用广义 Voigt 模型求解竖井地基 固结问题；文[9]发展了赵维炳的理论，推导了基于 Merchant 流变模型的自由应变和等应变条件下竖井 地基粘弹性解；文[10]提出的竖井地基粘弹性解也 基于 Merchant 流变模型，他考虑了半透水边界情 况。这些解答均针对竖井打穿情况，实际工程中， 由于软土较为深厚或者其他原因，有时会出现竖井 未打穿软土层的情况。由于竖井未打穿情况较为复 杂，关于这方面的解析解并不多。文[11]将土体视 为线弹性体，提出了考虑竖井打设区和下卧层相互 影响的固结解析解。但关于竖井未打穿情况下的粘 弹性固结的研究较少有文献提及。本文采用 Merchant 流变模型，对均质地基竖井未贯穿情况下 的粘弹性解进行了研究，最后对一工程算例进行了 具体分析。
考虑指数流的真空预压竖井地基固结解析解
考虑指数流的真空预压竖井地基固结解析解李菲菲;谢康和;邓岳保【摘要】传统固结理论认为渗流速度和水力梯度呈线性关系,但在软塑性土地基中常出现背离线性关系的情况,即为非达西渗流模式.在经典竖井地基固结理论的基础上,假设孔隙水渗透服从指数渗流模式,并结合真空预压的边界条件,建立新的竖井地基固结计算模型,获得超静孔压和径向固结度的严格解答,并通过开展多工况算例对比,分析指数渗流模型参数和真空压力沿竖井衰减系数等对竖井地基固结计算结果的影响效应.研究结果表明:非达西渗流指数m对固结速率影响最为显著,在固结初期,m越大,固结速率越快;在固结后期,m越小,固结速率越快;涂抹区参数s及κh/κs 越大,竖井地基固结速率越慢;负压衰减系数k1和k2、真空荷载P0越大,固结速率越快.【期刊名称】《中南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2015(046)003【总页数】7页(P1075-1081)【关键词】竖井;指数渗流;真空预压;固结解析解【作者】李菲菲;谢康和;邓岳保【作者单位】浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心,浙江杭州,310058;浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室,浙江杭州,310058;浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心,浙江杭州,310058;浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室,浙江杭州,310058;浙江大学滨海和城市岩土工程研究中心,浙江杭州,310058;浙江大学软弱土与环境土工教育部重点实验室,浙江杭州,310058【正文语种】中文【中图分类】TU443Terzaghi传统固结理论中通常假定孔隙水在土骨架中的渗透服从简单的达西渗流定律。
然而，高塑性黏土中孔隙水的渗流速度和水力梯度之间并非简单的线性关系，即为非达西渗流。
其中较常用的非达西渗流模式主要包括3类，即Hansbo[1]提出的非达西渗流模式、Miller等[2]提出的起始比降模式及Slepicka[3]提出的指数渗流模式。
竖井地基固结解析理论与有限元分析
竖井地基固结解析理论与有限元分析一、本文概述《竖井地基固结解析理论与有限元分析》一文旨在深入探讨竖井地基固结问题的解析理论与有限元分析方法。
竖井地基作为现代土木工程中的重要结构形式，其固结特性对于工程的安全性和稳定性具有至关重要的影响。
本文将从解析理论和数值分析两个层面对竖井地基固结问题进行全面的研究，以期为相关领域的工程实践提供理论支撑和技术指导。
在解析理论方面，本文将重点研究竖井地基固结问题的基本方程和解析解。
通过建立合理的数学模型，推导出竖井地基固结过程中的应力、应变和位移等关键参数的变化规律，揭示竖井地基固结问题的内在机制。
同时，本文还将对竖井地基固结问题的边界条件和初始条件进行详细的分析，以提高解析解的准确性和实用性。
在有限元分析方面，本文将利用先进的有限元软件对竖井地基固结问题进行数值模拟。
通过构建合理的有限元模型，模拟竖井地基在不同工况下的固结过程，分析竖井地基的应力分布、变形特性和稳定性等关键问题。
有限元分析的结果将为工程设计提供重要的参考依据，有助于优化竖井地基的设计方案和施工工艺。
本文旨在通过解析理论和有限元分析两个层面的研究，全面深入地探讨竖井地基固结问题。
本文的研究成果将为竖井地基的工程实践提供理论支撑和技术指导，具有重要的理论价值和现实意义。
二、竖井地基固结解析理论竖井地基固结解析理论是岩土工程领域中一个非常重要的研究方向，它主要关注于如何通过理论分析和数学模型来描述和预测竖井地基在荷载作用下的固结行为。
竖井地基作为一种常见的基础形式，在各类建筑和工程结构中都有广泛的应用，因此对其固结行为的研究具有重要的理论价值和实践意义。
竖井地基固结解析理论的研究主要基于土力学、弹性力学和渗流力学等基础理论。
在竖井地基固结过程中，土壤颗粒之间的水分在压力作用下逐渐排出，土壤体积发生变化，最终导致地基固结。
这一过程中涉及到土壤的应力分布、变形特性、渗透性能等多个方面的因素。
在竖井地基固结解析理论中，常用的方法包括弹性理论、弹塑性理论和渗流理论等。
地基处理-排水固结法
19:26
19
三、确定预压区范围、预压荷载大小、 荷载分级、加载速率和预压时间；
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堆
载20
预
压
加
荷
设
计
与
计
算
流
程
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加荷速率和加荷大小：取决于地基土的强度和稳 定2性1
1、利用地基土的天然抗剪强度—第一级容许施
加的荷载P1。 P1＝5.52cu/k
2、计算第一级荷载P1下地基强度增长值。
p
Cu1 (Cu Cu' 1)
p1
o
t
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322、计算P1作用下达到固结度70％所需的时间 （可由固结度与时间的关系求得） ——确定第二级荷载开始施加的时间。 4、根据Cu1计算第二级所施加的荷载P2。
其中
U zt f (Tv ) U rt f (Tr , n)
Tv
cvzt H2
Tr
cvr t
d
2 e
查表取值
增加井径dw 与减小间距 de哪个有效？
n re de —井径比 rw dw
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2、多级逐渐加荷条件下砂井地基固结度计算
28
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2、多级逐渐加荷条件下砂井地基固结度计算
s
加压系统
堆载预压 降水预压 真空预压 联合预压
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加压
原位自重应力 s 建筑物附加应力 z 预加压力 t=(1.2~1.5) z （超载预压法）
中南大学土力学考试题及答案
中南大学考试试题纸（本纸不作答题用）（B卷）2006~2007学年第二学期土力学课程考试时间：120分钟考试日期：2007年1月24日一、单选题（每题2分，共30分）1、稍湿状态的砂能垂直堆高几十厘米而不塌落，因为存在（）A、毛细水压力B、浮力C、拉力2、粘性土软硬状态的划分依据是（）A、含水量B、液限C、塑性指数D、液性指数3、指出下列哪种土不以塑性指数I p来定名（）A、粘土B、粉质粘土C、粉土D、砂土4、天然状态砂土的密实度一般用（）来测定A、载荷试验B、现场十字板剪切试验C、标准贯入试验5、已知土体G s=2.7，e=1，则该土的临界水力梯度为（）A、1.8B、0.85C、1.356、设地基土（完全饱和）中某点的附加应力为100kPa，荷载作用一段时间后，测得该点的孔隙水压力为30kPa，则此时由附加应力引起的有效应力为（）A、30kPaB、70kPaC、50kPaD、100kPa7、矩形分布荷载作用下，当z＝0时，中点下的附加应力σ中与角点下的附加应力σ角的关系是（）A、σ中＝4σ角B、σ中＝2σ角C、σ中＝σ角D、σ中＝0.5σ角8、土的压缩性指标中（）A、压缩系数a v与压缩模量E s成正比B、压缩系数a v与压缩模量E s成反比C、压缩系数a v越大，土的压缩性越低D、压缩模量E s越小，土的压缩性越低9、土的一维固结微分方程表示了（）A、土的压缩性大小与固结快慢B、固结度与时间和深度的关系C、孔隙水压力与时间和深度的关系D、孔隙水压力与时间的关系10、在e~p压缩曲线中，压力p为（）A、自重应力B、有效应力C、总应力D、孔隙水压力11、土的压缩变形中，主要是（）A、弹性变形B、残余变形C、固结变形D、蠕动变形12、某房屋地基为厚粘土层，施工速度快，则在工程上地基土抗剪强度指标宜用下面哪种试验确定（）A、固结快剪B、快剪C、慢剪13、某砂土内摩擦角φ=34°，若σ3=100kPa时，则达到极限平衡时的σ1为（）A、353.7kPaB、402.7kPaC、291.6kPaD、376.9kPa14、到目前为止，浅基础的地基极限承载力的计算理论仅限于按（）推导出来A、整体剪切破坏B、局部剪切破坏C、冲切破坏15、提高挡土墙后填土质量使土的抗剪强度增大，将使作用于墙背的 （ ）A 、主动土压力减小B 、主动土压力增大C 、被动土压力减小D 、被动土压力不变二、论述题（1题10分，2~5题5分，共30分）1、试述分层总和法的计算步骤？2、什么是土的极限平衡状态？写出土中一点应力的极限平衡条件方程，该方程有何实际意义？3、确定地基容许承载力的方法有哪些？4、建筑地基岩土可分为哪几类？5、写出达西渗透定律的表达式及各符号的物理意义？三、推导题（10分） 证明土体处于饱和状态时，含水量与干容重存在下列关系：Gsd w 1-=γγω 四、计算题（每题15分，共30分）1、某饱和粘土层的厚度为10m ，在大面积（20m ×20m ）荷载p 0=120kPa 作用下，土层的初始孔隙比e =1.0，压缩系数a =0.3MPa -1，渗透系数k =18mm/y 。
固结理论研究综述
固结理论研究综述固结理论研究综述⽬录前⾔ (3)1 天然地基固结理论 (3)1.1 Terzaghi⼀维固结理论 (3)1.1.1Terzaghi⼀维固结⽅程及其修正 (4)1.2.2 Terzaghi固结理论研究现状 (5)1.2 Biot固结理论 (6)1.2.1 Biot固结⽅程 (6)1.2.2 Biot固结理论解析解研究现状 (7)1.2.3 Biot固结理论的数值研究现状 (8)1.3考虑流变的固结问题 (9)1.3.1线性流变固结问题 (9)1.3.2⾮线性流变固结问题 (10)1.4⾮饱和⼟的固结问题 (11)2 竖井地基固结理论 (12)2.1 单层竖井（Barron解）研究现状 (12)2.2成层竖井地基固结问题 (13)2.3未打穿竖井地基固结问题 (13)2.4不同加载情况下的竖井固结问题 (14)2.5考虑粘弹性的竖井地基固结问题 (15)2.6竖井的轴对称固结⽅程 (15)3 复合地基固结理论 (17)3.1研究现状 (17)3.1.1强排⽔桩复合地基固结研究 (17)3.1.2粉喷桩复合地基固结研究 (18)3.2存在的问题 (19)⼩结 (20)参考⽂献 (20)ps：关于复合地基的固结理论资料的收集有待进⼀步补充和完善前⾔荷载作⽤时⼟体中产⽣超孔隙⽔压⼒，在排⽔条件下随着时间发展⼟体中⽔被排出，超孔隙⽔压⼒逐步消散，⼟体中有效应⼒逐步增⼤，直⾄超孔隙⽔压⼒完全消散，这⼀过程称为固结。
⼟体在固结过程中，随着⼟中⽔的排出，⼟体孔隙⽐减⼩，⼟体产⽣压缩，体积变⼩，随着有效应⼒逐步增⼤，⼟体抗剪强度得到提⾼。
⼟体的固结规律相当复杂，它不仅取决于⼟的类别和状态，也随⼟的边界条件、排⽔条件和受荷⽅式等因素⽽异。
饱和⼟体的⼀维固结理论是Terzaghi（1925）⾸先提出的。
后来，Rendulic(1936)将Terzaghi的⼀维固结理论推⼴到⼆维和三维情况，得到Terzaghi- Rendulic 固结理论。
考虑井阻变化的真空预压竖井地基固结解研究
张玉国，万东阳，韩 帅，郑言林，张丹贝，黄 彤
（中原工学院 建筑工程学院，河南 郑州 ４５０００７）
摘 要 ： 针 对 竖 井 地 基 固 结 问 题 ，考 虑 井 阻 随 时 间 变 化 、土 体 径 向 渗 流 和 真 空 预 压 等 因 素 的 影 响 ，建 立 数 学 计 算 模 型 。 采 用解析解法推导出考虑井阻随时间变化的真空预压竖井地基固结问题的解析解，并 将 其 与 董 志 良 真 空 预 压 竖 井 固 结 解 对 比，验证了该ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ析解的正确性和合理性。基 于 此 解 编 制 计 算 程 序，绘 制 了 考 虑 各 因 素 影 响 的 竖 井 地 基 固 结 曲 线。研 究 表 明：井阻变化对平均孔压和平均固结度会产生较大影响；井径 比 对 固 结 度 有 一 定 影 响 但 不 明 显；未 扰 动 区 与 扰 动 区 的 土 体 径 向 渗 透 系 数 之 比 对 固 结 度 的 影 响 比 较 明 显 ；真 空 度 越 大 ，土 体 孔 压 随 土 体 深 度 增 大 而 消 散 的 速 率 越 小 。 关 键 词 ： 竖 井 地 基 ；固 结 ；真 空 预 压 ；井 阻 ；解 析 解 中 图 分 类 号 ： ＴＵ４７０ 文 献 标 志 码 ： Ａ ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１－６９０６．２０１９．０３．０１１
１ 竖 井 地 基 固 结 数 学 模 型
本文的数学模型，一 方 面 是 对 竖 井 地 基 固 结 模 型 的简化（将其简化为 二 维 计 算 简 图）；另 一 方 面 是 对 受 排水影响的土体性质的基本假定。 １．１ 计 算 简 图
图１所示为真空预压竖井地基计算简图。竖井地 基 顶 面 完 全 透 水 ，底 面 不 透 水 。 其 中 ，上 部 为 砂 垫 层 。
地基处理之排水固结法
• 设计要点: • (1)排水竖井得间距可按堆载法选用。(2)
砂井得砂料应选用中粗砂,其渗透系数应 大于 1×10-2cm/s。 • (3)真空预压区边缘应大于建筑物基础轮 廓线,每边增加量不得小于 3 0m。每块预 压面积宜尽可能大且呈方形。 • (4)真空预压得膜下真空度应稳定地保持 在650mmHg以上,且应均匀分布,竖井深 度范围内土层得平均固结度应大于 90%。
继续保持安静
• (一)选择塑料排水带或砂井,确定其断面尺寸、间 距、排列方式和深度;
• (1)排水竖井分普通砂井、袋装砂井和塑料排水 带。普通砂井直径可取 300~ 500mm,袋装砂井直 径可取 70~120mm。塑料排水带得当量换算直径 可按下式计算:
dp
2(b )
• 式中 dp———塑料排水带当量换算直径 (mm);b———塑料排水带宽度 (mm);δ———塑 料排水带厚度 (mm)。
30
• 式中:τf1——p1作用下,经过一段时间,地基 中某点得抗剪强度;τf0——地基土得天然 抗剪强度,由十字板剪切试验测定;∆τfc— —该点由于固结而增长得强度,通常取固 结度为70%;η——土体由于剪切蠕动而 引起强度衰减得折减系数,可取0、75~0、 9 ,剪切力大取低值,反之取高值。
3
• 加压系统就是指对地基施加得荷载。 • 排水系统与加压系统总就是联合使用得。 • 目前,实际工程中应用较多得排水固结
法有砂井(塑料排水板)加载预压和砂井(塑 料排水板)真空预压。 • 排水固结一般适用于饱和软粘土、吹 填土、松散粉土、新近沉积土、有机质土 及泥炭土地基。应用范围包括路堤、仓库、 罐体、飞机跑道及轻型建筑物等。
12
• (2) 排水竖井得平面布置可采用等边三角形或
真空预压竖井地基固结解析解及数值分析
真空预压竖井地基固结解析解及数值分析摘要软土地基具有强度较低、孔隙比大、含水量较高等特点，因此需要经过地基加固处理后才能用于工程建设。
排水固结法是一种常见的处理软土地基的措施，其中，真空预压法是目前常用的排水固结法之一。
经过几十年的研究，真空预压竖井地基固结在工程中的应用和理论研究得到了长足的发展，并且取得了丰富的成果，但是通过简化研究得到的解析解结果与工程实际情况仍有一定的差异。
为了促进竖井地基固结理论的发展，在前人研究成果的基础上，本文对真空预压条件下竖井地基固结问题进行研究，主要工作内容和成果如下：（1）针对真空预压条件下竖井地基固结问题，考虑竖井井阻随时间变化，忽略土体的竖向渗流，根据计算简图，建立计算模型，确定边界条件，由实际情况确定初始条件，根据基本假定确定连续条件，采用解析解法进行理论研究，推导了真空预压下井阻随时间变化的竖井地基固结解析解。
基于此解，编制了计算程序，分析了地基固结的性状。
研究表明，井阻变化率对平均孔压和平均固结度产生较大影响；影响区半径与竖井半径之比对固结度有一定的影响但不明显；未扰动区的土体径向渗透系数与扰动区的土体径向渗透系数之比对固结度的影响比较明显；真空度越大，孔压随深度消散速率越慢。
（2）在真空预压条件下，考虑涂抹区渗透系数变化、井阻随时间变化，根据不同的渗透系数变化规律，给出了竖井地基固结解析解，编制了计算程序，分析了竖井地基的固结性状。
结果表明，井阻变化率对固结速率有较大影响；在土体扰动区径向渗透系数变化的三种模式中，土体涂抹区径向渗透系数为抛物线变化时固结速率最快、为线性时次之、为常数时固结速率最慢。
（3）研究了考虑影响区范围土体非线性的真空预压竖井地基固结问题。
推导出了考虑土体非线性、径向渗透系数变化、荷载随时间变化的竖井地基固结解析解。
编制了计算程序，分析了瞬时加载和线性加载模式下的竖井地基固结性状。
结果表明，线性加载下孔隙水压力消散比瞬时加载慢；竖井渗透系数越大固结速率越快；压缩指数与渗透指数之比越小固结速率越快。
竖井地基热排水固结模型试验
ａ ｎ ｄ ｃ ｏ ｏ ｌ ｉ ｎ ｇ（ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ａ ｎ ｔ ｌ ｏ ａ ｄ ） ｓ ｔ ａ ｇ ｅ ， ａ ｎ ｄ ｔ ｈ ｅ ｍｅ ｃ ｈ ａ ｎ ｉ ｓ ｍ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｒ ｍａ ｌ ｄ ｒ ａ ｉ ｎ ａ ｇ ｅ ｃ ｏ ｎ ｓ ｏ ｌ ｉ ｄ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｗ ａ ｓ ｐ ｒ ｅ ｌ ｉ ｍｉ ｎ ａ ｒ ｙ ｅ ｌ ａ ｂ ｏ ｒ ａ ｔ ｅ ｄ ． Ｔ ｈ ｅ
ＬＩ Ｕ Ｇａ ｎ ｂ ｉ ｎ ， Ｆ ＡＮ Ｇａ ｏｆ ｅ ｉ ， Ｔ Ａ Ｏ Ｈａ ｉ ｂ ｉ ｎｇ 一， ＹＩ Ｎ Ｔｉ ｅ ｆ ｅ ｎｇ ， ＤＥＮＧ Ｙｕ ｅ ｂ ａ ｏ
（ １ ． Ｉ ｎ ｓ ｔ ｉ ｔ ｕ ｔ ｅ ｏ ｆ Ｇｅ ｏ ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｉ ｃ ａ ｌ Ｅ ｎ ｇ ｉ ｎ ｅ ｅ ｒ ｉ ｎ ｇ ， Ｎｉ ｎ ｇ ｂ ｏ Ｕｎ ｉ ｖ ｅ ｒ ｓ ｉ ｔ ｙ ， Ｎｉ ｎ ｇ ｂ ｏ ３ １ ５ ２ １ １ ， Ｃｈ ｉ ｎ ａ ；
（ １ ．宁波大学 岩土 工程研 究所 ，浙江 宁波，３ １ ５ ２ １ １ ；
２ ．浙江大学 滨海和城市岩 土工程研 究 中心，浙江 杭 州，３ １ ０ ０ ２ ７ ）
摘要：设计竖井热排 水固结模 型试验系统 ，选取 宁波地 区典型软黏土 ，在室温和水热循环温度 ７ ０℃下分别开展 排水固结和 热排 水固结模 型试验 ，分析加热 、分级堆载、恒载 降温 阶段各测 点的温度 、孔隙水压力及地表沉 降变 化规律。研究结果表 明：热排水 固结法可加速地基模型 的固结速率 ，固结度达到 ９ ０ ％所需 时间较排水固结法所需 时间减少；经过温度 历史后 ，地表最终沉 降量增加 ，土 的抗剪强度有所提高 ，增强软基 处理 效果。在试验基础上 ， 分析热排水固结法作用机 理，结合 已有先期固结压力随温 度变 化理论，按 Ｐ — ｌ ｇ Ｐ曲线法建立热排水 固结法的沉降
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NIU Ben1, 3, 4, TANG Xiaowu2, ZHANG Chaojie5, CHEN Xiuliang5
(1. CCCC Fourth Harbor Engineering Institute Co.,Ltd., Guangzhou 510230,China; 2. Research Center of Coastal and Urban Geotechnical Engineering, Zhejiang University, Hangzhou 310058, China; 3. Key Laboratory of Environmental Protection & Safety of Communication Foundation Engineering, CCCC, Guangzhou 510230, China; 4. School of Civil Engineering and Transportation, South China University of Technology, Guangzhou 510641, China; 5. Zhejiang Institute of Hydraulics and Estuary, Hangzhou 310020, China)
竖井正方形地基固结度解答及其应用
牛犇 1, 3, 4，唐晓武 2，张超杰 5，陈秀良 5 (1. 中交四航工程研究院有限公司，广东 广州，510230； 2. 浙江大学 滨海与城市岩土工程研究中心，浙江 杭州，310058； 3. 中交交通基础工程环保与安全重点实验室，广东 广州，510230； 4. 华南理工大学 土木与交通学院，广东 广州，510641； 5. 浙江省水利河口研究院，浙江 杭州，310020)
第 48 卷第 5 期 2017 年 5 月
中南大学学报(自然科学版) Journal of Central South University (Science and Technology)
Vol.48 No.5 May 2017
DOI: 10.11817/j.issn.1672-7207.2017.05.022
收稿日期：2016−07−20；修回日期：2016−09−30 基金项目(Foundation item)：国家自然科学基金资助项目(51308310)；浙江省科技厅创新团队建设与人才培养项目(2011F2042)；浙江省自然科学基 金资助项目(LQ13E080007) (Project(51308310) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(2011F2042) supported by the Science & Technology Department of Zhejiang Province on the Innovative Team Building and Personnel Training; Project(LQ13E080007) supported by the Natural Science Foundation of Zhejiang Province) 通信作者：唐晓武，博士，教授，从事环境土工、软土地基等问题的研究；E-mail: tangxiawu@
Abstract: A consolidation solution considering a square influence zone and boundary permeability was obtained. The results are different among consolidation theory with different shapes (including a square zone, a regular hexagonal zone and a circular zone). The result difference between a regular hexagonal zone and a circular zone is small but the result difference between a square zone and a circular zone is large. After considering the factor of time discretization and the factor of pore pressure transmission, the theory is applied to the estimation of degree of consolidation of soilbag filled