某框架结构柱下条形基础设计
条形柱下独立基础开挖方案
条形柱下独立基础开挖方案条形和柱下独立基础是建筑工程中常见的基础形式，用于支撑结构的承载力。
下面将详细介绍条形和柱下独立基础的开挖方案。
一、条形独立基础开挖方案：1.地质勘察：在进行条形独立基础开挖之前，首先进行地质勘察，确定地层情况和土质的稳定性。
根据地质勘察报告，选择合适的基础设计参数。
2.设计基础尺寸：根据建筑物的荷载计算结果，确定条形基础的尺寸。
一般情况下，条形独立基础的宽度为结构柱子的1.5倍，深度一般不超过1.5m，具体尺寸还需根据实际情况进行调整。
3.施工准备：清理开挖现场，确保基坑边缘的坡度均匀，预留好开挖回填土的堆放区域。
准备好开挖所需的施工机械设备和人员，进行施工组织设计。
4.开挖施工：采用人工或机械开挖的方式进行。
首先按照设计尺寸在地面上标出条形基础的范围，然后开始开挖。
开挖至设计深度后，进行清理，并检查底座是否平整。
需要注意的是，基础底座应该保持水平，不得有脱落和杂物。
5.基础处理：基础开挖完成后，进行基础的处理工作。
首先，在基础底座上铺设一层细砂，用水平仪进行测量，保证基础底座的平整度。
然后，在底座上铺设一层压实砂浆，再进行密实处理。
6.温度和湿度控制：在基础处理完成后，要对新砌筑的基础进行保温和湿度控制，尤其在寒冷天气进行施工时，需要加强保温措施，以保证基础的强度和稳定性。
7.完工验收：基础处理完成后，进行验收工作。
检查基础的平整度、规格尺寸和强度是否符合设计要求，如有问题，则需进行修复或调整。
二、柱下独立基础开挖方案：1.柱下桩基：柱下独立基础一般采用桩基的形式，先进行桩基施工。
施工步骤包括桩位标定、桩孔开挖、钢筋网格制作和灌浆等。
2.柱下独立基础开挖：在桩基施工完成后，根据设计要求进行柱下基础的开挖。
首先进行标高定位，然后采用挖掘机进行开挖。
开挖的深度应超过设计要求的深度，以留出空间放置基础底板。
3.基础底板处理：柱下基础开挖完成后，钢筋网格在基础底板上进行铺设。
柱下条形基础内力计算(zhang)
一、柱下条形基础的计算1. 倒梁法倒梁法假定上部结构是刚性的，柱子之间不存在差异沉降，柱脚可以作为基础的不动铰支座，因而可以用倒连续梁的方法分析基础内力。
这种假定在地基和荷载都比较均匀、上部结构刚度较大时才能成立。
此外，要求梁截面高度大于1/6柱距，以符合地基反力呈直线分布的刚度要求。
倒梁法的内力计算步骤如下：(1).按柱的平面布置和构造要求确定条形基础长度L ，根据地基承载力特征值确定基础底面积A ，以及基础宽度B=A/L 和截面抵抗矩6/2BL W =。
(2).按直线分布假设计算基底净反力n p ：minmaxn n p p W M A F ii ∑±∑=（4-12）式中 ∑i F 、∑i M 相应于荷载效应标准组合时，上部结构作用在条形基础上的竖向力（不包括基础和回填土的重力）总和，以及对条形基础形心的力矩值总和。
当为轴心荷载时，nn n p p p ==min max 。
(3).确定柱下条形基础的计算简图如图4-13，系为将柱脚作为不动铰支座的倒连续梁。
基底净线反力B p n 和除掉柱轴力以外的其它外荷载（柱传下的力矩、柱间分布荷载等）是作用在梁上的荷载。
(4).进行连续梁分析，可用弯矩分配法、连续梁系数表等方法。
(5).按求得的内力进行梁截面设计。
(6).翼板的内力和截面设计与扩展式基础相同。
倒连续梁分析得到的支座反力与柱轴力一般并不相等，这可以理解为上部结构的刚度对基础整体挠曲的抑制和调整作用使柱荷载的分布均匀化，也反映了倒梁法计算得到的支座反力与基底压力不平衡的缺点。
为此提出了“基底反力局部调整法”，即将不平衡力（柱轴力与支座反力的差值）均匀分布在支座附近的局部范围（一般取1/3的柱跨）上再进行连续梁分析，将结果叠加到原先的分析结果上，如此逐次调整直到不平衡力基本消除，从而得到梁的最终内力分布。
由图4-14，连续梁共有n 个支座，第i 支座的柱轴力为i F ，支座反力为i R ，左右柱跨分别为1-i l 和i l ，则调整分析的连续梁局部分布荷载强度i q 为：边支座)1(n i i ==或 3/)(1)1(0)(1)(1)(1n n n n n l l R F q +-=+ （4-13a ）中间支座)1(n i <<i i i i i l l R F q +-=-1)(3 （4-13b ） 当i q 为负值时，表明该局部分布荷载应是拉荷载,例如图4-14中的2q 和3q 。
基础工程课程设计计算书(修改)精选全文
可编辑修改精选全文完整版基础工程课程设计计算书一、 工程概况某写字楼为钢筋混凝土框架结构，楼高6层，采用钢筋混凝土柱下条形基础。
底层平面见示意图。
框架柱截面尺寸为500×500，二、 根据地质资料可知确定基础埋深：根据地质资料进入土层 1.7m 为粘土层，其基本承载理fak ＝175kPa,为最优持力层，基础进入持力层大于30cm ，基础埋深为2m 。
杂填土γ=15kN/m3粘土γ=18kN/m3；基本承载力fak=175kPa淤泥γ=18.5kN/m3；基本承载力fak=90kPa1.7m3.5m未钻穿地基地质构造情况三、确定基础梁的长度和外伸尺寸。
设基础梁两端外伸的长度为ａ1、ａ2，两边柱之间的轴线距离为ａ。
为使其合力作用点与根据荷载的合力通过基底形心，按形心公式确定基础两端向外延伸出边柱外。
但伸出长度也不宜太大，这里取第一跨距(AB跨)的0.25倍,即取a=0.25×6=1.5m。
ｘc确定后，可按合力作用点与基底形心相重合的原则，定出基础梁的长度Ｌ,则有：Ｌ＝ 2（ｘc＋Ｌａ）= 2×(15+1.5) = 33m三、确定基础受力：表1 柱荷载值表轴号①②③④⑤⑥A 1775 2150 2587 2400 2150 1775B 1775 2150 2587 2400 2150 1775C 1775 2150 2587 2400 2150 1775注：单位kN。
按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度ｂ。
初定基础的埋置深度2m ＞0.5m ，应对持力层承载力进行深度修正，即：f ＇＝ f k ＋ηd ·γ0（ｄ－ 0.5 ）= 175 + 1.0×（（15×1.7 + 18 × 3.5）／5.2）×（2.0-1.0）= 192.0 kPa < 1.1f k = 192.5kPa ｂ≥)20'(d f L Fi-∑ =)2200.192(33177521502400258721501775⨯-⨯+++++= 2.56m ,取 b = 2.7m则持力层的地基承载力设计值f ＝ f ＇ = 192.5 kPa四、 条形基础地基承载力验收. 1. 上部结构荷载和基础剖面图∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.M为了增加抗弯刚度,将基础长度L 平行于弯度作用方向,则基础底部抗弯刚度W=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3 折算成线荷载时,Pjmax= F A/Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M/490.05M3=144.07+2.68=146.75 KN/M2Pjmin= F A/Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M3=144.07-2.68=141.39 KN/M2Pjmax=146.75 KN/M2<1.2 fak=1.2×175=210 KN/M21/2(Pjmax+ Pjmin)=1/2(146.75+141.39)=144.07<175 KN/M2满足要求.五、地基软弱下卧层的验算第一步:地基承载力特征值修正fa=fak+ηd×rm(d-0.5)=(175+1.0×18(2-0.5) kPa =202 kPa 第二步:验算基础底面面积A=F A/(fa－r G d)= 12837kN/(202-20×2)= 12837/214.04=79.2m2L×b=(2.7×33)=89.1 m2>A=79.2m2符合要求第三步:计算基底附加压力P0=P k－r m d=(F A+G k)/A－r m d=(12837+20×2×33×2.7)/(33×2.7) －15×1.7 KPa =158.57Kpa第四步:计算下卧层顶面附加压力和自重应力为Z=1.7+3.5－2=3.2m>0.5b=0.5×2.7=1.35mα=E S1/ E S2=9/3=3由表1-17查的θ=230,下卧层顶面的附加压力为 P Z =)tan 2)(l tan 2(0θθz z b lb p++=KPa KPa 12.3)424.035.12)(33424.035.127.2(57.1587.233=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯下卧层顶面处的自重应力 P CZ =(15×1.7+18×3.5)=88.5Kpa 第五步:验算下卧层承载力下卧层顶面以上土的加权平均重度 r m =33/01.17/5.37.1185.3157.1m KN m KN =+⨯+⨯下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值)05.(-+=d m d fak faz γη=[90+1.0×17.01×(5.2-0.50)]=170.23kPaPZ+PCZ=(3.12Kpa +88.5Kpa)=91.62 Kpa ≤faz=170.23kPa 满足要求.六、底板配筋计算第一步:确定混凝土及钢筋强度选用混凝土强度等级为C25,查得ft=1.27Mpa,采用HPB235钢筋得fy=210Mpa.第二步:确定地基净反力Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb-∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/ 490.05M 3=144.07-2.68=141.39 KN/M 2第三步:计算截面I 距基础边缘的距离 bi=0.5×(2.7－0.24)=1.23m第四步:计算截面的剪力设计值 VI=bi/2b[(2b －bi)pjmax+bi ×pjmin] =()[]m KN m KN /179/39.14123.175.14623.17.227.2223.1=⨯+⨯-⨯⨯第五步:确定基础的有效高度 h0≥mm ft VI 34.20127.17.01797.0=⨯= 基础高度可根据构造要求确定,边缘高度取250mm,基础高度取h=350mm,有效高度h0=(350－50)=300mm ＞201.34mm,合适.第六步:验算基础截面弯矩设计值MI=0.5VI ×bi=0.5×179×1.23=110.1KN.m/m 第七步:计算基础每延长米的受力钢筋截面面积并配筋 As=261941103002109.01.11009.0mm fyh MI =⨯⨯⨯=配受力钢筋Ф20@150(As=2094.7mm 2),配Ф8@250的分布筋.七、基础梁纵向内力计算及配筋 第一步:确定基础净反力∑F i =1775+2150＋2587＋2400＋2150＋1775＝12837kN ∑M=(2587-2150) ×3KN.m=1311KN.MW=bL 2/6=(2.7×332)/6=490.05M 3Pjmax= F A /Lb+∑M/w=12837kN/(33×2.7)+ 1311KN.M /490.05M 3=144.07+2.68=146.75 KN/M 2Pjmin= F A /Lb －∑M/w=12837kN/(33×2.7)-1311KN.M/490.05M 3 =144.07-2.68=141.39 KN/M 2折算为线荷载时: Pjmax=(146.75×2.7) KN/m =396.225KN/m pjmin=(141.39×2.7) KN/m =381.753 KN/m 为计算方便,各柱距内的反力分别取该段内的最大值 第二步确定固端弯矩m KN m KN M BA •=•⨯⨯=4465.12.396212 m KN m KN M CB •-=•⨯⨯-=75.177965.395812 m KN m KN M CD•=•⨯⨯=117969.3921212 m KN M DC •-=1179 m KN m KN M DE •=•⨯⨯=117163.3901212 m KN M ED •-=1171m KN m KN M EF •=•⨯⨯=116367.3871212 m KN M FE •-=1163m KN m KN M FG •=•⨯⨯=173361.385812m KN m KN M GH •=•⨯⨯-=4305.15.382212⑵ 分配系数ＥＩ ＥＩ ＥＩ 各杆线刚度 ｉAB ＝ ─── ; ｉBC ＝ ─── ; ｉCD ＝ ───1.5 6 6分配系数 μBA ＝BC AB i i 433i AB + =0.43 ; μBC ＝BC AB i i 433i BC += 74=0.57μCB ＝CD BC i i 344i BC +=178=0.47; μCD ＝BC CD i i 343i CD + =179=0.53（三）、地基梁正截面抗弯强度设计地基梁的配筋要求基本上与楼面梁相同。
柱下钢筋混凝土条形基础设计
一、基本资料图1为某框架结构柱网布置图。
已知B 轴线上边柱荷载设计值1F ，中柱荷载设计值2F ，初选基础埋深为d ，地基土承载力特征值a f ，设计参数的值见表1，试设计B 轴线上条形基础JL —2。
图1.1 柱网平面布置图 表1.1 设计参数二、设计要求1. 进行基础平面布置；2. 确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度；3. 取结构计算简图；4. 结构计算，按倒梁法计算基础内力。
5、根据内力进行配筋。
三、设计计算书1. 基础平面布置图根据题目条件及表中数据，绘制基础平面布置图，如图3.1.1所示图3.1.12. 基础底面尺寸（1）确定荷载合力重心位置设合力作用点与边柱A 的距离为c x ，根据合力距定理，以A 为参照点，有：14007.2140014.4140021.6140028.8120036181400412002ik ic ikF x x m F⨯+⨯+⨯+⨯+⨯===⨯+⨯∑∑（2）确定基础梁的长度和外伸尺寸基础梁两端外伸长度为12a a 、，取边跨的0.25倍。
取10.257.2 1.8a m =⨯=12()2(18 1.8)39.6c L x a m =+=⨯+= 239.6 1.87.25 1.8a m =--⨯=（3）按地基持力层的承载力确定基础梁的宽度b14004120021.83 1.8(20)39.6(150202)kFb m m L f d ⨯+⨯===≈-⨯-⨯∑（4）确定肋梁高度及翼板高度采用C30混凝土，21.43/t f N mm = 基底沿宽度b 方向的净反力28000112.2/1.839.6kn Fp kN m bL===⨯∑悬臂根部剪力设计值0.4 1.8()112.2(0.2)78.54/222n b V p kN m =-=⨯-=翼缘板有效高度0378.541078.560.70.71 1.43101h t V h mm f l β⨯≥==⨯⨯⨯⨯ 取0220h mm =（等厚翼板）。
柱下条形基础简化计算及其设计步骤
柱下条形基础简化计算及其设计步骤一、适用范围:柱下条形基础通常在下列情况下采用:1、多层与高层房屋无地下室或有地下室但无防水要求，当上部结构传下的荷载较大,地基的承载力较低，采用各种形式的单独基础不能满足设计要求时。
2、当采用单独基础所需底面积由于邻近建筑物或构筑物基础的限制而无法扩展时。
3、地基土质变化较大或局部有不均匀的软弱地基,需作地基处理时。
4、各柱荷载差异过大,采用单独基础会引起基础之间较大的相对沉降差异时。
5、需要增加基础的刚度以减少地基变形,防止过大的不均匀沉降量时。
其简化计算有静力平衡法和倒梁法两种,它们是一种不考虑地基与上部结构变形协调条件的实用简化法,也即当柱荷载比较均匀,柱距相差不大,基础与地基相对刚度较大,以致可忽略柱下不均匀沉降时,假定基底反力按线性分布,仅进行满足静力平衡条件下梁的计算。
二、计算图式1、上部结构荷载和基础剖面图2、静力平衡法计算图式3、倒梁法计算图式三、设计前的准备工作在采用上述两种方法计算基础梁之前,需要做好如下工作:1、确定合理的基础长度为使计算方便,并使各柱下弯矩和跨中弯矩趋于平衡,以利于节约配筋,一般将偏心地基净反力(即梯形分布净反力)化成均布,需要求得一个合理的基础长度。
当然也可直接根据梯形分布的净反力和任意定的基础长度计算基础。
基础的纵向地基净反力为:式中Pjmax,Pjmin—基础纵向边缘处最大和最小净反力设计值。
∑Fi—作用于基础上各竖向荷载合力设计值(不包括基础自重和其上覆土重,但包括其它局部均布qi)。
∑M—作用于基础上各竖向荷载(Fi ,qi),纵向弯矩(Mi)对基础底板纵向中点产生的总弯矩设计值。
L—基础长度,如上述。
B—基础底板宽度。
先假定,后按第2条文验算。
当Pjmax与Pjmin相差不大于10％,可近似地取其平均值作为均布地基反力,直接定出基础悬臂长度a1=a2(按构造要求为第一跨距的1/4~1/3),很方便就确定了合理的基础长度L；如果Pjmax与Pjmin相差较大时，常通过调整一端悬臂长度a1或a2，使合力∑Fi的重心恰为基础的形心(工程中允许两者误差不大于基础长度的3%),从而使∑M为零,反力从梯形分布变为均布,求a1和a2的过程如下:先求合力的作用点距左起第一柱的距离:式中,∑Mi—作用于基础上各纵向弯矩设计值之和。
条形基础设计计算书
一、设计资料：1、本设计的任务是设计一多层办公楼的钢筋混凝土柱下条形基础，框架柱的截面尺寸均为b×h=500mm×600mm，柱的平面布置如下图所示：2、办公楼上部结构传至框架柱底面的荷载值标准值如下表所示：注：表中轴力的单位为KN，弯矩的单位为；所有1、2、3轴号上的弯矩方向为逆时针、4、5、6轴号上的弯矩为顺时针，弯矩均作用在h方向上。
3、该建筑场地地表为一厚度为1.5m的杂填土层（容重为17kN/m3），其下为粘土层，粘土层承载力特征值为F ak=110kPa，地下水位很深，钢筋和混凝土的强度等级自定请设计此柱下条形基础并绘制施工图。
二、确定基础地面尺寸：1、确定合理的基础长度：设荷载合力到支座A的距离为x，如图1：则：x=∑∑∑+i iiiF Mx F=300700700700700350)5.17300147005.1070077005.37000(++++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+=8.62mG图1因为x=〈21=⨯， 所以,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）8.3.1第2条规定条形基础端部应沿纵向从两端边柱外伸，外伸长度宜为边跨跨距的倍取a 2=(与41l=⨯相近)。
为使荷载形心与基底形心重合，使基底压力分布较为均匀，并使各柱下弯矩与跨中弯矩趋于均衡以利配筋，得条形基础总长为：L=2(a+a 2-x)=2⨯+19.36m ≈19.4m 121.1m 、确定基础底板宽度b ： 竖向力合力标准值:∑KiF=350+700+700+700+700+300=3450kN选择基础埋深为，则m γ=（⨯+⨯）÷=m 3深度修正后的地基承载力特征值为：()5.0-+=d f f m d ak a γη=110+⨯⨯由地基承载力得到条形基础b 为： b ≥)20(d f L Fa Ki-∑=)8.120529.132(4.193450⨯-⨯=1.842m取b=2m ，由于b 〈3m ，不需要修正承载力和基础宽度。
柱下钢筋混凝土条形基础设计
路漫漫其悠远
柱下钢筋混凝土条形基础设计
(1)斜截面抗剪强度验算（按每米长计）
实际 >113.2㎜，可以。
（2）翼板受力筋计算
配 12@120 (实际AS =942mm²)。
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柱下钢筋混凝土条形基础设计
5、肋梁部分计算
肋梁高取 C20混凝土。
宽500㎜。主筋用HRB335钢筋，
柱下钢筋混凝土条形基 础设计
路漫漫其悠远
2020/11/19
柱下钢筋混凝土条形基础设计
建筑结构常规设计方法结构体系的力学模型
• 上部结构设计：用固定支座代替基础，假设支 座没有任何变形，求的结构的内力和支座反力。
• 基础设计：把支座反力作用于基础，用材料力 学的方法求得地基反力，再进行基础得内力和 变形验算。
柱下钢筋混凝土条形基础设计
•2）适用条件：地基较均匀，上部结构刚度较 好，荷载分布较均匀，且条形基础梁的高度大 于1/6柱距（设计时尽可能按此设计），地基反 力按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁 计算，此时边跨跨中弯距及第一支座的弯距值 乘以1.2系数。
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柱下钢筋混凝土条形基础设计
•补充：倒梁法计算假定
1.将地基净反力作为基础梁的荷载，柱子看成铰支座， 基础梁看成倒置的连续梁；
2.作用在基础梁上的荷载为直线分布；
3.竖向荷载合力作用点必须与基础梁形心相重合，若不 能满足，两者偏心距以不超过基础梁长的3%为宜；
4.结构和荷载对称时，或合力作用点与基础形心相重合 时，地基反力为均匀分布；
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柱下钢筋混凝土条形基础设计
等厚翼板
变厚翼板
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柱下钢筋混凝土条形基础设计
柱下条形基础课程设计
课程设计课程名称：基础工程设计题目：柱下钢筋混凝土条形基础设计院系：土木工程专业：年级：姓名：指导教师：一、基本资料图1为某框架结构柱网布置图。
已知B轴线上边柱荷载设计值F1，中柱荷载设计值F2，初选基础埋深为d，地基土承载力特征值f a，设计参数的值见表1，试设计B轴线上条形基础JL—2。
图1 柱网平面布置图表1 设计参数项目学号尾数（0，5）学号尾数（1，6）学号尾数（2，7）学号尾数（3，8）学号尾数（4）学号尾数（9）柱荷载F (kN) F11080kN 1000kN 1200kN 1200kN 1200kN 1000kNF21310kN 1200kN 1400kN 1400kN 1400kN 1200kN柱间距L(m) L16m 5.4m 7.2m 7.2m 5.4m 5.2mL29m 7.2m 9m 9m 7.2m 6m基础埋深d 1.5m 1.5m2m2m 1.5m 1.5m承载力特征值fa 120kPa 120kPa 150kPa 120 kPa150kPa120kPa二、设计要求1. 进行基础平面布置；2. 确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度；3. 取结构计算简图；4. 结构计算，按倒梁法计算基础内力。
5、根据内力进行配筋。
（不要求，建工卓班的可用PKPM计算后输出配筋图）三、柱下条形基础计算书 1、基础平面布置根据学号整理相应设计参数数据如下表1：表1 题目各类设计数据参数表学号尾数 F 1F 2 L 1 L 2 基础埋深d 承载力特征值f a （2，7）1200kN1400kN7.2m9m2m150kPa由题目可知，根据以上设计参数，画出基础平面布置图如图1所示：图3.2.1 基础平面布置图 2、确定基础底宽、长度、肋梁高度、翼板厚度 1) 求荷载合力重心位置设合力作用点与边柱A 的距离为c x ，据合力矩定理，以A 点为参考点，则有：14007.214007.2214007.2314007.2412007.25181200214004ik ic ikF x x mF⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯===⨯+⨯∑∑2)确定基础梁的长度和外伸尺寸基础梁两端外伸长度为1a 、2a ，取边跨的0.25倍。
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某框架结构柱下条形基础设计————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：ﻩ某框架结构柱下条形基础设计（倒梁法）一、设计资料1、某建筑物为7层框架结构，框架为三跨的横向承重框架，每跨跨度为7.2m ；边柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：Ｆk ＝26６5ＫN 、Mk=５72K Ｎ•Ｍ、Vk=146KN ，F=3331KN 、Ｍ=７15ＫN •Ｍ、V=１82ＫN ；中柱传至基础顶部的荷载标准值和设计值分别为：F ｋ＝42３１KN 、Mk=481K Ｎ•M 、Ｖｋ=165ＫＮ,F=52８9KN 、Ｍ＝601KN •M 、V=206KN 。
2、根据现场观察描述，原位测试分析及室内试验结果，整个勘察范围内场地地层主要由粘性土、粉土及粉砂组成，根据土的结构及物理力学性质共分为7层，具体层位及工程特性见附表。
勘察钻孔完成后统一测量了各钻孔的地下水位,水位埋深平均值为0.9ｍ,本地下水对混凝土无腐蚀性,对钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性。
3、根据地质资料，确定条基埋深d=１.9m;二、内力计算1、基础梁高度的确定 取h=1.5m 符合G Ｂ50００７－20０2 8.3.１柱下条形基础梁的高度宜为柱距的11~48的规定。
2、条基端部外伸长度的确定据ＧB5０0０7-２０02 8.3.１第2条规定外伸长度宜为第一跨的0.2５倍考虑到柱端存在弯矩及其方向左侧延伸0.250.257.2 1.8l m m =⨯=为使荷载形心与基底形心重合,右端延伸长度为ef l ，ef l 计算过程如下：a . 确定荷载合力到E 点的距离o x :333137.2528927.271526012182 1.52206 1.523331252892o x ⨯⨯+⨯⨯-⨯-⨯-⨯⨯-⨯⨯=⨯+⨯得18239610.5817240o x m ==b . 右端延伸长度为ef l ：(1.8 2.77.2210.58)2 1.87.23 2.24ef l m =++⨯-⨯--⨯= ３、地基净反力j p 的计算。
对E 点取合力距即：0E M ∑=，22.242.2433317.2352897.23(25.64 2.24)0.5(71526012)(1821.522061.52)02j j p p ⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯--⨯-⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯=即271.2712182396672.3751j j KN p p m=⇒=4、确定计算简图5、采用结构力学求解器计算在地基净反力Ｐj 作用下基础梁的内力图xA B C DE F 1089.251804.252868.92-2020.413469.922946.05-1149.013547.05971.85-2180.781686.85弯矩图(KN ·M ）x A B C D E F ( 1 )( 2 )( 3 )( 4 )( 5 )1210.28-2272.682568.42-2493.312347.79-2778.222062.88-1506.12剪力图（ＫN)6、计算调整荷载ip∆由于支座反力与原柱端荷载不等，需进行调整，将差值ip∆折算成调整荷载iq∆3331(1210.282272.68)151.96Bp KN KN∆=-+=-5289(2568.422493.31)227.27Cp KN KN∆=-+=5289(2347.792778.22)162.99Dp KN KN∆=-+=3331(2062.881506.12)238Bp KN KN∆=-+=-对于边跨支座11113()opql l∆∆=+ol为边跨长度;1l为第一跨长度。
对于中间支座11133()i ipql l-∆∆=+1il-为第1i-长度;il为第i跨长度。
故13151.9636.18(1.87.2)BKN KNq m m-∆==-+⨯；1133227.2747.35(7.27.2)CKN KNq m m∆==⨯+⨯；1133162.9933.96(7.27.2)DKN KNq m m∆==⨯+⨯；1323851.93(7.2 2.24)EKN KNq m m-∆==-⨯+调整荷载作用下的计算简图：调整荷载作用下基础梁的内力图xABC D EF-58.61-58.6114.62-16.3489.0589.05-39.09-30.8775.1475.14-8.76-128.684.11-128.68BC 跨中Ｍ=－0.86KN ·m;CD 跨中M ＝-34.９8K Ｎ·ｍ ； ＤE 跨中M=－2.32５KN ·m弯矩图（KN ·M)x AB C D EF-65.1373.93-12.90-12.90100.73-110.213.42 3.4284.92-75.705.79-117.31114.90剪力图（K Ｎ)7、两次计算结果叠加，得基础梁得最终内力支座 截面 类型Ｂ C D Ｅ左右 左 右 左 右 左 右 弯矩 （K Ｎ·m ）103０.64 174５.64 29５7.9７ 35５8.97 3021.１9 3６22.１9 843.17 15５8.17 剪力 (KN ）１145.１5－21９8．7526６９.15-260３.5224３2．71-285３.92１９45.57-13９1．22三、基底压力验算按《勘察报告》20０5-0５4;钻孔18处１.９m~2.7m 深度范围内的黄土物理指标如下：20.7%ω=;32.07gcmρ=；31.71d gcm ρ=； 2.74s Q =；0.598o e =;0.95r S =;36.5%l ω=;19.0%p ω=；17.5p I =；0.1l I =；120.18a -=；127.8E Mpa -=;62c Kpa =；27.3o ϕ=;查 ＧB5000７-２0０2表5.2.４承载力修正系数e 及l I 均小于0.85的粘性土b d 0.3 1.6ηη＝；＝;1、不考虑宽度修正，只考虑深度修正的地基承载力特征值a f ：(0.5)a ak d m f f d m ηγ=+-150 1.618.5(1.90.5)=+⨯-191.44Kpa =２、确定基础宽度()k ka m F Gb l f d γ+≥-26652423122025.6425.64(191.4420 1.9)⨯+⨯+⨯=⨯-⨯3.6363m =取 3.8b m =3、经宽度和宽度修正的地基承载力特征值( 3.0)(0.5)a ak b d m f f b d m ηγηγ=+-+-1500.320(3.8 3.0) 1.618.5(1.90.5)196.24a f Kpa Kpa =+⨯-+⨯-=。
４、验算基底压力k a p f ≤①采用荷载标准值组合计算基底净反力jk p (与荷载基本组合时地基净反力j p 计算方法相同）：271.2712145914.6537.892jk jk KNp p m=⇒=②537.89220161.5505183196.243.8k a p Kpa Kpa f Kpa =+=≤=,满足要求。
四、基础配筋计算 １、基础梁配筋计算①材料选择 混凝土40C 1.71t f Mpa =； 19.1c f Mpa =;ﻩﻩ钢筋采用二级钢HRB ３3５；'2300y y N f f mm ==;ﻩ垫层10C 1０0ｍm 厚。
②基础梁宽度 500b mm =；15003.0500h b ==符合２.0~3.5的规定 ③验算截面最小尺寸考虑到钢筋可能为双排布置,故1500801420o h mm =-=max 2853.920.250.2519.150014203390.25c c o V KN f bh N KNβ=≤=⨯⨯⨯=，满足要求 ④配筋计算表格 2、正截面受弯配筋计算项目截面弯矩截面抵抗矩系数21bh f Mc s αα=相对受压区高度s αξ211--=内力矩的力臂系数2211ss αγ-+=截面配筋h f M A s y s γ=B 左 1030.64 0.053521334 0.055035804 0.97２48209７2487.80 B 右1745.64 0.09065142２ ０．0951８1148 0.9 ４302．５０ Ｃ左 29５7．９70.15３60７９５4０.１６766３4７４ 0.916168２627578.95 C 右 35５8.97 0.1８４8１８000 0.20604５34１0.８ 9313.94 D 左 ３021．19 ０．１5６8909８0 0.1 0.9１41９139２ ７7５7.67 D 右 3622.１９ 0.188101027 0．2１0１91196 0.8949０44０9 950１.34 E 左 8４3.17 0.０4378５9810.０４47８9008０．9776０54９520２4.61 E 右1５58.170． 0.0 ０.9 3819．00 BC 跨中 2021.27 0.10495９7480．1１１135２730.9 5０23.9３ C Ｄ跨中1183．990.0 ０.0 ０.9 2870．46 DE 跨中 2183.110.113３6９0640．1206469020.93９6７6548５４53.６4注:等效矩形应力图形系数1 1.0α=；1420o h mm =;min ρ取0.45t y of hf h 及0.2%大值 基础梁选配钢筋:顶部 １２25全长贯通，腰筋按构造设置,详见简图 ﻩ 底部 632全长贯通，大于底部总面积的1/3. ﻩﻩﻩﻩ C 、D 支座底部附加钢筋632 在1/３截断3、箍筋计算①截面尺寸符合要求(第1步第③项已经验算）； ②根据纵筋布置及根数确定为6肢箍,选用10@80φ22216(10)471.244sv A mm mm π=⨯=③斜截面受剪承载力u V ；0.7 1.25svu cs t o yv o A V V f bh f h s==+ ａ、10@80φ（加密区)471.240.7 1.715001420 1.2521014203045.5580u V N KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= b 、10@200φ（非加密区) ﻩ 471.240.7 1.715001420 1.2521014201728.14200u V N KN =⨯⨯⨯+⨯⨯⨯= ﻩ3045.552853.921728.141158.73KN KN KN KN =>⎫⎬=>⎭u u 加密区 V 承载力满足要求非加密区V 。