桥墩抗震验算
混凝土桥墩的抗震性能研究
混凝土桥墩的抗震性能研究一、引言混凝土桥墩是公路、铁路等交通建设中常见的结构形式之一，它承载着桥面和行车荷载，同时还要承受地震等自然灾害的影响。
因此，研究混凝土桥墩的抗震性能对于保障交通安全、提高抗震能力具有重要意义。
本文将从混凝土桥墩的地震影响、抗震设计等方面进行探讨，旨在提高混凝土桥墩的抗震性能。
二、混凝土桥墩的地震影响1.地震的基本概念地震是指地球内部因断层活动或岩石变形等原因，导致能量释放而引起地震波传播的自然现象。
地震波的传播会对建筑物等人类活动产生影响，对于桥梁结构来说，地震波的震动会对桥墩产生不同的反应。
2.混凝土桥墩的地震反应地震波传播到混凝土桥墩时，会产生不同的反应。
其中，包括桥墩的位移、加速度、速度等参数。
桥墩的位移是指桥墩在地震波作用下的位移量，加速度是指桥墩在地震波作用下的加速度大小，速度则是指桥墩在地震波作用下的速度大小。
这些参数的大小影响着桥墩的抗震性能。
3.地震对混凝土桥墩的影响地震波的作用下，混凝土桥墩会产生不同的反应。
其中，包括桥墩的振动、损伤、破坏等。
桥墩振动的大小与地震波的强度、震源距离、土质等因素相关。
损伤和破坏则与桥墩的设计、建造、材料等因素有关。
三、混凝土桥墩的抗震设计1.抗震设计的基本原则混凝土桥墩的抗震设计应遵循以下原则：一是依据地震波的参数进行分析和计算，确定桥墩的抗震设计参数；二是采用合适的抗震设计方法，保证桥墩能够承受地震的作用；三是选用高强度材料，提高桥墩的抗震性能。
2.抗震设计的方法目前，混凝土桥墩的抗震设计主要包括几何设计、截面设计、材料设计等方面。
其中，几何设计是指桥墩的高度、宽度、几何形状等设计，截面设计则是指桥墩的截面形状、面积等设计，材料设计则是指桥墩所选用的混凝土的强度等参数的设计。
3.抗震设计中需要注意的问题混凝土桥墩的抗震设计需要注意以下问题：一是要根据地震波的参数进行分析和计算，确定桥墩的抗震设计参数；二是要选用合适的抗震设计方法，保证桥墩能够承受地震的作用；三是要选用高强度材料，提高桥墩的抗震性能；四是要进行合理的施工、检验和维护，确保桥墩的质量和安全。
混凝土桥墩的抗震标准
混凝土桥墩的抗震标准一、前言混凝土桥墩是公路、铁路、城市桥梁等交通建筑中常见的构件，其安全性能直接关系到交通行业的发展和人民的生命财产安全。
在地震灾害频繁的中国，混凝土桥墩的抗震性能更是备受关注。
因此，制定合理的混凝土桥墩抗震标准，对于提高桥梁的抗震能力具有重要的意义。
二、混凝土桥墩的抗震设计要求1.设计基本要求混凝土桥墩的抗震设计应满足以下基本要求：(1)满足设计载荷和强度要求；(2)满足位移限值要求；(3)满足抗震性能要求。
2.设计地震参数混凝土桥墩的抗震设计应根据地震区划、场地条件、地震动力学特征等因素确定地震参数，包括设计地震加速度、设计地震分组、设计地震烈度等。
3.设计荷载混凝土桥墩的抗震设计荷载应包括静力荷载和动力荷载。
其中，静力荷载包括自重、活荷载、温度荷载等；动力荷载包括地震作用、风荷载等。
4.设计强度混凝土桥墩的抗震设计应根据设计地震参数和设计荷载计算墩身和墩柱的受力状态，确定墩身和墩柱的强度等级和配筋形式。
5.设计位移限值混凝土桥墩的抗震设计应根据工程实际情况和设计地震参数，确定墩身和墩柱的位移限值。
一般来说，混凝土桥墩的位移限值应满足结构安全和使用要求。
三、混凝土桥墩的抗震设计规范1.国家标准《公路桥梁抗震设计规范》（GB 50011-2010）和《铁路桥梁抗震设计规范》（TB 10002-2013）是我国公路、铁路桥梁抗震设计的重要规范，其中包括了混凝土桥墩的抗震设计要求和规范。
2.行业标准交通行业还制定了一些行业标准，如《公路桥梁设计细则》、《铁路桥梁设计规范》等，这些标准对于混凝土桥墩的抗震设计也有一定的规范。
3.地方标准不同地区的地震状况和场地条件不同，因此一些地方政府和地震局也制定了一些地方标准，如《广东省公路桥梁抗震设计规范》、《四川省公路桥梁抗震设计规范》等。
四、混凝土桥墩的抗震检验方法1.静力弹塑性分析法静力弹塑性分析法是一种常用的混凝土桥墩抗震检验方法，其原理是在设计地震作用下，通过静力荷载作用下混凝土桥墩的弹塑性分析，确定墩身和墩柱的受力状态和变形情况，从而判断其抗震能力。
桥梁抗震设计理念及抗震验算
地震引起的破坏
Lateral Restraint 横向的约束
We learn from failures 我们从失败中学习！
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
从如何去抵抗一个地震力 改变成 如何去适应地表的位移
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 减震 延性
如何去适应地表的位移 基本对策： 隔震 使地震的波动尽量不传到结构上； 减震 消耗地震输入的能量，减低结构的反应； 延性 使结构可以承受地震的变形。
时间 2010.04.14 2010.03.04 2008.10.06 2008.05.12 1999.09.21 1996.02.03 1988.11.06 1985.08.23 1976.08.16 1976.07.28 1976.05.29 1975.02.04 1974.05.11 1973.02.06 1970.01.05 1966.03.08 1955.04.15 1955.04.14 1950.08.15
要预防地震产生的灾害， 首先就是要研究地震的特性！
地震
地震按其成因可分为构造地震、火山地震、陷落地震和诱发地震等。
构造地震是现代地壳运动所产生、分布最广、数量最多（＞90％ ）、 危害最重的地震。它产生于板块边缘和板块内部的活动构造带。
岩石圈在地球内力作用下，应变能不断积累，一旦达到岩体强度极限 ，就会发生突然的剪切破裂(脆性破坏)或沿已有破裂面产生突然错动(粘滑 )，积蓄的应变能就会以弹性波的形式突然释放使地壳震动而发生地震。
上世纪60年代和70年代对地震的观察完全改变了地震设计的理念。
地震后结构物的损坏情况：
地震引起的破坏
Bearing Restraint 支座位移的约束
抗震计算桥墩屈服判断
抗震计算桥墩屈服判断英文回答：Seismic design is an essential aspect of engineering structures, especially for bridges that are subjected to dynamic loads during earthquakes. In order to ensure the safety and structural integrity of bridge piers, it is necessary to evaluate their yielding behavior under seismic forces. The yielding of a bridge pier refers to the point at which the material in the pier starts to deform plastically, indicating that it has reached its maximum capacity to resist the applied loads.There are several methods to determine the yielding behavior of bridge piers. One commonly used approach is to calculate the yield strength of the materials used in the construction of the pier. The yield strength is the maximum stress that a material can withstand without permanent deformation. By comparing the calculated yield strength with the expected seismic forces, engineers can assesswhether the pier will yield or remain elastic under the given loading conditions.Another method to evaluate the yielding behavior of bridge piers is through the use of yield displacement criteria. This criterion considers the displacement of the pier at which yielding occurs, rather than the stresslevels in the materials. The yield displacement is determined based on the expected seismic forces and the stiffness of the pier. If the calculated yield displacement is smaller than the expected displacement during an earthquake, it indicates that the pier will yield and undergo plastic deformation.In addition to these methods, engineers also take into account the ductility of the bridge piers. Ductility refers to the ability of a material to deform plastically without failure. A high ductility is desirable in bridge piers as it allows them to absorb and dissipate energy during seismic events. This helps prevent sudden and catastrophic failure. By considering the ductility of the materials used in the piers and the expected seismic forces, engineers canassess the yielding behavior of the piers.To illustrate these concepts, let's consider an example. Imagine a bridge pier made of reinforced concrete. The engineer calculates the yield strength of the concrete and finds it to be 30 MPa. The expected seismic forces on the pier are estimated to be 20 MPa. Since the calculated yield strength is higher than the expected forces, the engineer concludes that the pier will remain elastic and not yield under the seismic loads.中文回答：抗震设计是工程结构中的重要方面，特别是对于在地震中承受动态荷载的桥梁而言。
混凝土桥墩的抗震标准
混凝土桥墩的抗震标准一、引言混凝土桥墩是大型桥梁工程中重要的承重构件，其抗震性能直接关系到桥梁的安全和稳定性。
因此，建立科学合理的混凝土桥墩抗震标准，对于确保公路桥梁的安全运行，具有重要的作用。
二、抗震设计基础1.地震烈度和地震分级地震烈度是指地震震源到某地的烈度，主要包括了地震震级、震源距离、地震波传播路径等因素。
地震分级是按照地震的烈度大小将地震分为不同等级，用于评估地震的危害程度和对建筑物的影响。
2.地震参数地震参数是指地震波在传播过程中的各种物理参数，包括地震波振幅、周期、波速等。
地震参数的选取对于混凝土桥墩的抗震设计至关重要。
3.地震作用方式地震作用方式主要包括水平地震作用和竖向地震作用。
水平地震作用是指地震波在水平方向上对混凝土桥墩的作用，竖向地震作用是指地震波在竖直方向上对混凝土桥墩的作用。
三、混凝土桥墩抗震设计标准1.设计地震烈度设计地震烈度应根据当地地震活动情况和地震烈度分级进行确定。
一般情况下，设计地震烈度应为当地历史最大地震烈度的1.5-2倍。
2.设计地震参数设计地震参数应根据当地地震活动情况和地震波传播路径等因素进行选取。
一般情况下，设计地震参数应考虑到地震波在不同方向上的作用，包括水平地震作用和竖向地震作用。
3.混凝土桥墩的抗震等级混凝土桥墩的抗震等级应根据桥梁的重要性和设计地震烈度进行确定。
一般情况下，桥梁的抗震等级应不低于7级。
4.混凝土桥墩的抗震设计要求混凝土桥墩的抗震设计要求包括桥墩的几何形状、结构形式、混凝土强度等方面。
具体要求如下：（1）桥墩的几何形状应符合设计要求，避免出现过于细长的墩身；（2）桥墩结构形式应采用适当的抗震措施，如采用钢筋混凝土、预应力混凝土等结构形式；（3）混凝土强度应符合设计要求，一般应不低于C30级。
5.混凝土桥墩的抗震验算混凝土桥墩的抗震验算应根据当地地震烈度、地震参数、抗震等级等因素进行。
具体要求如下：（1）对于重要性较高的桥梁，应进行三级地震动力分析；（2）对于一般情况下的桥梁，应进行二级地震动力分析；（3）对于重要性较低的桥梁，应进行一级地震动力分析。
基于MIDAS桥梁墩柱抗震验算分析
76桥梁结构城市道桥与防洪2020年6月第6期D O I:10.16799/ k i.csdqyfh.2020.06.024基于M ID AS桥梁墩柱抗震验算分析栾旭光(上海市政工程设计研究总院(集团）有限公司，上海市200092)摘要：以郑州市某跨河桥为工程背景，以现行规范为基础，运用有限元软件m id a s建立模型，结合反应谱法对该桥桥墩进行E1和E2地震作用下的抗震验算。
通过桥梁抗震验算可知，满足抗震设防目标，满足规范要求，其方法可为同类桥梁抗震验算提供参考。
关键词：桥墩；反应谱；抗震验算中图分类号：11442.5 *5 文献标志码：A文章编号=1009-7716(2020)06-0076-030引言随着我国城市化进程的加快，桥梁作为城市 交通基础设施中的重要枢纽,迎来了高速建设期。
地震是一种破坏严重的自然灾害，在地震时，桥墩 作为桥梁主要的承重构件，受到破坏会导致桥梁 坍塌、交通中断。
进行正确有效的抗震设计，使桥 梁在可能发生的地震作用下能继续安全可靠地运 行，是我国桥梁设计人员桥梁抗震设计的目标。
本文以郑州市某主干路跨河v形刚构景观桥 为例，运用有限元软件M IDAS Civil建立有限元模 型，结合反应谱分析方法，进行该桥梁的动力特性 及地震响应分析，并进行抗震性能验算，可为同类 桥梁抗震计算提供参考。
1基本概况1.1桥梁概况桥梁上部结构为跨经(20+30+20)m等截面连 续梁，分左、右两幅设计，左幅桥宽25.5 m,右幅桥 宽28.5 m，单箱五室直腹板截面。
中心梁高1.6 m,两幅桥悬臂长度外侧1.87 m。
每幅箱梁梁顶设置 1.5%的横坡，梁底水平。
桥墩采用V形墩,每个墩 由交角约80°的V腿构成，V腿均为等高度矩形断 面，敏垂直高度4.5 m,尺寸(B x//)均为16 mx 1m，钢筋混凝土结构。
顺桥向V墩顶部与上部箱梁相 接;V墩底部与承台相接，两V腿之间设/?=0.8 m 圆弧段相连。
第4章 桥梁墩台的抗震计算1
主要内容第四章桥梁抗震设计
《铁路工程抗震设计规范》的适用范围：
位于常水位水深超过5m的桥墩，应计入地震动水压力对抗震检算内容及方法抗震验算规定
3）建筑材料容许应力的修正系数，应符合下表的规定。
桥墩地震作用计算
图中，
h——基础底面位于地面以下或一般冲刷线以下的深度(m)。
（二）地震力计算公式
β——
根据场地类别和地震动参数区划确定的地震动反应谱特
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
185.1261.8418.990.6261.8418.990.62
⎡⎢⎢
=⎢⎢⎣桥梁抗震设计实例
桥梁抗震设计实例
地基变形引起的各质点水平位移
桥梁抗震设计实例桥梁抗震设计实例。
桥墩地震作用计算
桥墩地震作用计算1 桥墩计算简图梁桥下部结构和上部结构是通过支座相互连接的，当梁桥墩台受到侧向力作用时，如果支座摩阻力未被克服，则上部桥跨结构通过支座对墩台顶部提供一定约束作用。
震害表明，在强震作用下，支座均有不同程度破坏，桥跨梁也有较大的纵、横向位移，墩台上部约束作用并不明显。
《公路抗震规范》计算桥墩地震作用时，不考虑上部结构对下部结构的约束作用，均按单墩确定计算简图。
（1）实体墩计算实体墩台地震作用时，可将桥梁墩身沿高度分成若干区段，把每一区段的质量集中于相应重心处，作为一个质点。
从计算角度，集中质量个数愈多，计算精度愈高，但计算工作量也愈大。
一般认为，墩台高度在50~60m以下，墩身划分为4~8个质点较为合适。
对上部结构的梁及桥面，可作为一个集中质量，其作用位置顺桥向取在支座中心处，横桥向取在上部结构重心处。
桥面集中质量中不考虑车辆荷载，由于车辆的滚动作用，在纵向不产生地震力；在横向最大地震惯性力也不会超过车辆与桥面之间摩阻力，一般可以忽略。
实体墩的计算简图为一多质点体系。
（2）柔性墩柔性墩所支承的上部结构重量远大于桥墩本身重量，桥墩自身质量约为上部结构的1/5~1/8，它的大部分质量集中于墩顶处，可简化为一单质点体系。
2 桥墩基本振型与基本周期（1）基本振型墩台下端嵌固于基础之上，墩身可视为竖向悬臂杆件。
在水平地震力作用下，墩身变形由弯曲变形和剪切变形组成，两种变形所占的份额与桥墩高度与截面宽度比值H/B有关。
当计算实体桥墩横向变形时，H/B的值较小，应同时考虑弯曲变形和剪切变形影响；当计算纵向变形时，H/B的值较大，弯曲变形占主导作用。
公路桥梁墩身一般不高，质量和刚度沿高度分布均匀，实体墩在确定地震作用时一般只考虑第1振型影响，由于墩身沿横桥向和顺桥向的刚度不同，在计算时应分别采用不同的振型曲线。
振型曲线确定之后，可以运用能量法或等效质量法将墩身各区段重量折算到墩顶，换算成单质点体系计算基本周期。
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计算书计算: XXX校核: XXX审核: XXX 二零一五年三月1. 设计规范1.1. 公路工程技术标准(JTG B01-2003)1.2. 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)1.3. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004) 1.4. 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)1.5. 公路桥梁抗震设计细则(JTG/TB 02-01-2008)1.6. 城市桥梁抗震设计规范(CJJ 166-2011)2. 设计资料2.1. 使用程序: MIDAS/Civil, Civil 2006 ( Release No. 1 )2.2. 截面设计内力: 3D2.3. 构件类型: 普通混凝土桥梁2.4. 地震作用等级: E2弹塑性作用3. 模型简介3.1. 单元数量: 单元39 个3.2. 节点数量: 1162 个3.3. 边界条件数量: 8 个4. 荷载组合说明4.1. 荷载工况说明4.2. 荷载组合说明4.2.2. 荷载组合5. 验算结果表格5.1. 桥墩单元强度验算名称激活弹性描述cLCB3承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB4承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB3cLCB5承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB3cLCB8承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB9承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB8cLCB10承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB8cLCB13承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB14承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB13cLCB15承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D-1.0cLCB13cLCB18承载能力极限状态No 偶然组合: E(SRSS)cLCB19承载能力极限状态No 偶然组合: 1.0D+1.0cLCB18cLCB20承载能力极限状态No偶然组合: 1.0D-1.0cLCB18单元位置组合名称类型验算x (mm)rNd (kN) e (mm)e' (mm)Nn (kN)1I cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002568.0110.0000.00010880.5261I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002568.011620.309-359.69113708.7001I cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002568.011620.309-359.69113708.7001I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002706.468626.516-353.48413419.3871J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002543.3030.0000.00010880.5261J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303605.582-374.41814238.227 1J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759610.623-369.37714037.202 5I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002568.0110.0000.00015902.307 5I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002568.011558.579-421.42115926.164 5I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002568.011558.579-421.42115926.164 5I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002706.468562.938-417.06215685.018 5J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.3030.0000.00015902.307 5J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.303548.236-431.76416081.017 5J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.303548.236-431.76416081.017 5J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.759551.777-428.22315999.096 201I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002568.0110.0000.00010880.526 201I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 201I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002568.011631.076-348.92413303.769 201I cLCB20偏心-Mymin 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cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00010880.526 217J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801590.672-389.32814800.702 217J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801590.672-389.32814800.702 217J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844594.544-385.45614634.152 225I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 225I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009590.668-389.33214800.702 225I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009590.668-389.33214800.702 225I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636594.548-385.45214634.152225J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300575.644-404.35615160.530 225J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300575.644-404.35615160.530 225J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927578.325-401.67515276.548 252I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5100.0000.00015902.307 252I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.510548.233-431.76716082.020 252I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.510548.233-431.76716082.020 252I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002681.552551.780-428.22015998.133 252J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00015902.307 252J 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cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801597.427-382.57314417.957 254J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801597.427-382.57314417.957 254J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844588.140-391.86014774.698 255I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 255I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 255I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 255I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636588.144-391.85614774.154 255J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.3000.0000.00010880.526 255J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 255J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 255J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927573.881-406.11915442.579 256I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002543.5100.0000.00010880.526 256I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002543.510614.356-365.64413944.685 256I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002543.510614.356-365.64413944.685256J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002518.8010.0000.00010880.526 256J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002518.801597.427-382.57314417.958 256J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002518.801597.427-382.57314417.958 256J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.844588.140-391.86014774.699 257I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002519.0090.0000.00010880.526 257I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 257I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002519.009597.423-382.57714418.572 257I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002656.636588.144-391.85614774.154 257J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.3000.0000.00010880.526 257J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 257J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.300580.333-399.66714936.975 257J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.927573.881-406.11915442.579 258I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 258I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509575.641-404.35915161.030 258I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509575.641-404.35915161.030 258I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718578.328-401.67215276.049 258J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8000.0000.00010880.526 258J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.800560.674-419.32615897.165 258J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.800560.674-419.32615897.165 258J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010562.135-417.86515859.529 259I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00015902.307 259I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509527.209-452.79116963.044 259I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509527.209-452.79116963.044 259I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718529.097-450.90317104.057 259J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8010.0000.00015902.307 259J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.801516.699-463.30117550.891 259J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.801516.699-463.30117550.891 259J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010517.725-462.27517550.891 260I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 260I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509580.330-399.67014937.506 260I cLCB19偏心-Mymax OK0.0002494.509580.330-399.67014937.506 260I cLCB20偏心-Mymin OK0.0002631.718573.883-406.11715442.579 260J cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002469.8000.0000.00010880.526 260J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002469.800563.258-416.74215616.562 260J cLCB19偏心-Mymax OK0.0002469.800563.258-416.74215616.562 260J cLCB20偏心-Mymin OK0.0002607.010559.688-420.31215672.824 261I cLCB19轴心-Fxmin OK0.0002494.5090.0000.00010880.526 261I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK0.0002494.509580.330-399.67014937.5075.2. 桥台单元强度验算5.3. 盖梁强度-抗弯验算261I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002631.718573.883-406.11715442.579261J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002469.8010.0000.00010880.526261J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002469.801563.258-416.74215616.563261J cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002469.801563.258-416.74215616.563261JcLCB20偏心-MyminOK0.0002607.010559.688-420.31215672.824单元位置组合名称类型验算x (mm)rNd (kN) e (mm)e' (mm)Nn (kN)1I cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002876.1510.0000.00020443.9681I cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002876.151590.000-590.00022631.2381I cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002876.151590.000-590.00022631.2381I cLCB20偏心-Mymin OK 0.0002994.259590.000-590.00022631.2381J cLCB19轴心-Fxmin OK 0.0002766.0630.0000.00020443.9681J cLCB19偏心-Fxmin(My)OK 0.0002766.063590.000-590.00022631.2381J cLCB19偏心-Mymax OK 0.0002766.063590.000-590.00022631.2381JcLCB20偏心-MyminOK0.0002884.171590.000-590.00022631.238单元位置最大/最小组合名称类型验算rMu (kN-m)Mn (kN-m)252I 最大cLCB20MY-MAX OK 3096.8315264.144252I 最小cLCB20MY-MIN OK 3096.8315264.144252J 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.2615264.144252J 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.2615264.144253I 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.4565264.144253I 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.4565264.144253J 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.3585264.144253J 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.3585264.144254I 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.5245264.144254I 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.5245264.144254J 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.7875264.144254J 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.7875264.144255I 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.8025264.144255I 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.8025264.144255J 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144255J 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144256I 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144256I 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144256J 最大cLCB20MY-MAX OK 1632.0355264.144256J最小cLCB20MY-MINOK1632.0355264.144257J最大cLCB20MY-MAX OK1906.8135264.144 257J最小cLCB20MY-MIN OK1906.8135264.144 258I最大cLCB20MY-MAX OK1906.6505264.144 258I最小cLCB20MY-MIN OK1906.6505264.144 258J最大cLCB20MY-MAX OK2464.7905264.144 258J最小cLCB20MY-MIN OK2464.7905264.144 259I最大cLCB20MY-MAX OK2464.3755264.144 259I最小cLCB20MY-MIN OK2464.3755264.144 259J最大cLCB20MY-MAX OK3536.8775264.144 259J最小cLCB20MY-MIN OK3536.8775264.144 260I最大cLCB20MY-MAX OK3536.4505264.144 260I最小cLCB20MY-MIN OK3536.4505264.144 260J最大cLCB20MY-MAX OK3814.0485264.144 260J最小cLCB20MY-MIN OK3814.0485264.144 261I最大cLCB20MY-MAX OK3813.7775264.144 261I最小cLCB20MY-MIN OK3813.7775264.144 261J最大cLCB20MY-MAX OK4168.1995264.144 261J最小cLCB20MY-MIN OK4168.1995264.144 262I最大cLCB20MY-MAX OK4168.0685264.144 262I最小cLCB20MY-MIN OK4168.0685264.144 262J最大cLCB20MY-MAX OK4168.0685264.144 262J最小cLCB20MY-MIN OK4168.0685264.144 263I最大cLCB20MY-MAX OK4168.1995264.144 263I最小cLCB20MY-MIN OK4168.1995264.144 263J最大cLCB20MY-MAX OK3813.7775264.144 263J最小cLCB20MY-MIN OK3813.7775264.144 264I最大cLCB20MY-MAX OK3814.0485264.144 264I最小cLCB20MY-MIN OK3814.0485264.144 264J最大cLCB20MY-MAX OK3536.4505264.144 264J最小cLCB20MY-MIN OK3536.4505264.144 265I最大cLCB20MY-MAX OK3536.8775264.144 265I最小cLCB20MY-MIN OK3536.8775264.144 265J最大cLCB20MY-MAX OK2464.3755264.144 265J最小cLCB20MY-MIN OK2464.3755264.144 266I最大cLCB20MY-MAX OK2464.7905264.144 266I最小cLCB20MY-MIN OK2464.7905264.144 266J最大cLCB20MY-MAX OK1906.6505264.1445.4. 盖梁强度-抗剪验算267J 最大cLCB20MY-MAX OK 1402.2975264.144267J 最小cLCB20MY-MIN OK 1402.2975264.144268I 最大cLCB20MY-MAX OK 1632.0355264.144268I 最小cLCB20MY-MIN OK 1632.0355264.144268J 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144268J 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144269I 最大cLCB20MY-MAX OK 2259.1235264.144269I 最小cLCB20MY-MIN OK 2259.1235264.144269J 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.8025264.144269J 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.8025264.144270I 最大cLCB20MY-MAX OK 2424.7875264.144270I 最小cLCB20MY-MIN OK 2424.7875264.144270J 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.5245264.144270J 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.5245264.144271I 最大cLCB20MY-MAX OK 2713.3585264.144271I 最小cLCB20MY-MIN OK 2713.3585264.144271J 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.4565264.144271J 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.4565264.144272I 最大cLCB20MY-MAX OK 3091.2615264.144272I 最小cLCB20MY-MIN OK 3091.2615264.144272J 最大cLCB20MY-MAX OK 3096.8315264.144272J最小cLCB20MY-MINOK3096.8315264.144单元位置最大/最小组合名称类型验算rVd (kN)Vn (kN)截面验算剪力验算252I 最大cLCB20FZ-MAX NG 1724.4190.000OK 验算252I 最小cLCB20FZ-MIN NG 1724.4190.000OK 验算252J 最大cLCB20FZ-MAX NG 1746.4780.000OK 验算252J 最小cLCB20FZ-MIN NG 1746.4780.000OK 验算253I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2028.0840.000OK 验算253I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2028.0840.000OK 验算253J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2078.3160.000OK 验算253J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2078.3160.000OK 验算254I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2356.2280.000OK 验算254I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2356.2280.000OK 验算254J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2375.8840.000OK 验算254J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2375.8840.000OK 验算255I最小cLCB20FZ-MIN NG2667.3310.000OK 验算255J最大cLCB20FZ-MAX NG2674.9750.000OK 验算255J最小cLCB20FZ-MIN NG2674.9750.000OK 验算256I最大cLCB20FZ-MAX NG2674.9750.000OK 验算256I最小cLCB20FZ-MIN NG2674.9750.000OK 验算256J最大cLCB20FZ-MAX NG2703.3670.000OK 验算256J最小cLCB20FZ-MIN NG2703.3670.000OK 验算257I最大cLCB20FZ-MAX NG3283.8770.000OK 验算257I最小cLCB20FZ-MIN NG3283.8770.000OK 验算257J最大cLCB20FZ-MAX NG3269.6810.000OK 验算257J最小cLCB20FZ-MIN NG3269.6810.000OK 验算258I最大cLCB20FZ-MAX NG2974.5570.000OK 验算258I最小cLCB20FZ-MIN NG2974.5570.000OK 验算258J最大cLCB20FZ-MAX NG2954.9010.000OK 验算258J最小cLCB20FZ-MIN NG2954.9010.000OK 验算259I最大cLCB20FZ-MAX NG2682.1450.000OK 验算259I最小cLCB20FZ-MIN NG2682.1450.000OK 验算259J最大cLCB20FZ-MAX NG2631.9130.000OK 验算259J最小cLCB20FZ-MIN NG2631.9130.000OK 验算260I最大cLCB20FZ-MAX NG2351.1310.000OK 验算260I最小cLCB20FZ-MIN NG2351.1310.000OK 验算260J最大cLCB20FZ-MAX NG2331.4750.000OK 验算260J最小cLCB20FZ-MIN NG2331.4750.000OK 验算261I最大cLCB20FZ-MAX NG2057.7280.000OK 验算261I最小cLCB20FZ-MIN NG2057.7280.000OK 验算261J最大cLCB20FZ-MAX NG2007.4960.000OK 验算261J最小cLCB20FZ-MIN NG2007.4960.000OK 验算262I最大cLCB20FZ-MAX NG1734.2470.000OK 验算262I最小cLCB20FZ-MIN NG1734.2470.000OK 验算262J最大cLCB20FZ-MAX NG1734.2470.000OK 验算262J最小cLCB20FZ-MIN NG1734.2470.000OK 验算263I最大cLCB20FZ-MAX NG2007.4960.000OK 验算263I最小cLCB20FZ-MIN NG2007.4960.000OK 验算263J最大cLCB20FZ-MAX NG2057.7280.000OK 验算263J最小cLCB20FZ-MIN NG2057.7280.000OK 验算264I最大cLCB20FZ-MAX NG2331.4750.000OK 验算264I最小cLCB20FZ-MIN NG2331.4750.000OK 验算264J最大cLCB20FZ-MAX NG2351.1310.000OK 验算264J最小cLCB20FZ-MIN NG2351.1310.000OK 验算5.5. 桥墩塑性铰区抗剪强度验算265I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2631.9130.000OK 验算265J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2682.1450.000OK 验算265J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2682.1450.000OK 验算266I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2954.9010.000OK 验算266I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2954.9010.000OK 验算266J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2974.5570.000OK 验算266J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2974.5570.000OK 验算267I 最大cLCB20FZ-MAX NG 3269.6810.000OK 验算267I 最小cLCB20FZ-MIN NG 3269.6810.000OK 验算267J 最大cLCB20FZ-MAX NG 3283.8770.000OK 验算267J 最小cLCB20FZ-MIN NG 3283.8770.000OK 验算268I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2703.3670.000OK 验算268I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2703.3670.000OK 验算268J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2674.9750.000OK 验算268J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2674.9750.000OK 验算269I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2674.9750.000OK 验算269I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2674.9750.000OK 验算269J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2667.3310.000OK 验算269J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2667.3310.000OK 验算270I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2375.8840.000OK 验算270I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2375.8840.000OK 验算270J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2356.2280.000OK 验算270J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2356.2280.000OK 验算271I 最大cLCB20FZ-MAX NG 2078.3160.000OK 验算271I 最小cLCB20FZ-MIN NG 2078.3160.000OK 验算271J 最大cLCB20FZ-MAX NG 2028.0840.000OK 验算271J 最小cLCB20FZ-MIN NG 2028.0840.000OK 验算272I 最大cLCB20FZ-MAX NG 1746.4780.000OK 验算272I 最小cLCB20FZ-MIN NG 1746.4780.000OK 验算272J 最大cLCB20FZ-MAX NG 1724.4190.000OK 验算272J最小cLCB20FZ-MINNG1724.4190.000OK验算单元位置剪力方向组合名称验算Vc0 (kN)Vn (kN)201I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193201I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193201J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193201J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193209I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193217I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 217I横桥向cLCB20NG783.833592.193 217J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 217J横桥向cLCB20NG783.833592.193 225I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 225I横桥向cLCB20NG783.833592.193 225J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 225J横桥向cLCB20NG783.833592.193 202I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 202I横桥向cLCB20NG783.833592.193 202J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 202J横桥向cLCB20NG783.833592.193 210I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 210I横桥向cLCB20NG783.833592.193 210J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 210J横桥向cLCB20NG783.833592.193 218I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 218I横桥向cLCB20NG783.833592.193 218J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 218J横桥向cLCB20NG783.833592.193 226I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 226I横桥向cLCB20NG783.833592.193 226J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 226J横桥向cLCB20NG783.833592.193 203I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 203I横桥向cLCB20NG783.833592.193 203J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 203J横桥向cLCB20NG783.833592.193 211I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 211I横桥向cLCB20NG783.833592.193 211J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 211J横桥向cLCB20NG783.833592.193 219I顺桥向cLCB20NG783.833592.193 219I横桥向cLCB20NG783.833592.193 219J顺桥向cLCB20NG783.833592.193 219J横桥向cLCB20NG783.833592.193 227I顺桥向cLCB20NG783.833592.1935.7. 支座抗滑稳定性（板式橡胶支座）验算5.9. 墩顶位移(规则桥梁)验算204I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193204I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193204J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193204J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193212I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193212I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193212J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193212J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193220I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193220I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193220J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193220J 横桥向cLCB20NG 783.833592.193228I 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193228I 横桥向cLCB20NG 783.833592.193228J 顺桥向cLCB20NG 783.833592.193228J横桥向cLCB20NG783.833592.193构件变形方向验算Δd (mm)Δu (mm)1顺桥向(z)OK 1.534127.81481横桥向(y)OK 0.485327.81485顺桥向(z)OK 1.534127.81485横桥向(y)OK0.485327.81486.1. 桥台单元强度验算:5单元i截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 2876150.95 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1327322.90+280.00*15708.80) = 20443967.97 N γ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------5单元i截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 1.98/2876150.95 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2876150.95 N, γ0Nd = 2876150.95 N.γ0Nde = 1696929063.63 N.mm,γ0Nde' = -1696929059.66 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 N Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =69179424073518.20 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元i截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 1.98/2876150.95 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2876150.95 N, γ0Nd = 2876150.95 N.γ0Nde = 1696929063.63 N.mm,γ0Nde' = -1696929059.66 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 N Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =69179424073518.20 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元i截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 5.93/2994259.27 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mmNd = 2994259.27 N, γ0Nd = 2994259.27 N.γ0Nde = 1766612977.40 N.mm,γ0Nde' = -1766612965.54 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 24108088797417.22 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面使用阶段正截面轴心抗压承载能力验算:截面偏心矩为0,做轴心抗压承载力验算:γ0*Nd = 2766062.79 NNn = 0.90φ(fcdA+fsd'As')=0.90*1.00*(13.80*1327322.90+280.00*15708.80) = 20443967.97 Nγ0*Nd ≤ 0.90φ(fcdA+fsd'As')[5.3.1],轴心受压满足要求. OK--------------------------------------------------------------------------5单元j截面Fx最小时(My)的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 37.26/2766062.79 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2766062.79 N, γ0Nd = 2766062.79 N.γ0Nde = 1631977083.91 N.mm,γ0Nde' = -1631977009.39 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 3543219114413.63 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面My最大时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 37.26/2766062.79 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2766062.79 N, γ0Nd = 2766062.79 N.γ0Nde = 1631977083.91 N.mm,γ0Nde' = -1631977009.39 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'Nn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 = 3543219114413.63 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------5单元j截面My最小时的偏心受压验算:e0 = Md/Nd = 12.51/2884171.11 = 0.00 mme = ηe0+h/2-as = 1.00*0.00+1300.00/2-60.00 = 590.00 mme' = ηe0+as'-h/2 = 1.00*0.00+60.00-1300.00/2 = -590.00 mmNd = 2884171.11 N, γ0Nd = 2884171.11 N.γ0Nde = 1701660968.98 N.mm,γ0Nde' = -1701660943.97 N.mmA= 3.14; B= 0.00; C=3.08; D=0.06Nn1 = Ar^2fcd+Cρr^2fsd [5.3.9-1]'= 3.14*650.00*650.00*13.80+3.08*0.011835*650.00*650.00*280.00 = 22631238.18 NNn2 = (Br^3fcd+Dρgr^3fsd')/e0/η [5.3.9-2]= (0.00*650.00^3*13.80+0.06*0.011835*0.91*650.00^3*280.00)/0.00/1.00 =11007146307866.46 Nγ0Nd ≤ Nn, 偏心受压满足验算要求. OK.--------------------------------------------------------------------------6.2. 盖梁抗弯强度验算:252单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3096830529.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mmξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mmγ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3096830529.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3091260783.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------252单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3091260783.46 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 3091455628.90 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 3091455628.90 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2713357778.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------253单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2713357778.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mmγ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2713523741.77 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2713523741.77 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2424787110.50 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------254单元j截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2424787110.50 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元i截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2424801764.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元i截面进行最小弯矩(M-Min)验算:γ0*Md = 2424801764.48 N.mm矩形截面验算:由fsd*As = fcd*b*x + fsd'*As'[5.5.2-2] 求得:x = (fsd*As -fsd'*As')/(fcd*b)= (280.00*16086.00-280.00*16086.00)/(18.40*1400.00) = 0.00 mm ξb*h0 = 616.00 mmz=(0.75+0.05l/h)(h0-0.5x) [8.2.4-2]=(0.75+0.05*7500.00/1200.00)(1100.00-0.5*0.00) = 1168.75Mny = fsd*As*z= 280.00*16086.00*1168.75= 5264143500.00 N.mm γ0*Md ≤ Mny, 盖梁抗弯承载力验算OK--------------------------------------------------------------------------255单元j截面进行最大弯矩(M-Max)验算:γ0*Md = 2259123385.73 N.mm。